JPH0543979A - マルテンサイト型高強度熱鍛非調質鋼機械部品 - Google Patents
マルテンサイト型高強度熱鍛非調質鋼機械部品Info
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- JPH0543979A JPH0543979A JP19923091A JP19923091A JPH0543979A JP H0543979 A JPH0543979 A JP H0543979A JP 19923091 A JP19923091 A JP 19923091A JP 19923091 A JP19923091 A JP 19923091A JP H0543979 A JPH0543979 A JP H0543979A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、熱間鍛造で成型されたまま使用さ
れる、高強度高靭性を有する鋼部品を提供する。 【構成】 特定量のＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌを含む
鋼、およびこれに加えて特定量のＴｉ，Ｂを含む鋼、さ
らにこれらに加えて特定量のＭｏ，Ｎｉ，Ｎｂ，Ｖを含
む鋼をＡｃ3 点以上に、加熱、鍛造した後、急冷するこ
とにより製造された、組織の主体がマルテンサイト組織
である高強度熱鍛非調質鋼部品。 【効果】 本発明の鋼部品は高強度かつ高靭性であり、
自動車部品あるいは産業用機械部品として用いるのに適
している。
れる、高強度高靭性を有する鋼部品を提供する。 【構成】 特定量のＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌを含む
鋼、およびこれに加えて特定量のＴｉ，Ｂを含む鋼、さ
らにこれらに加えて特定量のＭｏ，Ｎｉ，Ｎｂ，Ｖを含
む鋼をＡｃ3 点以上に、加熱、鍛造した後、急冷するこ
とにより製造された、組織の主体がマルテンサイト組織
である高強度熱鍛非調質鋼部品。 【効果】 本発明の鋼部品は高強度かつ高靭性であり、
自動車部品あるいは産業用機械部品として用いるのに適
している。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車、産業機械など
の機械部品に加工される鋼のうち、特に熱間鍛造にて成
形されたまま、焼入焼戻しの処理を行なわずに機械部品
となる、高強度の鋼機械部品に関するものである。
の機械部品に加工される鋼のうち、特に熱間鍛造にて成
形されたまま、焼入焼戻しの処理を行なわずに機械部品
となる、高強度の鋼機械部品に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車、産業用機械部品の多くは素材棒
鋼を熱間で成形し、焼入焼戻し処理（調質処理）により
組織を微細化して強度と靭性を高めて使用しているが、
近年はコスト削減のため調質処理を省略して使用され
る、いわゆる熱鍛非調質鋼が急速に普及してきている。
また、最近は地球環境保護のため、自動車の低燃費化が
求められるようになってきているが、自動車の低燃費化
を達成するための有効な方法の一つは車両軽量化であ
り、部品強度の向上による小形化が指向されている。
鋼を熱間で成形し、焼入焼戻し処理（調質処理）により
組織を微細化して強度と靭性を高めて使用しているが、
近年はコスト削減のため調質処理を省略して使用され
る、いわゆる熱鍛非調質鋼が急速に普及してきている。
また、最近は地球環境保護のため、自動車の低燃費化が
求められるようになってきているが、自動車の低燃費化
を達成するための有効な方法の一つは車両軽量化であ
り、部品強度の向上による小形化が指向されている。
【０００３】初期の熱鍛非調質鋼機械部品（以下、非調
質鋼部品と称する）は、Ｖの析出強化を利用して強度を
高めたものがほとんどであり、引張り強さは８０Kgf/mm
2 程度が得られるが組織が粗大なフェライトパーライト
であるため靭性が低いのが欠点であり、適用部品も限ら
れていた。そこで、フェライトパーライト型非調質鋼部
品の靭性を高めるべく努力がなされ、特開昭６３−１６
２８１３号公報に開示されたように、組織を微細化して
高靭性化が達成されてきた。
質鋼部品と称する）は、Ｖの析出強化を利用して強度を
高めたものがほとんどであり、引張り強さは８０Kgf/mm
2 程度が得られるが組織が粗大なフェライトパーライト
であるため靭性が低いのが欠点であり、適用部品も限ら
れていた。そこで、フェライトパーライト型非調質鋼部
品の靭性を高めるべく努力がなされ、特開昭６３−１６
２８１３号公報に開示されたように、組織を微細化して
高靭性化が達成されてきた。
【０００４】しかし、フェライトパーライト型で達成で
きる強度の限界は、１００Kgf/mm2 程度であり、最近の
高強度、高靭性の要求には対応できなくなってきてい
る。１００Kgf/mm2 以上の強さと高い靭性を両立させる
ためには、炭化物が微細分散するマルテンサイト組織あ
るいはベンナイト組織とすることが必要である。
きる強度の限界は、１００Kgf/mm2 程度であり、最近の
高強度、高靭性の要求には対応できなくなってきてい
る。１００Kgf/mm2 以上の強さと高い靭性を両立させる
ためには、炭化物が微細分散するマルテンサイト組織あ
るいはベンナイト組織とすることが必要である。
【０００５】熱間鍛造のままで、マルテンサイトあるい
はベイナイト組織とするためには、（１）合金元素を添
加して焼入性を上げる。（２）熱間鍛造後の冷却速度を
比較的大きくなるように制御する。という方法が一般的
である。たとえば、特開平１−１２９９５３号公報には
Ｔｉ，Ｂを添加して焼入性を大きくし、かつ鍛造後急冷
する方法が示され、マルテンサイトまたはベイナイト、
あるいはマルテンサイトとベイナイトの混合組織とする
ことにより、高強度でかつ高い衝撃値が得られている。
また特開昭６３−１３０７４９号公報にはＴｉ，Ｂの添
加はしないでＮを高め、Ａｒ3 点以上から急冷する方法
が開示されている。
はベイナイト組織とするためには、（１）合金元素を添
加して焼入性を上げる。（２）熱間鍛造後の冷却速度を
比較的大きくなるように制御する。という方法が一般的
である。たとえば、特開平１−１２９９５３号公報には
Ｔｉ，Ｂを添加して焼入性を大きくし、かつ鍛造後急冷
する方法が示され、マルテンサイトまたはベイナイト、
あるいはマルテンサイトとベイナイトの混合組織とする
ことにより、高強度でかつ高い衝撃値が得られている。
また特開昭６３−１３０７４９号公報にはＴｉ，Ｂの添
加はしないでＮを高め、Ａｒ3 点以上から急冷する方法
が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】これらの発明により、
高強度の非調質鋼部品が実用化されるようになってきて
いるが、近年は車両軽量化による燃費向上の要請から、
自動車用非調質鋼部品の高強度化がますます求められる
ようになってきている。非調質鋼部品を高強度化したと
きに問題となるのは、靭性の低下である。マルテンサイ
ト鋼は他の組織の鋼と比較して、高い靭性を有している
が、非常に高強度とした場合にはやはり靭性が低下し、
特に低温靭性の低下が著しい。そこで、本発明において
は、これらの問題を解決し、一層高強度でしかも優れた
低温靭性を有するマルテンサイト型熱鍛非調質鋼機械部
品を提供するものである。
高強度の非調質鋼部品が実用化されるようになってきて
いるが、近年は車両軽量化による燃費向上の要請から、
自動車用非調質鋼部品の高強度化がますます求められる
ようになってきている。非調質鋼部品を高強度化したと
きに問題となるのは、靭性の低下である。マルテンサイ
ト鋼は他の組織の鋼と比較して、高い靭性を有している
が、非常に高強度とした場合にはやはり靭性が低下し、
特に低温靭性の低下が著しい。そこで、本発明において
は、これらの問題を解決し、一層高強度でしかも優れた
低温靭性を有するマルテンサイト型熱鍛非調質鋼機械部
品を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】マルテンサイト鋼の強靭
化、特に低温靭性の向上を達成するため、本発明者らは
鋼組成について種々検討を重ねた結果、比較的多量のＳ
ｉが高強度のマルテンサイト鋼の低温衝撃値を向上させ
るとの知見を得た。高強度を有し、かつ良好な低温衝撃
値を得ることのできる比較的多量のＳｉを添加したマル
テンサイト型高強度熱鍛非調質鋼機械部品は、請求範囲
に示したように、 （１） 重量％で Ｃ ：０．０５−０．２０％ Ｓｉ：１．０超−３．０％ Ｍｎ：１．００−３．００％ Ｃｒ：０．５０−３．００％ Ａｌ：０．００５％−０．０５％ を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物よりなり、組織
の主体がマルテンサイト組織である高強度熱鍛非調質鋼
機械部品。 （２） 重量％ Ｃ ：０．０５−０．２０％ Ｓｉ：１．０超−３．０％ Ｍｎ：１．００−３．００％ Ｃｒ：０．５０−３．００％ Ａｌ：０．００５％−０．０５％ Ｔｉ：０．００５−０．０３０％ Ｂ：０．０００５−０．００５０％ を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物より、組織の主
体がマルテンサイト組織である高強度熱鍛非調質鋼機械
部品。 （３） （１）、（２）の成分に加え、Ｍｏ：０．０５
−１．０％、Ｎｉ：０．５−３．０％の１種以上、およ
び／またはＮｂ：０．０５−０．３％、Ｖ：０．０５−
０．３％の１種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避不
純物よりなり、組織の主体がマルテンサイト組織である
高強度熱鍛非調質鋼機械部品。の以上の３つである。
化、特に低温靭性の向上を達成するため、本発明者らは
鋼組成について種々検討を重ねた結果、比較的多量のＳ
ｉが高強度のマルテンサイト鋼の低温衝撃値を向上させ
るとの知見を得た。高強度を有し、かつ良好な低温衝撃
値を得ることのできる比較的多量のＳｉを添加したマル
テンサイト型高強度熱鍛非調質鋼機械部品は、請求範囲
に示したように、 （１） 重量％で Ｃ ：０．０５−０．２０％ Ｓｉ：１．０超−３．０％ Ｍｎ：１．００−３．００％ Ｃｒ：０．５０−３．００％ Ａｌ：０．００５％−０．０５％ を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物よりなり、組織
の主体がマルテンサイト組織である高強度熱鍛非調質鋼
機械部品。 （２） 重量％ Ｃ ：０．０５−０．２０％ Ｓｉ：１．０超−３．０％ Ｍｎ：１．００−３．００％ Ｃｒ：０．５０−３．００％ Ａｌ：０．００５％−０．０５％ Ｔｉ：０．００５−０．０３０％ Ｂ：０．０００５−０．００５０％ を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物より、組織の主
体がマルテンサイト組織である高強度熱鍛非調質鋼機械
部品。 （３） （１）、（２）の成分に加え、Ｍｏ：０．０５
−１．０％、Ｎｉ：０．５−３．０％の１種以上、およ
び／またはＮｂ：０．０５−０．３％、Ｖ：０．０５−
０．３％の１種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避不
純物よりなり、組織の主体がマルテンサイト組織である
高強度熱鍛非調質鋼機械部品。の以上の３つである。
【０００８】ここで、「組織の主体がマルテンサイト組
織である高強度熱鍛非調質鋼機械部品」とは、鍛造、冷
却ままの機械部品の表層部の組織がマルテンサイトある
いはセルフテンパーしたマルテンサイトである鋼部品を
さしており、表層部の組織をマルテンサイト組織とする
には表層部の冷却速度が連続冷却曲線においてマルテン
サイト単相となるような速度に調節することにより実現
することができる。よって、水冷、油冷、あるいは泡中
での比較的大きな冷却速度で冷却することが必要であ
る。
織である高強度熱鍛非調質鋼機械部品」とは、鍛造、冷
却ままの機械部品の表層部の組織がマルテンサイトある
いはセルフテンパーしたマルテンサイトである鋼部品を
さしており、表層部の組織をマルテンサイト組織とする
には表層部の冷却速度が連続冷却曲線においてマルテン
サイト単相となるような速度に調節することにより実現
することができる。よって、水冷、油冷、あるいは泡中
での比較的大きな冷却速度で冷却することが必要であ
る。
【０００９】通常の調質鋼に見られるように、鋼部品を
急冷した場合には、鋼部品の表層部はマルテンサイトに
変態するが、部品の質量が大きい場合には部品の中心部
は完全に焼きが入らず、ベイナイトあるいはフェライト
やパーライトの混入した組織となるが、本発明の高強度
熱鍛非調質鋼機械部品は、質量効果により中心部にマル
テンサイト以外の組織が変態した鋼部品をも含む。
急冷した場合には、鋼部品の表層部はマルテンサイトに
変態するが、部品の質量が大きい場合には部品の中心部
は完全に焼きが入らず、ベイナイトあるいはフェライト
やパーライトの混入した組織となるが、本発明の高強度
熱鍛非調質鋼機械部品は、質量効果により中心部にマル
テンサイト以外の組織が変態した鋼部品をも含む。
【００１０】以下に発明の限定理由について述べる。 Ｃ：Ｃはマルテンサイト鋼の強度を決定する元素であ
る。０．０５％以下では鋼の強度を向上させるのに不足
であり、０．２０％以上では靭性が低下する。 Ｓｉ：Ｓｉは主に靭性を向上させるため、本発明に必須
の元素である。Ｓｉは１．０％超を添加することにより
靭性が向上するが、３．０％を越えて添加した場合には
かえって靭性が低下する。
る。０．０５％以下では鋼の強度を向上させるのに不足
であり、０．２０％以上では靭性が低下する。 Ｓｉ：Ｓｉは主に靭性を向上させるため、本発明に必須
の元素である。Ｓｉは１．０％超を添加することにより
靭性が向上するが、３．０％を越えて添加した場合には
かえって靭性が低下する。
【００１１】Ｍｎ：Ｍｎは焼入性を高めてマルテンサイ
ト組織に変態させる働きをする。高強度を実現するため
には１．００％以上のＭｎを添加する必要がある。しか
し３．００％以上の添加はコストがかかるため、これを
限定する。 Ｃｒ：Ｃｒも焼入性の向上のために添加される元素であ
り、０．５０％未満では焼入性の向上のために十分では
なく、また３．００％を越えて添加した場合、靭性を低
下させる。 Ａｌ：Ａｌは脱酸元素であると共に、ＡｌＮとして析出
し熱間鍛造ままの組織を微細化してあり非調質鋼部品を
高靭性化する。０．００５％未満のＡｌでは組織の微細
化に不足であり、０．０５％を越えると被削性が低下す
る。
ト組織に変態させる働きをする。高強度を実現するため
には１．００％以上のＭｎを添加する必要がある。しか
し３．００％以上の添加はコストがかかるため、これを
限定する。 Ｃｒ：Ｃｒも焼入性の向上のために添加される元素であ
り、０．５０％未満では焼入性の向上のために十分では
なく、また３．００％を越えて添加した場合、靭性を低
下させる。 Ａｌ：Ａｌは脱酸元素であると共に、ＡｌＮとして析出
し熱間鍛造ままの組織を微細化してあり非調質鋼部品を
高靭性化する。０．００５％未満のＡｌでは組織の微細
化に不足であり、０．０５％を越えると被削性が低下す
る。
【００１２】Ｔｉ：ＴｉＮを形成することでＢＮの析出
を防止し、Ｂによる焼入性向上の効果を高める。またＴ
ｉはＮと結合してＴｉＮとして析出し、オーステナイト
組織を微細化して非調質鋼部品を高靭性化する。これら
の効果を発揮するためにはＴｉは０．００５％以上が必
要であるが、０．０３０％を超えた場合、粗大なＴｉＮ
が析出し、かえって靭性を低下させる。 Ｂ：Ｂは焼入性を高め、組織をマルテンサイト主体の組
織とするのに非常に有効である。焼入性を高めるために
は０．０００５％以上のＢ添加が必要であるが、０．０
０５０％を超えた場合、靭性が低下する。
を防止し、Ｂによる焼入性向上の効果を高める。またＴ
ｉはＮと結合してＴｉＮとして析出し、オーステナイト
組織を微細化して非調質鋼部品を高靭性化する。これら
の効果を発揮するためにはＴｉは０．００５％以上が必
要であるが、０．０３０％を超えた場合、粗大なＴｉＮ
が析出し、かえって靭性を低下させる。 Ｂ：Ｂは焼入性を高め、組織をマルテンサイト主体の組
織とするのに非常に有効である。焼入性を高めるために
は０．０００５％以上のＢ添加が必要であるが、０．０
０５０％を超えた場合、靭性が低下する。
【００１３】Ｍｏ，Ｎｉ：Ｍｏ，Ｎｉは特に強靭性が必
要とされる場合に添加される、強化と焼入性向上のため
の元素である。強靭化のためには０．０５％未満のＭ
ｏ、あるいは０．５％未満のＮｉでは不足である。しか
し、多量の添加は不必要に鋼を硬化させるので、Ｍｏは
１．０％以下、Ｎｉは３．０％以下に限定する。
要とされる場合に添加される、強化と焼入性向上のため
の元素である。強靭化のためには０．０５％未満のＭ
ｏ、あるいは０．５％未満のＮｉでは不足である。しか
し、多量の添加は不必要に鋼を硬化させるので、Ｍｏは
１．０％以下、Ｎｉは３．０％以下に限定する。
【００１４】Ｎｂ，Ｖ：Ｎｂ，Ｖは共に鍛造加熱時の組
織の粗大化を防止し、熱間鍛造ままの鋼を強靭化する。
また、高温での鍛造の場合は鋼中に固溶し、焼入性を増
大させる。強化のためにはＮｂ，Ｖともに０．０５％以
上が必要であり、いずれも０．３％を超えた場合は、靭
性が低下する。
織の粗大化を防止し、熱間鍛造ままの鋼を強靭化する。
また、高温での鍛造の場合は鋼中に固溶し、焼入性を増
大させる。強化のためにはＮｂ，Ｖともに０．０５％以
上が必要であり、いずれも０．３％を超えた場合は、靭
性が低下する。
【００１５】なお、本発明の鋼部品は、被削性向上のた
めＣａ，Ｂｉ，Ｐｂを添加した鋼、その他防錆、耐塩性
向上等の目的で請求の範囲に記載されていない元素が添
加された鋼であっても、請求の範囲に記載された元素が
含まれたマルテンサイト型の非調質鋼部品には有効な方
法である。
めＣａ，Ｂｉ，Ｐｂを添加した鋼、その他防錆、耐塩性
向上等の目的で請求の範囲に記載されていない元素が添
加された鋼であっても、請求の範囲に記載された元素が
含まれたマルテンサイト型の非調質鋼部品には有効な方
法である。
【００１６】本発明において、請求項１は比較的小型で
焼きが十分入る部品、あるいは内部硬さが表面部ほど必
要でない部品に適当である。また請求項２は十分な焼入
性を必要とする部品、もしくは比較的大型の部品で、内
部まで焼きの入りにくい部品に適当である。請求項３は
請求項１，２よりもさらに特に内部まで強靭性を必要と
する場合に適当である。
焼きが十分入る部品、あるいは内部硬さが表面部ほど必
要でない部品に適当である。また請求項２は十分な焼入
性を必要とする部品、もしくは比較的大型の部品で、内
部まで焼きの入りにくい部品に適当である。請求項３は
請求項１，２よりもさらに特に内部まで強靭性を必要と
する場合に適当である。
【００１７】
【実施例】表１に示した種々の組成の鋼を真空溶解炉に
て溶製し、２００mm角に鋳造した。これらの鋳片を熱間
にて直径３５mmの棒鋼に成型したものを素材とし、熱鍛
非調質状態を再現するために、１２００℃に１０分加熱
した後、２０℃の水中に焼き入れた。
て溶製し、２００mm角に鋳造した。これらの鋳片を熱間
にて直径３５mmの棒鋼に成型したものを素材とし、熱鍛
非調質状態を再現するために、１２００℃に１０分加熱
した後、２０℃の水中に焼き入れた。
【００１８】焼入ままの状態の機械的性質を表２に示し
た。表２において、引張り試験は直径３５mm棒鋼の中心
部から採ったＪＩＳ４号試験片（平行部の直径１０mm）
で行ない、衝撃試験はＪＩＳ３号フルサイズ試験片を用
いて−４０℃の温度で行なった。衝撃試験片のノッチ底
は３５mm棒鋼の半径の１／２に位置するようにした。ま
た表２には３５mm棒鋼の中心部１０mmの平均硬さと、シ
ャルピー試験片ノッチ部（半径の１／２部）の平均硬さ
も示した。図１には表２に示されたシャルピー試験片ノ
ッチ部の硬さと衝撃値の関係を現わした。図１より、本
発明の鋼の低温衝撃値は比較鋼よりも優れていることが
明らかである。
た。表２において、引張り試験は直径３５mm棒鋼の中心
部から採ったＪＩＳ４号試験片（平行部の直径１０mm）
で行ない、衝撃試験はＪＩＳ３号フルサイズ試験片を用
いて−４０℃の温度で行なった。衝撃試験片のノッチ底
は３５mm棒鋼の半径の１／２に位置するようにした。ま
た表２には３５mm棒鋼の中心部１０mmの平均硬さと、シ
ャルピー試験片ノッチ部（半径の１／２部）の平均硬さ
も示した。図１には表２に示されたシャルピー試験片ノ
ッチ部の硬さと衝撃値の関係を現わした。図１より、本
発明の鋼の低温衝撃値は比較鋼よりも優れていることが
明らかである。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】
【００２３】
【発明の効果】以上述べたように、本発明の熱鍛非調質
鋼機械部品は、マルテンサイトを主体とした組織を有
し、調質処理を施すことなく使用される高強度高靭性の
機械部品である。本発明の鋼機械部品は、比較的多量の
Ｓｉを含有させたことにより特に高靭性を備えており、
高強度、高靭性を必要とする自動車、産業機械等の機械
部品として用いるのに適している。
鋼機械部品は、マルテンサイトを主体とした組織を有
し、調質処理を施すことなく使用される高強度高靭性の
機械部品である。本発明の鋼機械部品は、比較的多量の
Ｓｉを含有させたことにより特に高靭性を備えており、
高強度、高靭性を必要とする自動車、産業機械等の機械
部品として用いるのに適している。
【図１】本発明の非調質鋼部品と比較（従来）の非調質
鋼部品における、硬さと低温衝撃値の関係を比較した図
である。
鋼部品における、硬さと低温衝撃値の関係を比較した図
である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．０５−０．２０％ Ｓｉ：１．０超−３．０％ Ｍｎ：１．００−３．００％ Ｃｒ：０．５０−３．００％ Ａｌ：０．００５％−０．０５％ を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物よりなり、組織
の主体がマルテンサイト組織である高強度熱鍛非調質鋼
機械部品。 - 【請求項２】 重量％で Ｃ ：０．０５−０．２０％ Ｓｉ：１．０超−３．０％ Ｍｎ：１．００−３．００％ Ｃｒ：０．５０−３．００％ Ａｌ：０．００５％−０．０５％ Ｔｉ：０．００５−０．０３０％ Ｂ：０．０００５−０．００５０％ を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物より、組織の主
体がマルテンサイト組織である高強度熱鍛非調質鋼機械
部品。 - 【請求項３】 請求項１又は２の成分に加え、Ｍｏ：
０．０５−１．０％、Ｎｉ：０．５−３．０％の１種以
上、および／またはＮｂ：０．０５−０．３％、Ｖ：
０．０５−０．３％の１種以上を含み、残部がＦｅおよ
び不可避不純物よりなり、組織の主体がマルテンサイト
組織である高強度熱鍛非調質鋼機械部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3199230A JPH0830242B2 (ja) | 1991-08-08 | 1991-08-08 | マルテンサイト型高強度熱鍛非調質鋼機械部品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3199230A JPH0830242B2 (ja) | 1991-08-08 | 1991-08-08 | マルテンサイト型高強度熱鍛非調質鋼機械部品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0543979A true JPH0543979A (ja) | 1993-02-23 |
| JPH0830242B2 JPH0830242B2 (ja) | 1996-03-27 |
Family
ID=16404321
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3199230A Expired - Fee Related JPH0830242B2 (ja) | 1991-08-08 | 1991-08-08 | マルテンサイト型高強度熱鍛非調質鋼機械部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0830242B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10220476A1 (de) * | 2002-05-07 | 2003-11-27 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Stahl und daraus hergestelltes Bauelement für den ballistischen Schutz von Lebewesen, Vorrichtungen oder Bauwerken und Bauelement |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61276952A (ja) * | 1985-06-01 | 1986-12-06 | Nissan Motor Co Ltd | 強靭鋼 |
| JPS6442556A (en) * | 1987-08-08 | 1989-02-14 | Kobe Steel Ltd | Non-refined steel for hot forging |
| JPS6455328A (en) * | 1987-08-25 | 1989-03-02 | Kobe Steel Ltd | Production of high-toughness, warm for-forged, and non-heattreated steel |
| JPH0336223A (ja) * | 1989-06-30 | 1991-02-15 | Tanaka Kikinzoku Kogyo Kk | 銀酸化カドミウム系電気接点材料及びその製造方法 |
-
1991
- 1991-08-08 JP JP3199230A patent/JPH0830242B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0830242B2 (ja) | 1996-03-27 |
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