JPH0535168A - 電子写真用感光体およびこれを用いた電子写真現像方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 駆動系の損傷なども防止し得る電子写真用感
光体および安定した高画質、高性能の画像を容易に得る
ことができる現像方法を提供する。 【構成】 少なくとも一方の端面側に、同軸かつ一体に
駆動伝達機構を設け、周面に感光体層を有する実質的に
非中空な導電性円柱状支持体からなる電子写真用感光体
および該感光体の感光体層部分の面積をＳ（cm² ）、円
柱状支持体の熱容量をＣ（cal ／℃）、現像時の回転速
度をω（rad／s ）としたとき、Ｃ／（Ｓ・ω）≦0.4
と設定する電子写真現像方法。 【効果】 電子写真用感光体と現像器の間のギャップの
変化に伴う現像ムラ、光路長変化に伴う解像力低下、帯
電ムラなどのない電子写真用感光体として機能する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は電子写真用感光体および
これを用いた電子写真現像方法に係り、さらに詳しくは
前記電子写真用感光体において感光体層を周面に支持す
る導電性支持体の改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】電子写真用感光体は、一般に肉厚が 0.1
cm 程度の円筒状金属を導電性支持体とし、この導電性
支持体の周面に所要の感光体層を形成した構成を成し、
またこのように構成されたものが広く用いられている。
たとえば、外径 6.0 cm 、長さ24.0 cm 、肉厚が 0.1 c
m のアルミニウム製の円筒状支持体の場合は、重量が12
0g程度に過ぎないため、駆動系への負担低減を図り得る
という利点がある。

【０００３】ところで、この電子写真用感光体の場合
は、前記円筒状支持体の開口した両端部に樹脂製あるい
は金属製のフランジを圧入または接着し、そのフランジ
を介して複写機、プリンタなどの本体から動力が伝達さ
れ、感光体が駆動・回転するのが一般的であった。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】前記円筒状金属を導電
性支持体とする電子写真用感光体は、比較的軽量に構成
し得るという利点がある反面、円筒状支持体の回転軸と
フランジ回転軸とを、機械的加工などにより精度よく一
致させるのが困難のため、駆動・回転の過程で支持体周
面上に形成された感光体層がブレを起こし、電子写真の
各プロセスにしばしば悪影響を及ぼしていた。たとえ
ば、電子写真用感光体と現像器の間のギャップが回転中
に変化し、現像ムラを生じたり、光路長が変化するため
に潜像のボケが生じたり、解像力が低下したり、あるい
はコロナワイヤからの距離が変化するため、帯電ムラを
生じたりするなどの問題がある。

【０００５】特に、円筒状支持体の外径を小さくして行
くと、慣性モーメントが極端に低下して回転ムラが生
じ、レーザビームプリンタなどでは副走査方向の画像ム
ラとして現れる。この問題の解消策として慣性モーメン
トを増加させると、円筒状支持体の外径や重量の必然的
な増加となって、駆動系に多大な負担を掛けることにな
り、モータやギアなどの寿命が極端に低下する。良好な
加工性などを考慮して、プラスチックギアを駆動部に使
用した場合など、ギアの寿命低下はさらに顕著である。

【０００６】本発明は前記電子写真用感光体の不具合な
点を解消し、安定した高画質、高性能の画像を容易に得
ることができ、また駆動系の損傷なども防止し得る電子
写真用感光体および電子写真現像方法の提供を目的とす
る。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは上記問題の
解消ないし改善のため、いろいろの検討を行い、本発明
に達したものであり、本発明は実質的に非中空な導電性
円柱状支持体の周面に感光体層を形成して成る電子写真
用感光体を骨子とし、また、前記導電性円柱状支持体の
周面に感光体層を形成して成る電子写真用感光体におい
て、導電性円柱状支持体の慣性モーメントＩ(g・cm² )
を、0.4 ≦Ｉ≦140 に設定し、さらに前記導電性支持体
周面上に形成された感光体層部分の面積をＳ（cm² ）、
円柱状支持体の熱容量をＣ（cal ／℃）、感光体層に形
成される静電潜像をトナーで現像する場合の回転速度を
ω（rad ／s ）としたとき、 Ｃ／（Ｓ・ω）≦ 0.4 と設定して所用の現像を行う電子写真現像方法である。

【０００８】さらに、本発明は、曲率半径が 0.75 cm以
下の実質的に非中空な導電性円柱状支持体を用い、この
円柱状支持体の曲率半径をｒ（cm）、感光体層に形成さ
れる静電潜像をトナーで現像する場合の電子写真用感光
体の周速をｐ（cm／s ）としたとき、 ｒ・ｐ≦ 2.3 と設定して所用の現像を行う電子写真現像方法である。
ここで電子写真用感光体の周速ｐとは、電子写真用感光
体表面の円周上の速さをいう。

【０００９】なお、前記電子写真用感光体において、導
電性円柱状支持体の両端面側の少なくとも一方の半径
が、感光体層を形成している部分の平均半径より小であ
るようにして、この部分を本体からの駆動を伝達するな
どの機能を有するシャフトとすることができ、また、こ
のようなシャフトは導電性円柱状支持体の少なくとも一
方の端面側に、同径かつ一体に設けた構成としてもよ
い。

【００１０】

【作用】上記したような、実質的に非中空な導電性円柱
状支持体の周面に感光体層を有する構造によれば、フラ
ンジなどを介することなく電子写真用感光体の回転軸と
シャフトの回転軸とを一体に構成し得るため、これらの
回転軸が実質的に容易に一致し、電子写真用感光体と現
像器の間のギャップの変化に伴う現像ムラ、光路長変化
に伴う解像力低下、帯電ムラなどのない電子写真用感光
体として機能する。なお、実質的に非中空であり、円柱
状基体の中心に細径の貫通孔を設けたものなどでも、コ
スト上昇などの点で問題ない範囲で使用可能であり、要
は電子写真用感光体の回転軸とシャフトの回転軸とが同
軸に一体加工できればよい。

【００１１】一方、導電性円柱状支持体の慣性モーメン
トＩ(g・cm² ) を、0.4 ≦Ｉ≦140に選択・設定した構
成によれば、回転ムラの発生が効果的に防止ないし大幅
に低減し、たとえばレーザビームプリンタで副走査方向
の画像ムラ発生も解消され、高画質な画像が得られると
ともに、駆動系への負担が軽減されるため、それらの寿
命低下なども防止できる。

【００１２】さらに、前記導電性支持体周面上に形成さ
れた感光体層部分の面積をＳ（cm² ）、円柱状支持体の
熱容量をＣ（cal ／℃）、感光体層に形成される静電潜
像をトナーで現像する場合の電子写真用感光体の回転速
度をω（rad ／s ）としたとき、 Ｃ／（Ｓ・ω）≦
0.4 と設定して所用の現像を行うことにより、常に高画質な
画像が得られる。これは、現像時にこの式が満足される
ような条件を設定すれば、電子写真装置内部への熱の滞
留が有効に防止できるからである。

【００１３】さらに、曲率半径ｒ（cm）が 0.75 以下の
導電性円柱状支持体を用い、感光体層に形成される静電
潜像をトナーで現像する場合の電子写真用感光体の周速
をｐ（cm／s ）としたとき、 ｒ・ｐ≦ 2.3 と設定して所用の現像を行えば、副走査方向の解像力を
著しく高めることができる。

【００１４】すなわち、導電性円柱状支持体の曲率半径
が小さくなると、像露光を行う際に副走査方向に像が圧
縮され、副走査方向の解像度が向上する。この解像度の
向上は前記曲率半径ｒに依存し、ｒが小さいほど大き
い。しかしながら、曲率半径ｒがある程度以上に小さい
場合、電子写真用感光体の回転速度が大きくなると、逆
に解像度が低下してしまう。したがって、電子写真用感
光体の曲率半径ｒおよび周速ｐが上記の式を満足するよ
うに設定すれば、副走査方向の解像度向上が有効に達成
される。

【００１５】

【実施例】以下本発明の実施例を説明する。先ず本発明
に係る電子写真用感光体の構成について一般的に説明す
る。

【００１６】本発明に係る電子写真用感光体は、たとえ
ば導電性円柱状支持体の周面に感光体層を形成しない両
端面部分の少なくとも一方を、感光体層を形成している
部分の直径よりも小さく設定する構成を有する。この場
合、直径の小さい部分の長さは、導電性円柱状支持体の
全長、中央部の直径などにもよるが、一般的に 0.05〜
2.5cm程度、好ましくは0.5 〜1.5cm が適当である。ま
た、この端面部分の直径は、導電性円柱状支持体の全
長、中央部の直径などにもよるが、下記(1) 式を満たす
ことが好ましい。

【００１７】0.01≦Ｄ−ｄ≦2.0 ただし式中のＤは導電性円柱状支持体の中央部（周面に
感光体層が形成された領域）の直径、ｄは端面部分（周
面に感光体層が形成されていない領域）の直径、単位は
cmである。

【００１８】しかしながら、Ｄが 3.0cmをこえる場合、
材質をアルミニウムとし、全長を24.0cmとすると、重量
が400 g をこえ、駆動系に多大な負担がかかる。したが
ってＤは 2.0cm以下、好ましくは 1.5cm以下に設定する
のが適当である。また逆に、Ｄが 0.5cmに満たないと駆
動時の回転ムラが問題となるおそれがあり、Ｄが0.5cm
以上に設定されることが好ましい。

【００１９】支持体の感光体層形成領域の直径は、中央
部と両端部で実質的に等しいのが一般的であるが、クリ
ーニングブレード、現像器などとの密着の均一性を図る
ために、中央部直径を大にし、両端部をそれより小さく
した、太鼓状の場合や中央部直径を小にし、両端部をそ
れより大にした、鼓状の場合がある。これらの場合、そ
の差は中央部直径のせいぜい20％程度である。

【００２０】一方、前記直径の小なる端面部分（周面に
感光体層が形成されていない領域）には、本体からの駆
動を伝達する作用をなすギヤー、プーリー、タイミング
ベルトのためのタイミングプーリーなどを設けることも
できるし、それらの脱落防止用の溝、あるいは突起を設
けることもできる。これらの場合、導電性円柱状支持体
自身を加工してもよいし、別の部品を圧入、接着などの
固定方法によって取り付けてもよい。特に導電性円柱状
支持体自身を加工し、ギヤーなどの動力伝達機構を一体
成形すると、部品点数の削減、コストダウンに貢献す
る。

【００２１】さらに、このような加工部は、電子写真用
感光体を他の部分に接続する際の抜け止め、Ｅリングガ
イドとしても用いることが可能である。また、直径の小
さい部分は１段と限定されるわけではなく、必要に応じ
て 2段以上の段付けでもよい。 さらに、抜け止め用加
工は溝、突起とは限らず、貫通または非貫通の孔であっ
てもよく、これらの溝、突起孔は 1個に限らず片側に複
数個形設されていてもよい。

【００２２】また前記したような導電性円柱状支持体の
直径の小なる端面部分には、たとえば感光体の長軸方向
へのブレが起こることを防止するためのテーパが付与さ
れていてもよい。

【００２３】なお以上は、導電性円柱状支持体の直径の
小なる端面部分を本体からの駆動を伝達するなどの機能
を有するシャフトとする場合について説明したが、本発
明はこれに限定されず、一定の直径を有する導電性円柱
状支持体の端面近傍を除く周面に感光体層を形成し、感
光体層が形成されていない端面近傍をシャフトとして利
用してもよい。

【００２４】さらに、導電性円柱状支持体の慣性モーメ
ントの規定・選択においては、感光体層が形成される直
径の大なる中央部のみを考えればよい。つまり、前記の
ように両端部を切削加工などし、中央部よりも直径を小
さくした場合もあるが、両端加工部分の慣性モーメント
への寄与は、質量、直径とも小さいのでほとんど無視し
得るからである。同様に、形成支持される感光体層の厚
さも高々200μm 程度で、慣性モーメントへの寄与は、
ほとんど無視することができ、慣性モーメントＩを 0.4
≦Ｉ≦140に選択・設定すれば所要の作用効果が得られ
る。ここで、前記慣性モーメントＩ(g・cm² ) は、中空
でない円柱状支持体の場合、その半径をＲ(cm)、質量Ｍ
(g)とすると、 Ｉ＝ＭＲ² ／２ によって、容易に計算し得る。

【００２５】慣性モーメントＩが上記の範囲に選択、設
定される理由は、Ｉが140 をこえると駆動系への負担が
著しくなり、Ｉが 0.4に満たないと、駆動時の回転ムラ
が目立つようになるからである。

【００２６】また本発明では、導電性円柱状支持体の重
量をＷ₁ 、この導電性円柱状支持体と同一材質、同一直
径、同一長さで肉厚 0.1 cmの中空な支持体の重量をＷ
₂ としたとき、Ｗ₁ ／Ｗ₂ ≦7.8 、さらにはＷ₁ ／Ｗ₂
≦5.0に設定されることが好ましい。

【００２７】本発明において使用される導電性円柱状支
持体は、真鍮、ステンレス、アルミニウム、鉄、銅など
の金属材料、これらの金属に金属メッキを施したもの、
導電性を付与されたフェノール樹脂などの導電性樹脂、
導電性を付与されたガラス、アモルファスカーボンなど
が挙げられる。これら導電性円柱状支持体の端面加工方
法は、それらを加工できる方法ならばいずれでもよく、
鋳造、旋盤加工、プレス加工、押し出し成形、射出成形
などが挙げられる。

【００２８】加工された導電性円柱状支持体は、必ずエ
ッジ部を有しているので、これらの部分を必要に応じて
面取り加工したり、丸みを付与する加工などを施したり
しておくのが好ましい。また、金属メッキなど施す場
合、被着形成されるメッキ膜の厚さが被メッキ体に比べ
非常に薄いので、導電性円柱状支持体の直径、重量にほ
とんど影響を及ぼさない。さらに、両端面の少なくとも
一方の中心部に位置決めを兼ねた穴を開けておいてもよ
い。

【００２９】本発明に係る電子写真用感光体において、
感光体層を形成する電荷発生物質は、光を吸収して高い
効率で電荷を発生できるものであればなんでもよく、た
とえばセレンおよびセレン合金、 CdS、CdSe、AsSe、 Z
nO、アモルファスシリコンなどの無機光導電体、銅フタ
ロシアニンなどの金属フタロシアニン、バナジルフタロ
シアニン、チタニルフタロシアニンなどの金属酸化物フ
タロシアニンおよび金属カルコゲン化物フタロシアニ
ン、インジウムクロルフタロシアニン、アルミクロルフ
タロシアニンなどの金属塩化物フタロシアニンおよび金
属ハロゲン化物フタロシアニン、無金属フタロシアニン
などのフタロシアニン顔料、モノアゾ色素、ジスアゾ色
素、トリスアゾ色素、テトラキスアゾ色素などのアゾ系
色素および顔料、ペリレン系顔料、インジゴ系染顔料、
キナクリドン系顔料、アントラキノン、アントアントロ
ンなどの多環キノン系顔料、シアニン色素、電子受容性
物質と電子供与性物質とからなる電荷移動錯体、ピリリ
ウム塩染料とポリカーボネート樹脂とからなる共晶錯
体、アズレニウム塩などが挙げられる。

【００３０】本発明に係る電子写真用感光体において、
導電性円柱状支持体周面に形成された感光体層は、電荷
の発生および輸送の機能をただ 1層のみにもたせる単層
型、あるいは電荷の発生、輸送を別々の層に機能させる
積層型のいずれでもよい。また、感光体を帯電させる場
合、その極性によって正帯電型と、負帯電型との２種類
が知られているが、本発明はそのどちらにも限定される
ものではない。積層型感光体の場合、電荷発生層の形成
方法としては、使用する電荷発生物質の種類によっても
異なるが、たとえばスピンコーティング法、浸漬塗布
法、ローラ塗布法、スプレー塗布法などの各種塗布法、
真空蒸着法、スパッタリング法、グロー放電を利用した
たとえばプラズマCVD 法などから適宜選択して適用する
ことができる。また、単層型感光体の場合、上記の方法
を適宜選択して感光層形成に適用することができる。

【００３１】単層型感光体の場合、形成すべき感光体層
の厚みは、感光体の種類にもよるが、通常10〜 200μm
程度である。また積層型感光体の場合、形成すべき電荷
発生層の厚みは、電子写真用感光体として要求される静
電特性により適宜決定されるが、通常は 0.1〜 5μm 程
度であることが好ましい。なお、積層型感光体の場合、
電荷発生層の他に電荷輸送層も必要であるが、電荷輸送
能を有する物質を所定の割合で適当な高分子化合物とと
もに有機溶媒に溶解し、均一溶液とした後、一般的な方
法、たとえば、浸漬塗布などで塗布、乾燥を行い、好ま
しくは15〜25μm の膜厚を形成するのが一般的である。
高分子化合物自身に電荷輸送能を持つ物質を選択すれ
ば、電荷輸送物質をより少ない量の添加で済むことも可
能であり、場合によってはまったく添加しなくてもよい
こともある。また、電荷輸送能を有する物質が十分な製
膜性をもっていれば、高分子化合物の混合を最小限に止
めることができる。

【００３２】感光体の帯電極性によっては、導電性円柱
状支持体上に電荷発生層、電荷輸送層の順に積層する場
合と、電荷輸送層、電荷発生層の順に形成する場合があ
るが、本発明においては、いずれにも限定されるもので
はない。

【００３３】本発明においては、単層型、積層型を問わ
ず、必要に応じて、中間層、保護層の少なくとも一方を
形成させてもよい。中間層に用いられる物質としては、
カゼイン、ナイロン、ポリビニルアルコール、ゼラチ
ン、セルロースおよびそれらの誘導体などが一般的で、
その厚みは 0.1〜10μm 、好ましくは 0.2〜 2μm 程度
がよい。また、保護層に用いられる物質としてはアクリ
ル樹脂、フッ素樹脂、シリコーン樹脂などの熱可塑性樹
脂、フェノール樹脂、メラミン樹脂などの熱硬化性樹
脂、光硬化、EB、X 線、UV硬化樹脂などが挙げられる。
さらに、形成された感光層の少なくとも１層に、酸化防
止剤、紫外線吸収剤、老化防止剤などの添加剤を少量添
加してもよい。

【００３４】なお前記導電性円柱状支持体周面に浸漬塗
布により感光体層を設ける場合、特に感光体層を形成す
べきでない下端部に感光体層が付着することがあるが、
このときは、その層が溶解する溶剤で払拭するか、ある
いは溶媒に浸漬することなどにより取り除くことができ
る。すなわち前記下端部の形状に合ったスポンジ、発泡
ポリエチレン、発泡ポリウレタン等に付着物を溶解し得
る溶媒を含浸させ、押し当てて回転等の運動を行いなが
ら払拭すればよい。また、直接それらを溶解し得る溶媒
に浸漬し、上下運動、回転運動等を行い、付着物を溶出
させてしまう方法もある。なお、上下運動、回転運動等
に際しては、円柱状支持体の下端部を溶媒槽から出し入
れしてもよい。この場合、溶媒槽は、 1槽ではなく、 2
槽或いはそれ以上の、複数槽設けたほうが効果的であ
る。溶媒槽に超音波を印加し、超音波洗浄を行っても効
果がある。

【００３５】なお、前記導電性円柱状支持体の少なくと
も一方の端面がＤ型にカットした場合は、本体からの動
力伝達を容易かつ確実に行うことができ、併せて感光体
の半径方向の面振れを抑制することができる。

【００３６】以下、本発明の具体例を説明するが、これ
らの具体例によって、本発明が限定されないことは勿論
である。

【００３７】実施例１ アルミニウム製の非中空な導電性円柱状支持体を先ず用
意した。この導電性円柱状支持体は、長さが24.0cm、直
径が1.5cm 、慣性モーメントが32.2 g・cm² である。

【００３８】次いで、アルコール溶解性ナイロン（東レ
製 K-80)をメタノールに溶解してなる溶液に、上記非中
空な導電性円柱状支持体を浸漬し、感光体層形成領域周
面に塗布後、乾燥して被覆層として膜厚 0.6μm のナイ
ロン層を形成した。

【００３９】その後、τ型無金属フタロシアニン（東洋
インキ製）とポリビニルブチラール（積水化学製 SLEC
BM-1）とをシクロヘキサノン中で重量比１対１で混合
し、ボールミルにて24時間混合した塗液に浸漬し乾燥し
て、導電性円柱状支持体被覆層上に膜厚 0.2μm の電荷
発生層を形成した。

【００４０】しかる後、ヒドラゾン系化合物であるN-エ
チルカルバゾール -3-カルボキシアルデヒド−メチルフ
ェニルヒドラゾンとポリカーボネート（帝人化成製 K-
1300W)とを重量比１対１で混合し、これを1,1,2-トリク
ロロエタンに約12重量％となるように溶解して得た均一
溶液に、前記電荷発生層を形成した導電性円柱状支持体
を浸漬し、乾燥して電荷発生層上に膜厚20.0μm の電荷
輸送層を形成した。なお、上記浸漬・乾燥による各層の
形成に当たっては、下端部に付着したナイロン層はメタ
ノールによって、電荷発生層、電荷輸送層は塩化メチレ
ンによってそれぞれ払拭し、導電性円柱状支持体の周面
に長さ23.0cmに亘って感光体層を形成した。

【００４１】上記構成した３層構造の電子写真用感光体
を、電子写真方式のレーザプリンタに搭載し、副走査方
向のムラを測定した。この測定には１mm当たり 3組のラ
インアンドスペースペアで描画したパターンを用い、そ
のライン間距離の標準偏差を求め、この値によって副走
査方向のムラの大小を判断した（標準偏差が小さければ
ムラも小さい）。測定結果を表１に示す。

【００４２】一方、Ａ 4判換算で毎分15枚を印字するプ
ロセススピードにて、35℃の室温でプリンタを稼働させ
て、駆動系（モータやギアなど）に不具合が生じるか否
かを試験した。すなわち、1 分間駆動後、5秒間停止さ
せるパターンで不具合が生じるまでの時間を測定した。
しかして、この時間が36時間をこえたものについては、
その時点で試験を終了して不具合を生じないものと判定
した。この結果を表１に併せて示した。

【００４３】実施例２〜１２、比較例１〜４ 前記実施例１において、アルミニウム製の非中空な導電
性円柱状支持体の感光体層形成領域の長さ、直径、慣性
モーメントの異なるもの、あるいは非中空な導電性円柱
状支持体の材質をＮｉメッキ鋳鉄やステンレス（SUS30
4）とし、感光体層形成領域の長さ、直径、慣性モーメ
ントを変えたものを、それぞれ用いた他は、実施例１の
場合と同様の条件で電子写真用感光体を構成し、これら
の電子写真用感光体について、実施例１の場合と同様な
評価を行った結果を表１に併せて示す。 また、比較の
ため、直径 2.0 cm で、かつＮｉメッキ鋳鉄あるいはス
テンレス（SUS304）で実質的に非中空な導電性円柱状支
持体（比較例１、２）、肉厚0.1 cm の中空なアルミニ
ウム製導電性円筒状支持体（比較例３、４）を用いた他
は、同様の条件で電子写真用感光体を構成した電子写真
感光体について、実施例１の場合と同様な評価を行った
結果も表１に併せて示す。

【００４４】なお、表１において、材質Ａはアルミニウ
ム製の場合を、材質ＢはＮｉメッキ鋳鉄の場合を、さら
に材質Ｃはステンレス(SUS304)の場合をそれぞれ示す。

【００４５】さらに、実施例１の場合における、アルミ
ニウム製の非中空な導電性円柱状支持体の重量Ｗ₁ は11
4.5gで、これと同一材質、同一形状で肉厚 0.1cmの導電
性円筒状支持体が比較例３であり、その重量Ｗ₂ は28.5
g で、Ｗ₁ ／Ｗ₂ ＝4.0 の関係を有しており、また実施
例２から１２の電子写真用感光体についても、Ｗ₁ ／Ｗ
₂ ≦7.8 を満足するように設定されている。表１から明
らかなように本実施例の電子写真用感光体では、いずれ
も良好な画像が得られ、駆動系の不具合も生じていな
い。

【００４６】一方、比較例１、２の導電性円柱状支持体
は実質的に非中空ではあるものの慣性モーメントＩが 2
96.3および 301.6と0.4 ≦Ｉ≦140 の範囲をはずれてい
るため、表１に示されるように、短時間で駆動系の不具
合が生じている。

【００４７】

【表１】

【００４８】実施例１３ 図１(a) に正面を、図１(b),(c) に側面をそれぞれ示す
構造のアルミニウム製導電性円柱状支持体を先ず用意し
た。なお、この導電性円柱状支持体１は、感光体層形成
領域1aの長さが24.0cm、直径3.0cm 、一端面部が同軸的
に小径化されており、この突起状に小径化された領域1b
は、長さが1.0cm 、直径1.0cm である。次いで、アルコ
ール溶解性ナイロン（東レ製 K-80)をメタノールに溶解
してなる溶液に、上記導電性円柱状支持体１を浸漬し、
感光体層形成領域1a周面に塗布後、乾燥して被覆層とし
て膜厚0.6 μm のナイロン層を形成した。

【００４９】その後、τ型無金属フタロシアニン（東洋
インキ製）とポリビニルブチラール（積水化学製 SLEC
BM-1）とをシクロヘキサノン中で重量比 1対 1で混合
し、ボールミルにて24時間混合した塗液に浸漬し乾燥し
て、導電性円柱状支持体１被覆層上に膜厚0.2 μm の電
荷発生層を形成した。

【００５０】しかる後、ヒドラゾン系化合物であるN-エ
チルカルバゾール -3-カルボキシアルデヒド−メチルフ
ェニルヒドラゾンとポリカーボネート（帝人化成製 K-
1300W)とを重量比１対１で混合し、これを1,1,2-トリク
ロロエタンに約12重量％となるように溶解して得た均一
溶液に、前記電荷発生層を形成した導電性円柱状支持体
を浸漬し、乾燥して電荷発生層上に膜厚20.0μm の電荷
輸送層を形成した。

【００５１】なお、上記浸漬・乾燥による各層の形成に
当たっては、下端部（図１(a) 右端）に付着したナイロ
ン層はメタノールによって、電荷発生層、電荷輸送層は
塩化メチレンによってそれぞれ払拭した。

【００５２】上記構成した電子写真用感光体について、
JIS B-0621によって、同軸度を測定した結果は30.3μm
であった。また、電子写真装置に組み込み現像評価を行
ったところ、回転ブレなど発生することなく、したがっ
て現像ムラ、解像力低下あるいは帯電ムラなど起こさず
所用の現像が可能であった。 また、側面(c) の中心部
に直径0.4cm 、深さ0.2cm の V型の凹部を形設した以外
は同一の感光体を使用した場合も同一の結果が得られ
た。

【００５３】実施例１４ 図２(a) に正面を、図２(b),(c) に側面をそれぞれ示す
構造のアルミニウム製導電性円柱状支持体を先ず用意し
た。なお、この導電性円柱状支持体１は、感光体層形成
領域1aの長さが24.0cm、直径3.0cm 、両端面部が同軸的
に小径化されており、この突起状に小径化された領域1
b,1c は、長さが1.0cm 、直径1.0cm である。

【００５４】上記構造の導電性円柱状支持体を用いた他
は、実施例１３の場合と同様にして電子写真用感光体を
作製し、実施例１３の場合と同様に同軸度を測定したと
ころ、31.0μm であった。また、実施例１３の場合と同
様に現像評価を行ったところ、同様の結果が得られた。

【００５５】実施例１５ 図３(a) に正面を、図３(b),(c) に側面をそれぞれ示す
構造のアルミニウム製導電性円柱状支持体を先ず用意し
た。なお、この導電性円柱状支持体１は、感光体層形成
領域1aの長さが24.0cm、直径2.0cm 、両端面部が同軸的
に小径化されており、一方の突起状に小径化された領域
1bは、長さが1.0cm 、直径0.6cm 、他方の突起状に小径
化された領域1cは、長さが0.5cm 、直径1.0cm である。

【００５６】上記構造の導電性円柱状支持体を用いた他
は、実施例１３の場合と同様にして電子写真用感光体を
作製し、実施例１３の場合と同様に同軸度を測定したと
ころ、26.8μm であった。また、実施例１３の場合と同
様に現像評価を行ったところ、同様の結果が得られた。

【００５７】実施例１６ 図４(a) に正面を、図４(b),(c) に側面をそれぞれ示す
構造のアルミニウム製導電性円柱状支持体を先ず用意し
た。なお、この導電性円柱状支持体１は、感光体層形成
領域1aの長さが24.0cm、直径2.0cm 、両端面部が同軸的
に小径化されており、一方の突起状に小径化された領域
1bは、長さ0.5cm 、直径1.0cm と長さ0.5cm 、直径0.4c
m の段付きで、他方の突起状に小径化された領域1cは、
長さが1.0cm 、直径1.0cm である。

【００５８】上記構造の導電性円柱状支持体を用いた他
は、実施例１３の場合と同様にして電子写真用感光体を
作製し、実施例１３の場合と同様に同軸度を測定したと
ころ、29.4μm であった。また、実施例１３の場合と同
様に現像評価を行ったところ、同様の結果が得られた。

【００５９】実施例１７ 図５(a) に正面を、図５(b),(c) に側面をそれぞれ示す
構造のアルミニウム製導電性円柱状支持体を先ず用意し
た。なお、この導電性円柱状支持体１は、感光体層形成
領域1aの長さが24.0cm、直径2.0cm 、両端面部が同軸的
に小径化されており、感光体層形成領域1a端縁部にテー
パが付与されるとともに、一方の突起状に小径化された
領域1bは、長さ1.0cm 、直径1.0cm でその周縁にテーパ
が付与され、かつ中心部に直径0.4cm 、深さ0.2cm の凹
部1dが形設されており、他方の突起状に小径化された領
域1cは、長さが1.0cm 、直径1.0cm でその周縁にテーパ
が付与され、かつ中心部に直径0.4cm 、深さ0.2cm の V
型の凹部1eが形設されている。 上記構造の導電性円柱
状支持体を用いた他は、実施例１３の場合と同様にして
電子写真用感光体を作製し、実施例１３の場合と同様に
同軸度を測定したところ、25.5μm であった。また、実
施例１３の場合と同様に現像評価を行ったところ、同様
の結果が得られた。

【００６０】実施例１８ 図６(a) に正面を、図６(b),(c) に側面をそれぞれ示す
構造のアルミニウム製導電性円柱状支持体を先ず用意し
た。なお、この導電性円柱状支持体１は、感光体層形成
領域1aの長さが24.0cm、直径2.0cm 、両端面部が同軸的
に小径化されており、突起状に小径化された領域1bは長
さ1.0cm 、直径1.0cm で端面から0.7cm、深さ0.1cm で
その周面の対向位置を切削して平面1f化されており、1c
は長さ1.0cm 、直径1.0cm で端面から0.7cm 、深さ0.1c
m でその周面の対向位置が切削平面1f化されている。

【００６１】上記構造の導電性円柱状支持体を用いた他
は、実施例１３の場合と同様にして電子写真用感光体を
作製し、実施例１３の場合と同様に同軸度を測定したと
ころ、28.8μm であった。また、実施例１３の場合と同
様に現像評価を行ったところ、同様の結果が得られた。

【００６２】実施例１９ 図７(a) に正面を、図７(b),(c) に側面をそれぞれ示す
構造のアルミニウム製導電性円柱状支持体を先ず用意し
た。なお、この導電性円柱状支持体１は、感光体層形成
領域1aの長さが24.0cm、直径1.0cm 、両端面部が同軸的
に小径化されており、一方の突起状に小径化された領域
1bは、長さ0.5cm 、直径0.4cm で端面から約0.25cm位置
周面に幅0.05cm、深さ0.05cmの溝1gが形設されており、
他方の突起状に小径化された領域1cは長さ0.5cm 、直径
0.4cm で、端面から0.35cm、深さ0.05cmでその周面の対
向位置を切削して平面1f化されている。

【００６３】上記構造の導電性円柱状支持体を用いた他
は、実施例１３の場合と同様にして電子写真用感光体を
作製し、実施例１３の場合と同様に同軸度を測定したと
ころ、31.2μm であった。また、実施例１３の場合と同
様に現像評価を行ったところ、実施例１３と同様の結果
が得られた。

【００６４】実施例２０ 図８(a) に正面を、図８(b),(c) に側面をそれぞれ示す
構造のアルミニウム製導電性円柱状支持体を先ず用意し
た。なお、この導電性円柱状支持体１は、感光体層形成
領域1aの長さが24.0cm、直径1.0cm 、両端面部が同軸的
に小径化されており、感光体層形成領域1a端縁部にテー
パが付与されるとともに、突起状に小径化された領域1
b,1c は長さ1.0cm 、直径0.6cm で周縁にテーパが付与
され、かつ端面から0.5cm 、深さ0.1cm でその周面の対
向位置を切削して平面1f化されている。

【００６５】上記構造の導電性円柱状支持体を用いた他
は、実施例１３の場合と同様にして電子写真用感光体を
作製し、実施例１３の場合と同様に同軸度を測定したと
ころ、29.6μm であった。また、実施例１３の場合と同
様に現像評価を行ったところ、同様の結果が得られた。

【００６６】実施例２１ 図９(a) に正面を、図９(b),(c) に側面をそれぞれ示す
構造のアルミニウム製導電性円柱状支持体を先ず用意し
た。なお、この導電性円柱状支持体１は、感光体層形成
領域1aの長さが24.0cm、直径1.0cm 、両端面部が同軸的
に小径化されており、一方の突起状に小径化された領域
1bは、長さ2.5cm 、直径0.5cm でその周縁にテーパ付与
され、かつ端面から1.0cm 、深さ0.1cm で、その周面の
対向位置を切削して平面1f化されており、他方の突起状
に小径化された領域1cは、長さが1.0cm 、直径0.5cm で
その周縁にテーパが付与され、かつ中央部周面に幅0.1c
m、深さ0.1cm の溝1gが形設されている。

【００６７】上記構造の導電性円柱状支持体を用いた他
は、実施例１３の場合と同様にして電子写真用感光体を
作製し、実施例１３の場合と同様に同軸度を測定したと
ころ、31.4μm であった。また、実施例１３の場合と同
様に現像評価を行ったところ、同様の結果が得られた。

【００６８】実施例２２ 図10(a) に正面を、図10(b),(c) に側面をそれぞれ示す
構造のアルミニウム製導電性円柱状支持体を先ず用意し
た。なお、この導電性円柱状支持体１は、感光体層形成
領域1aの長さが24.0cm、直径1.0cm 、両端面部が同軸的
に小径化されており、感光体層形成領域1aの端縁部にテ
ーパが付与され、さらに一方の突起状に小径化された領
域1bは、長さ1.15cm、直径0.5cm でその周縁にテーパが
付与されるとともに中央部周面に幅0.1cm 、深さ0.1cm
の溝1gが形設されており、他方の突起状に小径化された
領域1cは、長さが1.0cm 、直径0.5cm でその周縁にテー
パが付与され、かつその中央部周面にギヤー1hが形設さ
れている。 上記構造の導電性円柱状支持体を用いた他
は、実施例１３の場合と同様にして電子写真用感光体を
作製し、実施例１３の場合と同様に同軸度を測定したと
ころ、30.0μmであった。また、実施例１３の場合と同
様に現像評価を行ったところ、同様の結果が得られた。

【００６９】実施例２３ 図11(a) に一部切欠断面を、図11(b),(c) に側面をそれ
ぞれ示す構造のアルミニウム製導電性円柱状支持体を先
ず用意した。なお、この導電性円柱状支持体１は、感光
体層形成領域1aの長さが24.0cm、直径1.0cm 、両端面部
が同軸的に小径化されており、感光体層形成領域1aの一
方の端縁部にテーパが付与されるとともに、一方の突起
状に小径化された領域1bは、長さ0.8cm 、直径0.5cm で
その周縁にテーパが付与されており、他方の突起状に小
径化された領域1cは、長さが0.9cm 、直径0.3cm でその
周縁にテーパが付与され、感光体層形成領域1aの端面を
切り込み陥没1iさせた形で形成されている。

【００７０】上記構造の導電性円柱状支持体を用いた他
は、実施例１３の場合と同様にして電子写真用感光体を
作製し、実施例１３の場合と同様に同軸度を測定したと
ころ、29.9μm であった。また、実施例１３の場合と同
様に現像評価を行ったところ、同様の結果が得られた。

【００７１】実施例２４ 図12(a) に正面を、図12(b),(c) に側面をそれぞれ示す
構造のアルミニウム製導電性円柱状支持体を先ず用意し
た。なお、この導電性円柱状支持体１は、感光体層形成
領域1aの長さが23.7cm、直径1.0cm 、一方の端面部が同
軸的に小径化されており、感光体層形成領域1aの端縁部
にテーパが付与されるとともに、一方の突起状に小径化
された領域1bは、長さ1.1cm 、直径0.5cm でその周縁に
テーパが付与され、かつその中央部に幅0.1cm 、深さ0.
1cm の溝1gが形設されており、他方の端縁部1cは、感光
体層形成領域1aを深さ0.3cm 、直径0.8cm 陥没1iさせ、
かつ同軸上に V型の凹部1eが形成されている。

【００７２】上記構造の導電性円柱状支持体を用いた他
は、実施例１３の場合と同様にして電子写真用感光体を
作製し、実施例１３の場合と同様に同軸度を測定したと
ころ、30.8μm であった。また、実施例１３の場合と同
様に現像評価を行ったところ、同様の結果が得られた。

【００７３】実施例２５ 図13(a) に正面を、図13(b),(c) に側面をそれぞれ示す
構造のアルミニウム製導電性円柱状支持体を先ず用意し
た。なお、この導電性円柱状支持体１は、感光体層形成
領域1aの長さが24.0cm、直径1.0cm 、一方の端面部は長
さ1.25cmで D型1jが形設されている。また、他の端面部
1cは同軸的に小径化されており、長さ0.1cm 、直径0.5c
m で周縁にテーパー付きされ、中央部周面に幅0.1cm 、
深さ0.1cm の溝が形設されている。さらに、前記他の端
面部1cには、直径1.5cm の駆動用ギヤー1hが形設されて
いる。

【００７４】上記構造の導電性円柱状支持体を用いた他
は、実施例１３の場合と同様にして電子写真用感光体を
作製し、実施例１３の場合と同様に同軸度を測定したと
ころ、30.5μm であった。また、実施例１３の場合と同
様に現像評価を行ったところ、同様の結果が得られた。

【００７５】比較例５〜６ 図14もしくは図15にそれぞれ断面的に示す直径2.0cm 、
長さ24.0cmのアルミニウム製ドラム（肉厚0.1cm ）２を
用意し、このアルミニウム製ドラム２の両端面側に図示
のようなフランジをそれぞれ圧入・固定して、導電性円
筒状支持体を構成した。

【００７６】上記構造の導電性円筒状支持体を用いた他
は、実施例１３の場合と同様にして電子写真用感光体を
作製し、実施例１３の場合と同様に同軸度を測定したと
ころ89.5μm （図14の構成の場合）、もしくは98.2μm
（図15の構成の場合）であった。また、実施例１３の場
合と同様に現像評価を行ったところ、いずれも現像ムラ
や解像力低下など起こし易い傾向が認められた。

【００７７】実施例２６ 図２(a) に正面を、図２(b),(c) に側面をそれぞれ示す
構造のアルミニウム製導電性円柱状支持体を用意した。
なお、この導電性円柱状支持体は、感光体層形成領域1a
の長さが24.0cm、直径3.0cm 、両端面が長さ1.0cm 、直
径1.0cm に突起状1b,1c に小径化されており、かつ導電
性円柱状支持体の熱容量Ｃ(cal/ ℃) と感光体層形成領
域1aの面積Ｓ（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.433 (cal/ ℃
・cm² )である。 前記導電性円柱状支持体の外周面上
に、実施例１の場合と同様にして、感光体層を形成し
た。 前記感光体を電子写真方式のレーザビームプリン
タに搭載し、32℃,60%RHの環境下でＡ 4サイズでテスト
チャート（印字面積＝6.0%）を連続3000枚出力（プリン
トスピード毎分 6枚）した時の画像のカブリ、レーザの
発振異常の有無、感光体表面の温度を測定した。

【００７８】このとき、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.217( cal・
ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、画像カブリ＝0.25% 、感光
体の表面温度＝ 34.0 ℃で、またレーザ発振の異常もな
かった。ただし、画像のカブリは電子写真現像プロセス
の履歴のないバージン紙と出力画像の白地部の反射率の
差 (%)であり、ミノルタ製CR121 型色彩色差計にて測定
したものである。これらの結果を表２に示す。

【００７９】実施例２７〜２９ 実施例２６の場合と同様の構成を成す導電性支持感光体
を用い（実施例２７）、プリントスピードを毎分 4枚と
設定した以外は、実施例２６の場合と同一の条件で画像
を出力した。このとき、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.326( cal・
ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリ
は0.65% 、感光体の表面温度＝37.5℃で、またレーザ発
振の異常もなかった。

【００８０】前記において、アルミニウム製導電性円柱
状支持体の代わりに、熱容量Ｃ(cal/ ℃）と感光体層形
成領域1aの面積Ｓ（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.720 (cal
/ ℃・cm² ) であるステンレス（SUS304）製導電性円柱
状支持体を用いた他は、同様の構成を成す感光体を用い
（実施例２８）、かつ実施例２６の場合と同一の条件で
画像を出力した。このとき、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.360(ca
l・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後の画像カ
ブリは0.77% 、感光体の表面温度＝38.1℃で、またレー
ザ発振の異常もなかった。

【００８１】さらに前記アルミニウム製導電性円柱状支
持体の代わりに、熱容量Ｃ(cal/ ℃）と感光体層形成領
域1aの面積Ｓ（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.648 (cal/ ℃
・cm² ) であるニッケル系のメッキを施した鋳鉄製導電
性円柱状支持体を用いた他は、同様の構成を成す感光体
を用い（実施例２９）、かつ実施例２６の場合と同一の
条件で画像を出力した。このとき、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.
324( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後の
画像カブリは0.63% 、感光体の表面温度＝37.3℃で、ま
たレーザ発振の異常もなかった。これらの結果を表２に
それぞれ示す。

【００８２】実施例３０〜３５ 感光体層形成領域1aの長さが24.0cm、直径2.0cm 、両端
面が長さ1.0cm 、直径1.0cm に突起状1b,1c に小径化さ
れており、かつ導電性円柱状支持体の熱容量Ｃ(cal/
℃）と感光体層形成領域1aの面積Ｓ（cm² ）との比、Ｃ
／Ｓ＝0.289 (cal/ ℃・cm² ) であるアルミニウム製導
電性円柱状支持体を用いた他は、同様の構成を成す感光
体を用い（実施例３０）、かつプリントスピードを毎分
4枚とした他は、実施例２６の場合と同一の条件で画像
を出力した。このとき、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.145( cal・
ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリ
は0.25% 、感光体の表面温度＝33.8℃で、またレーザ発
振の異常もなかった。

【００８３】前記アルミニウム製導電性円柱状支持体の
代わりに、熱容量Ｃ(cal/ ℃）と感光体層形成領域1aの
面積Ｓ（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.480 (cal/ ℃・c
m² ) であるステンレス（SUS304）製導電性円柱状支持
体を用いた他は、同様の構成を成す感光体を用い（実施
例３１）、かつプリントスピードを毎分 4枚とした他
は、実施例２６の場合と同一の条件で画像を出力した。
このとき、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.240( cal・ｓ/ ℃・cm²
・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリは0.27% 、感
光体の表面温度＝34.0℃で、またレーザ発振の異常もな
かった。

【００８４】さらに前記アルミニウム製導電性円柱状支
持体の代わりに、熱容量Ｃ(cal/ ℃）と感光体層形成領
域1aの面積Ｓ（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.432 (cal/ ℃
・cm² ) であるニッケル系のメッキを施した鋳鉄製導電
性円柱状支持体を用いた他は、同様の構成を成す感光体
を用い（実施例３２）、かつプリントスピードを毎分4
枚とした他は、実施例２６の場合と同一の条件で画像を
出力した。 このとき、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.216( cal・
ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリ
は0.28% 、感光体の表面温度＝34.0℃で、またレーザ発
振の異常もなかった。

【００８５】前記実施例３０の場合において、プリント
スピードを毎分 3枚とした他（実施例３３）は、実施例
２６の場合と同一の条件で画像を出力した。このとき、
Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.193( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であ
り、3000枚現像後の画像カブリは0.25% 、感光体の表面
温度＝34.5℃で、またレーザ発振の異常もなかった。ま
た、前記実施例３１の場合において、プリントスピード
が毎分3枚とした他は（実施例３４）、実施例２６の場
合と同一の条件で画像を出力した。このとき、Ｃ／（Ｓ
・ω）＝0.320( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、3000
枚現像後の画像カブリは0.35% 、感光体の表面温度＝3
4.8℃で、またレーザ発振の異常もなかった。

【００８６】さらに、前記実施例３２の場合において、
プリントスピードが毎分 3枚とした他は（実施例３
５）、実施例２６の場合と同一の条件で画像を出力し
た。このとき、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.288( cal・ｓ/ ℃・
cm² ・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリは0.40%
、感光体の表面温度＝34.5℃で、またレーザ発振の異
常もなかった。これらの結果を表２に示す。

【００８７】実施例３６〜４２ 感光体層形成領域1aの長さが24.0cm、直径1.5cm 、両端
面が長さ1.0cm 、直径1.0cm に突起状1b,1c に小径化さ
れており、かつ導電性円柱状支持体の熱容量Ｃ(cal/
℃）と感光体層形成領域1aの面積Ｓ（cm² ）との比、Ｃ
／Ｓ＝0.217 (cal/ ℃・cm² ) であるアルミニウム製導
電性円柱状支持体（実施例３６）、Ｃ／Ｓ＝0.360 (cal
/ ℃・cm² ) であるステンレス（SUS304）製導電性円柱
状支持体（実施例３７）またはＣ／Ｓ＝0.324 (cal/ ℃
・cm² ) であるニッケル系のメッキを施した鋳鉄製導電
性円柱状支持体（実施例３８）を用いた他は、実施例２
６の場合と同様の構成を成す感光体を用い、かつプリン
トスピードを毎分 4枚とした他は、実施例２６の場合と
同一の条件で画像を出力した。このとき、実施例３６の
場合、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.081( cal・ｓ/ ℃・cm² ・ra
d)であり、3000枚現像後の画像カブリは0.21% 、感光体
の表面温度＝33.8℃で、実施例３７の場合、Ｃ／（Ｓ・
ω）＝0.135( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚
現像後の画像カブリは0.22% 、感光体の表面温度＝34.2
℃であり、さらに実施例３８の場合、Ｃ／（Ｓ・ω）＝
0.121( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後
の画像カブリは0.28% 、感光体の表面温度＝34.3℃で、
また、いずれの場合もレーザ発振の異常もなかった。

【００８８】前記実施例３６の場合において、プリント
スピードを毎分 2枚とした（実施例３９）他は、実施例
２６の場合と同一の条件で画像を出力した。このとき、
Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.163( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であ
り、3000枚現像後の画像カブリは0.33% 、感光体の表面
温度＝34.8℃であった。

【００８９】また、実施例３７の場合において、プリン
トスピードを毎分 2枚とした他は実施例２６の場合と同
一の条件で画像を出力した（実施例４０）。このとき、
Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.271( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であ
り、3000枚現像後の画像カブリは0.38% 、感光体の表面
温度＝35.0℃であった。

【００９０】さらに、実施例３８の場合において、プリ
ントスピードを毎分 2枚とした他は実施例２６の場合と
同一の条件で画像を出力した（実施例４１）。このと
き、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.244( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)
であり、3000枚現像後の画像カブリは0.35% 、感光体の
表面温度＝35.0℃であった。

【００９１】さらにまた、実施例３６の場合において、
プリントスピードを毎分 1枚とした他は、実施例２６の
場合と同一の条件で画像を出力した（実施例４２）。こ
のとき、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.324( cal・ｓ/ ℃・cm² ・
rad)であり、3000枚現像後の画像カブリは0.58% 、感光
体の表面温度＝36.8℃であった。またいずれの場合もレ
ーザ発振の異常もなかった。これらの結果を表２にまと
めて示した。

【００９２】実施例４３〜４５ 感光体層形成領域1aの長さが24.0cm、直径1.0cm 、両端
面が長さ1.0cm 、直径0.5cm に突起状1b,1c に小径化さ
れている、熱容量Ｃ(cal/ ℃）と感光体層形成領域1aの
面積Ｓ（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.144 (cal/ ℃・c
m² ) であるアルミニウム製導電性円柱状支持体（実施
例４３）、Ｃ／Ｓ＝0.240 (cal/ ℃・cm² )であるステ
ンレス（SUS304）製導電性円柱状支持体（実施例４４）
またはＣ／Ｓ＝0.216 (cal/ ℃・cm² ) であるニッケル
系のメッキを施した鋳鉄製導電性円柱状支持体（実施例
４５）を用いた他は、実施例２６の場合と同様の構成を
成す感光体を用い、かつプリントスピードを毎分 4枚と
して、実施例２６の場合と同一の条件で画像を出力し
た。このとき、実施例４３の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝
0.036( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後
の画像カブリは0.20% 、感光体の表面温度＝33.8℃で、
実施例４４の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.060( cal・ｓ
/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリは
0.18% 、感光体の表面温度＝34.0℃で、また実施例４５
の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.054( cal・ｓ/ ℃・cm²
・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリは0.22% 、感
光体の表面温度＝34.0℃であった。そしていずれの場合
もレーザ発振の異常もなかった。これらの結果を表２に
示す。

【００９３】実施例４６〜４８ 感光体層形成領域1aの長さが24.0cm、直径1.0cm 、両端
面が長さ1.0cm 、直径0.5cm に突起状1b,1c に小径化さ
れている、熱容量Ｃ(cal/ ℃）と感光体層形成領域1aの
面積Ｓ（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.144 (cal/ ℃・c
m² ) であるアルミニウム製導電性円柱状支持体（実施
例４６）、Ｃ／Ｓ＝0.240 (cal/ ℃・cm² )であるステ
ンレス（SUS304）製導電性円柱状支持体（実施例４７）
またはＣ／Ｓ＝0.216 (cal/ ℃・cm² ) であるニッケル
系のメッキを施した鋳鉄製導電性円柱状支持体（実施例
４８）を用いた他は、実施例２６の場合と同様の構成を
成す感光体を用い、かつプリントスピードを毎分 3枚と
して、実施例２６の場合と同一の条件で画像を出力し
た。このとき、実施例４６の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝
0.048( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後
の画像カブリは0.23% 、感光体の表面温度＝33.8℃で、
実施例４７の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.080( cal・ｓ
/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリは
0.25% 、感光体の表面温度＝34.0℃で、また実施例４８
の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.072( cal・ｓ/ ℃・cm²
・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリは0.26% 、感
光体の表面温度＝34.0℃であった。そしていずれの場合
もレーザ発振の異常もなかった。これらの結果を表２に
示す。

【００９４】実施例４９〜５１ 感光体層形成領域1aの長さが24.0cm、直径1.0cm 、両端
面が長さ1.0cm 、直径0.5cm に突起状1b,1c に小径化さ
れている、熱容量Ｃ(cal/ ℃）と感光体層形成領域1aの
面積Ｓ（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.144 (cal/ ℃・c
m² ) であるアルミニウム製導電性円柱状支持体（実施
例４９）、Ｃ／Ｓ＝0.240 (cal/ ℃・cm² )であるステ
ンレス（SUS304）製導電性円柱状支持体（実施例５０）
またはＣ／Ｓ＝0.216 (cal/ ℃・cm² ) であるニッケル
系のメッキを施した鋳鉄製導電性円柱状支持体（実施例
５１）を用いた他は、実施例２６の場合と同様の構成を
成す感光体を用い、かつプリントスピードを毎分 2枚と
して、実施例２６の場合と同一の条件で画像を出力し
た。このとき、実施例４９の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝
0.072( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後
の画像カブリは0.26% 、感光体の表面温度＝33.8℃で、
実施例５０の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.120( cal・ｓ
/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリは
0.34% 、感光体の表面温度＝34.5℃で、また実施例５１
の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.108( cal・ｓ/ ℃・cm²
・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリは0.38% 、感
光体の表面温度＝34.3℃であった。そしていずれの場合
もレーザ発振の異常もなかった。これらの結果を表２に
示す。

【００９５】実施例５２〜５４ 感光体層形成領域1aの長さが24.0cm、直径1.0cm 、両端
面が長さ1.0cm 、直径0.5cm に突起状1b,1c に小径化さ
れている、熱容量Ｃ(cal/ ℃）と感光体層形成領域1aの
面積Ｓ（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.144 (cal/ ℃・c
m² ) であるアルミニウム製導電性円柱状支持体（実施
例５２）、Ｃ／Ｓ＝0.240 (cal/ ℃・cm² )であるステ
ンレス（SUS304）製導電性円柱状支持体（実施例５３）
またはＣ／Ｓ＝0.216 (cal/ ℃・cm² ) であるニッケル
系のメッキを施した鋳鉄製導電性円柱状支持体（実施例
５４）を用いた他は、実施例２６の場合と同様の構成を
成す感光体を用い、かつプリントスピードを毎分 1枚と
して、実施例２６の場合と同一の条件で画像を出力し
た。このとき、実施例５２の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝
0.144( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後
の画像カブリは0.38% 、感光体の表面温度＝34.8℃で、
実施例５３の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.240( cal・ｓ
/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリは
0.35% 、感光体の表面温度＝35.0℃で、また実施例５４
の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.216( cal・ｓ/ ℃・cm²
・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリは0.34% 、感
光体の表面温度＝34.7℃であった。そしていずれの場合
もレーザ発振の異常もなかった。これらの結果を表３に
示す。

【００９６】実施例５５〜５７ 感光体層形成領域1aの長さが24.0cm、直径0.5cm 、両端
面が長さ1.0cm 、直径0.3cm に突起状1b,1c に小径化さ
れている、熱容量Ｃ(cal/ ℃）と感光体層形成領域1aの
面積Ｓ（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.072 (cal/ ℃・c
m² ) であるアルミニウム製導電性円柱状支持体（実施
例５５）、Ｃ／Ｓ＝0.120 (cal/ ℃・cm² )であるステ
ンレス（SUS304）製導電性円柱状支持体（実施例５６）
またはＣ／Ｓ＝0.108 (cal/ ℃・cm² ) であるニッケル
系のメッキを施した鋳鉄製導電性円柱状支持体（実施例
５７）を用いた他は、実施例２６の場合と同様の構成を
成す感光体を用い、かつプリントスピードを毎分 3枚と
して、実施例２６の場合と同一の条件で画像を出力し
た。このとき、実施例５５の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝
0.012( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後
の画像カブリは0.14% 、感光体の表面温度＝34.0℃で、
実施例５６の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.020( cal・ｓ
/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリは
0.18% 、感光体の表面温度＝34.1℃で、また実施例５７
の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.018( cal・ｓ/ ℃・cm²
・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリは0.18% 、感
光体の表面温度＝33.9℃であった。そしていずれの場合
もレーザ発振の異常もなかった。これらの結果を表３に
示す。

【００９７】実施例５８〜６０ 感光体層形成領域1aの長さが24.0cm、直径0.5cm 、両端
面が長さ1.0cm 、直径0.3cm に突起状1b,1c に小径化さ
れている、熱容量Ｃ(cal/ ℃）と感光体層形成領域1aの
面積Ｓ（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.072 (cal/ ℃・c
m² ) であるアルミニウム製導電性円柱状支持体（実施
例５８）、Ｃ／Ｓ＝0.120 (cal/ ℃・cm² )であるステ
ンレス（SUS304）製導電性円柱状支持体（実施例５９）
またはＣ／Ｓ＝0.108 (cal/ ℃・cm² ) であるニッケル
系のメッキを施した鋳鉄製導電性円柱状支持体（実施例
６０）を用いた他は、実施例２６の場合と同様の構成を
成す感光体を用い、かつプリントスピードを毎分 2枚と
して、実施例２６の場合と同一の条件で画像を出力し
た。このとき、実施例５８の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝
0.018( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後
の画像カブリは0.10% 、感光体の表面温度＝33.5℃で、
実施例５９の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.030( cal・ｓ
/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリは
0.18% 、感光体の表面温度＝34.0℃で、また実施例６０
の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.027( cal・ｓ/ ℃・cm²
・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリは0.16% 、感
光体の表面温度＝33.7℃であった。そしていずれの場合
もレーザ発振の異常もなかった。これらの結果を表３に
示す。

【００９８】実施例６１〜６３ 感光体層形成領域1aの長さが24.0cm、直径0.5cm 、両端
面が長さ1.0cm 、直径0.3cm に突起状1b,1c に小径化さ
れている、熱容量Ｃ(cal/ ℃）と感光体層形成領域1aの
面積Ｓ（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.072 (cal/ ℃・c
m² ) であるアルミニウム製導電性円柱状支持体（実施
例６１）、Ｃ／Ｓ＝0.120 (cal/ ℃・cm² )であるステ
ンレス（SUS304）製導電性円柱状支持体（実施例６２）
またはＣ／Ｓ＝0.108 (cal/ ℃・cm² ) であるニッケル
系のメッキを施した鋳鉄製導電性円柱状支持体（実施例
６３）を用いた他は、実施例２６の場合と同様の構成を
成す感光体を用い、かつプリントスピードを毎分 1枚と
して、実施例２６の場合と同一の条件で画像を出力し
た。このとき、実施例６１の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝
0.036( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後
の画像カブリは0.17% 、感光体の表面温度＝33.8℃で、
実施例６２の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.060( cal・ｓ
/ ℃・cm² ・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリは
0.20% 、感光体の表面温度＝34.0℃で、また実施例６３
の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.054( cal・ｓ/ ℃・cm²
・rad)であり、3000枚現像後の画像カブリは0.16% 、感
光体の表面温度＝33.7℃であった。そしていずれの場合
もレーザ発振の異常もなかった。これらの結果を表３に
示す。

【００９９】比較例７〜９ 感光体層形成領域の長さが24.0cm、直径3.0cm 、両端面
が長さ1.0cm 、直径1.0cm に突起状に小径化されてい
る、熱容量Ｃ(cal/ ℃）と感光体層形成領域の面積Ｓ
（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.433 (cal/ ℃・cm² )であ
るアルミニウム製導電性円柱状支持体（比較例７）、Ｃ
／Ｓ＝0.720 (cal/ ℃・cm² ) であるステンレス（SUS3
04）製導電性円柱状支持体（比較例８）またはＣ／Ｓ＝
0.648 (cal/℃・cm² ) であるニッケル系のメッキを施
した鋳鉄製導電性円柱状支持体（比較例９）を用いた他
は、実施例２６の場合と同様の構成を成す感光体を用
い、かつプリントスピードを毎分 4枚として、実施例２
６の場合と同一の条件で画像を出力した。ただし、比較
例７のみプリントスピードを毎分 2枚とした。

【０１００】このとき、比較例７の場合は、Ｃ／（Ｓ・
ω）＝0.646( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、1870枚
現像後の画像カブリは4.02% 、感光体の表面温度＝48.8
℃で、またレーザ発振は1900枚現像した時点で停止し
た。比較例８の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.541( cal・
ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、2430枚現像後の画像カブリ
は3.25% 、感光体の表面温度＝47.1℃で、またレーザ発
振は2500枚現像した時点で停止した。さらに比較例９の
場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.487( cal・ｓ/ ℃・cm² ・
rad)であり、2150枚現像後の画像カブリは3.01% 、感光
体の表面温度＝46.8℃で、またレーザ発振は2200枚現像
した時点で停止した。これらの結果を表３に示す。

【０１０１】比較例１０〜１１ 感光体層形成領域の長さが24.0cm、直径3.0cm 、両端面
が長さ1.0cm 、直径1.0cm に突起状に小径化されてい
る、熱容量Ｃ(cal/ ℃）と感光体層形成領域の面積Ｓ
（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.720 (cal/ ℃・cm² )であ
るステンレス（SUS304）製導電性円柱状支持体（比較例
１０）またはＣ／Ｓ＝0.648 (cal/ ℃・cm² ) であるニ
ッケル系のメッキを施した鋳鉄製導電性円柱状支持体
（比較例１１）を用いた他は、実施例２６の場合と同様
の構成を成す感光体を用い、かつプリントスピードを毎
分 3枚として、実施例２６の場合と同一の条件で画像を
出力した。このとき、比較例１０の場合は、Ｃ／（Ｓ・
ω）＝0.720( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、1810枚
現像後の画像カブリは5.25% 、感光体の表面温度＝51.0
℃で、またレーザ発振は1800枚現像した時点で停止し
た。さらに比較例１１の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.64
8( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、1980枚現像後の画
像カブリは4.20% 、感光体の表面温度＝49.0℃で、また
レーザ発振は2000枚現像した時点で停止した。これらの
結果を表３に示す。

【０１０２】比較例１２〜１３ 感光体層形成領域の長さが24.0cm、直径3.0cm 、両端面
が長さ1.0cm 、直径1.0cm に突起状に小径化されてい
る、熱容量Ｃ(cal/ ℃）と感光体層形成領域の面積Ｓ
（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.720 (cal/ ℃・cm² )であ
るステンレス（SUS304）製導電性円柱状支持体（比較例
１２）またはＣ／Ｓ＝0.648 (cal/ ℃・cm² ) であるニ
ッケル系のメッキを施した鋳鉄製導電性円柱状支持体
（比較例１３）を用いた他は、実施例２６の場合と同様
の構成を成す感光体を用い、かつプリントスピードを毎
分 2枚として、実施例２６の場合と同一の条件で画像を
出力した。このとき、比較例１２の場合は、Ｃ／（Ｓ・
ω）＝1.075( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、1680枚
現像後の画像カブリは5.88% 、感光体の表面温度＝52.0
℃で、またレーザ発振は1700枚現像した時点で停止し
た。さらに比較例１３の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.96
7( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、1720枚現像後の画
像カブリは5.28% 、感光体の表面温度＝51.8℃で、また
レーザ発振は1700枚現像した時点で停止した。これらの
結果を表３に示す。

【０１０３】比較例１４〜１６ 感光体層形成領域の長さが24.0cm、直径2.0cm 、両端面
が長さ1.0cm 、直径1.0cm に突起状に小径化されてい
る、熱容量Ｃ(cal/ ℃）と感光体層形成領域の面積Ｓ
（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.289 (cal/ ℃・cm² )であ
るアルミニウム製導電性円柱状支持体（比較例１４）、
Ｃ／Ｓ＝0.480 (cal/ ℃・cm² ) であるステンレス（SU
S304）製導電性円柱状支持体（比較例１５）またはＣ／
Ｓ＝0.432 (cal/ ℃・cm² ) であるニッケル系のメッキ
を施した鋳鉄製導電性円柱状支持体（比較例１６）を用
いた他は、実施例２６の場合と同様の構成を成す感光体
を用い、かつプリントスピードを毎分 1枚もしくは 2枚
として、実施例２６の場合と同一の条件で画像を出力し
た。このとき、比較例１４の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝
0.578( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、1890枚現像後
の画像カブリは3.42%、感光体の表面温度＝47.6℃で、
またレーザ発振は1900枚現像した時点で停止した。比較
例１５の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.480( cal・ｓ/ ℃
・cm² ・rad)であり、2230枚現像後の画像カブリは2.99
% 、感光体の表面温度＝47.0℃で、またレーザ発振は22
00枚現像した時点で停止した。さらに比較例１６の場合
は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.432( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)
であり、2210枚現像後の画像カブリは2.87% 、感光体の
表面温度＝46.7℃で、またレーザ発振は2200枚現像した
時点で停止した。これらの結果を表３に示す。

【０１０４】比較例１７〜１８ 感光体層形成領域の長さが24.0cm、直径2.0cm 、両端面
が長さ1.0cm 、直径1.0cm に突起状に小径化されてい
る、熱容量Ｃ(cal/ ℃）と感光体層形成領域の面積Ｓ
（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.960 (cal/ ℃・cm² )であ
るステンレス（SUS304）製導電性円柱状支持体（比較例
１７）またはＣ／Ｓ＝0.864 (cal/ ℃・cm² ) であるニ
ッケル系のメッキを施した鋳鉄製導電性円柱状支持体
（比較例１８）を用いた他は、実施例２６の場合と同様
の構成を成す感光体を用い、かつプリントスピードを毎
分 1枚として、実施例２６の場合と同一の条件で画像を
出力した。このとき、比較例１７の場合は、Ｃ／（Ｓ・
ω）＝0.960( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、1740枚
現像後の画像カブリは5.20% 、感光体の表面温度＝51.7
℃で、またレーザ発振は1700枚現像した時点で停止し
た。さらに比較例１８の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.86
4( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、1880枚現像後の画
像カブリは4.77% 、感光体の表面温度＝50.3℃で、また
レーザ発振は1900枚現像した時点で停止した。これらの
結果を表３に示す。

【０１０５】比較例１９〜２０ 感光体層形成領域の長さが24.0cm、直径1.5cm 、両端面
が長さ1.0cm 、直径1.0cm に突起状に小径化されてい
る、熱容量Ｃ(cal/ ℃）と感光体層形成領域の面積Ｓ
（cm² ）との比、Ｃ／Ｓ＝0.360 (cal/ ℃・cm² )であ
るステンレス（SUS304）製導電性円柱状支持体（比較例
１９）またはＣ／Ｓ＝0.324 (cal/ ℃・cm² ) であるニ
ッケル系のメッキを施した鋳鉄製導電性円柱状支持体
（比較例２０）を用いた他は、実施例２６の場合と同様
の構成を成す感光体を用い、かつプリントスピードを毎
分 1枚として、実施例２６の場合と同一の条件で画像を
出力した。このとき、比較例１９の場合は、Ｃ／（Ｓ・
ω）＝0.537( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、2300枚
現像後の画像カブリは3.33% 、感光体の表面温度＝47.0
℃で、またレーザ発振は2300枚現像した時点で停止し
た。さらに比較例２０の場合は、Ｃ／（Ｓ・ω）＝0.48
4( cal・ｓ/ ℃・cm² ・rad)であり、2200枚現像後の画
像カブリは3.25% 、感光体の表面温度＝47.0℃で、また
レーザ発振は2200枚現像した時点で停止した。これらの
結果を表３に示す。

【０１０６】実施例６４ 図２(a) に正面を、図２(b),(c) に側面をそれぞれ示す
構造のアルミニウム製導電性円柱状支持体を用意した。
なお、この導電性円柱状支持体は、感光体層形成領域1a
の長さが24.0cm、直径1.5cm 、両端面が長さ1.0cm 、直
径1.0cm に突起状1b,1c に小径化されており、円柱状支
持体の曲率半径ｒが0.75cmである。

【０１０７】この導電性円柱状支持体の外周面上に、実
施例１の場合と同様にして感光体層を形成し、感光体を
作製した。このようにして作製した３層構成の感光体を
電子写真方式のＬＥＤプリンタに搭載し、宮坂らの方法
（“Ｊａｐａｎ Ｈａｒｄｃｏｐｙ´９０”論文集、Ｅ
Ｐ−３７Ｐ）で電子写真用感光体上の静電潜像を測定す
ることにより、副走査方向のムラを評価した。すなわ
ち、直径 50 μm の測定電極を用い、感光体との間を 3
0 μm に保ちながら、Ａ 4換算で毎分 6枚を印字できる
プロセススピード（p=2.96cm/s）にてプリンタを稼動さ
せ、露光直後（1秒後）の副走査方向の静電潜像の解像
度を測定した。なお、この方法によれば、500dpiの分解
能で静電潜像の測定が可能である。この結果を表４に示
す。

【０１０８】実施例６５ 実施例６４と同一の感光体を用い、Ａ 4換算で毎分 4枚
を印字できるプロセススピード（p=1.97cm/s）にてプリ
ンタを稼動させ、露光直後（1 秒後）の副走査方向の静
電潜像の解像度を測定した。この結果を表４に示す。

【０１０９】実施例６６ 実施例６４と同一の感光体を用い、Ａ 4換算で毎分 2枚
を印字できるプロセススピード（p=0.99cm/s）にてプリ
ンタを稼動させ、露光直後（1 秒後）の副走査方向の静
電潜像の解像度を測定した。この結果を表４に示す。

【０１１０】実施例６７ 実施例６４と同一の感光体を用い、Ａ 4換算で毎分 1枚
を印字できるプロセススピード（p=0.49cm/s）にてプリ
ンタを稼動させ、露光直後（1 秒後）の副走査方向の静
電潜像の解像度を測定した。この結果を表４に示す。

【０１１１】実施例６８ 感光体層形成領域1aの長さが24.0cm、直径1.0cm 、両端
面が長さ1.0cm 、直径0.5cm に突起状1b,1c に小径化さ
れており、曲率半径ｒが0.50cmである以外は実施例６４
と同一の感光体を用い、Ａ 4換算で毎分 6枚を印字でき
るプロセススピード（p=2.96cm/s）にてプリンタを稼動
させ、露光直後（1 秒後）の副走査方向の静電潜像の解
像度を測定した。この結果を表４に示す。

【０１１２】実施例６９ 実施例６８と同一の感光体を用い、Ａ 4換算で毎分 4枚
を印字できるプロセススピード（p=1.97cm/s）にてプリ
ンタを稼動させ、露光直後（1 秒後）の副走査方向の静
電潜像の解像度を測定した。この結果を表４に示す。

【０１１３】実施例７０ 実施例６８と同一の感光体を用い、Ａ 4換算で毎分 2枚
を印字できるプロセススピード（p=0.99cm/s）にてプリ
ンタを稼動させ、露光直後（1 秒後）の副走査方向の静
電潜像の解像度を測定した。この結果を表４に示す。

【０１１４】実施例７１ 実施例６８と同一の感光体を用い、Ａ 4換算で毎分 1枚
を印字できるプロセススピード（p=0.49cm/s）にてプリ
ンタを稼動させ、露光直後（1 秒後）の副走査方向の静
電潜像の解像度を測定した。この結果を表４に示す。

【０１１５】実施例７２ 感光体層形成領域1aの長さが24.0cm、直径0.5cm 、両端
面が長さ1.0cm 、直径0.3cm に突起状1b,1c に小径化さ
れており、曲率半径ｒが0.25cmである以外は実施例６４
と同一の感光体を用い、Ａ 4換算で毎分 6枚を印字でき
るプロセススピード（p=2.96cm/s）にてプリンタを稼動
させ、露光直後（1 秒後）の副走査方向の静電潜像の解
像度を測定した。この結果を表４に示す。

【０１１６】実施例７３ 実施例７２と同一の感光体を用い、Ａ 4換算で毎分 4枚
を印字できるプロセススピード（p=1.97cm/s）にてプリ
ンタを稼動させ、露光直後（1 秒後）の副走査方向の静
電潜像の解像度を測定した。この結果を表４に示す。

【０１１７】実施例７４ 実施例７２と同一の感光体を用い、Ａ 4換算で毎分 2枚
を印字できるプロセススピード（p=0.99cm/s）にてプリ
ンタを稼動させ、露光直後（1 秒後）の副走査方向の静
電潜像の解像度を測定した。この結果を表４に示す。

【０１１８】実施例７５ 実施例７２と同一の感光体を用い、Ａ 4換算で毎分 1枚
を印字できるプロセススピード（p=0.49cm/s）にてプリ
ンタを稼動させ、露光直後（1 秒後）の副走査方向の静
電潜像の解像度を測定した。この結果を表４に示す。

【０１１９】参考例１ 感光体層形成領域1aの長さが24.0cm、直径3.0cm 、両端
面が長さ1.0cm 、直径1.0cm に突起状1b,1c に小径化さ
れており、曲率半径ｒが1.50cmである以外は実施例６４
と同一の感光体を用い、Ａ 4換算で毎分 6枚を印字でき
るプロセススピード（p=2.96cm/s）にてプリンタを稼動
させ、露光直後（1 秒後）の副走査方向の静電潜像の解
像度を測定した。この結果を表４に示す。

【０１２０】参考例２ 感光体層形成領域1aの長さが24.0cm、直径2.0cm 、両端
面が長さ1.0cm 、直径1.0cm に突起状1b,1c に小径化さ
れており、曲率半径ｒが1.00cmである以外は実施例６４
と同一の感光体を用い、Ａ 4換算で毎分 6枚を印字でき
るプロセススピード（p=2.96cm/s）にてプリンタを稼動
させ、露光直後（1 秒後）の副走査方向の静電潜像の解
像度を測定した。この結果を表４に示す。

【０１２１】参考例３ 感光体層形成領域1aの長さが24.0cm、直径1.5cm 、両端
面が長さ1.0cm 、直径1.0cm に突起状1b,1c に小径化さ
れており、曲率半径ｒが0.75cmである以外は実施例６４
と同一の感光体を用い、Ａ 4換算で毎分12枚を印字でき
るプロセススピード（p=5.92cm/s）にてプリンタを稼動
させ、露光直後（1 秒後）の副走査方向の静電潜像の解
像度を測定した。この結果を表４に示す。

【０１２２】表４に示されるように、導電性円柱状支持
体の曲率半径ｒが0.75cm以下であり、この曲率半径をｒ
（cm）、稼動時の感光体の周速をｐ（cm/s）としたと
き、ｒ・ｐ≦ 2.3を満足する実施例６４から実施例７５
では、いずれも副走査方向の静電潜像の解像度が向上し
ていることがわかる。これに対して、ｒまたはｒ・ｐが
この範囲を逸脱した参考例１から参考例３では、実施例
６４から実施例７５と比較して、副走査方向の静電潜像
の解像度が低いことが確認された。

【０１２３】

【表２】

【０１２４】

【表３】

【０１２５】

【表４】

【０１２６】

【発明の効果】以上実施例から明らかなように、本発明
に係る電子写真用感光体は、静電潜像の形成およびその
現像のため回転駆動された場合において、感光体の半径
方向の面振れ発生が容易に抑制ないし防止されるので、
回転中の感光体と現像器の間のギャップ変化に伴う現像
ムラ、光路長変化に伴う潜像ボケ、帯電ムラを効果的に
低減できる。したがって、本発明に係る構成の電子写真
用感光体の使用により、常に高画質の電子写真画像など
の提供が可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】ａは本発明に係る電子写真用感光体の要部を成
す導電性円柱状支持体の構成例を示す正面図、ｂ，ｃは
側面図。

【図２】ａは本発明に係る電子写真用感光体の要部を成
す導電性円柱状支持体の構成例を示す正面図、ｂ，ｃは
側面図。

【図３】ａは本発明に係る電子写真用感光体の要部を成
す導電性円柱状支持体の構成例を示す正面図、ｂ，ｃは
側面図。

【図４】ａは本発明に係る電子写真用感光体の要部を成
す導電性円柱状支持体の構成例を示す正面図、ｂ，ｃは
側面図。

【図５】ａは本発明に係る電子写真用感光体の要部を成
す導電性円柱状支持体の構成例を示す正面図、ｂ，ｃは
側面図。

【図６】ａは本発明に係る電子写真用感光体の要部を成
す導電性円柱状支持体の構成例を示す正面図、ｂ，ｃは
側面図。

【図７】ａは本発明に係る電子写真用感光体の要部を成
す導電性円柱状支持体の構成例を示す正面図、ｂ，ｃは
側面図。

【図８】ａは本発明に係る電子写真用感光体の要部を成
す導電性円柱状支持体の構成例を示す正面図、ｂ，ｃは
側面図。

【図９】ａは本発明に係る電子写真用感光体の要部を成
す導電性円柱状支持体の構成例を示す正面図、ｂ，ｃは
側面図。

【図１０】ａは本発明に係る電子写真用感光体の要部を
成す導電性円柱状支持体の構成例を示す正面図、ｂ，ｃ
は側面図。

【図１１】ａは本発明に係る電子写真用感光体の要部を
成す導電性円柱状支持体の構成例を示す正面図、ｂ，ｃ
は側面図。

【図１２】ａは本発明に係る電子写真用感光体の要部を
成す導電性円柱状支持体の構成例を示す正面図、ｂ，ｃ
は側面図。

【図１３】ａは本発明に係る電子写真用感光体の要部を
成す導電性円柱状支持体の構成例を示す正面図、ｂ，ｃ
は側面図。

【図１４】従来の電子写真用感光体の要部を成す導電性
円筒状支持体の構成例を示す分解断面図。

【図１５】従来の電子写真用感光体の要部を成す導電性
円筒状支持体の他の構成例を示す分解断面図。

【符号の説明】

１…導電性円柱状支持体 1a…感光体層形成領域面 1
b,1c …小径化された領域 1d…凹部 1e…Ｖ型凹部 1
f…平面 1g…溝 1h…ギヤー 1i…陥没部 1j…D 型
カット部 ２…導電性円筒状支持体 2a,2b …フランジ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 斉藤 三長 神奈川県川崎市幸区小向東芝町１番地 株 式会社東芝総合研究所内 (72)発明者 西沢 秀之 神奈川県川崎市幸区小向東芝町１番地 株 式会社東芝総合研究所内 (72)発明者 大高 善光 静岡県三島市南町６−78 東京電気株式会 社技術研究所内 (72)発明者 遠藤 光治 静岡県三島市南町６−78 東京電気株式会 社技術研究所内

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 導電性支持体の周面に感光体層を形成し
   て成る電子写真用感光体において、 前記導電性支持体が実質的に非中空な円柱状支持体であ
   ることを特徴とする電子写真用感光体。
2. 【請求項２】 請求項１において、実質的に非中空な円
   柱状支持体の慣性モーメントＩ(g・cm² ) を0.4 ≦Ｉ≦
   140 に設定したことを特徴とする電子写真用感光体。
3. 【請求項３】 請求項１において、実質的に非中空な円
   柱状支持体の少なくとも一方の端面側に同軸かつ一体に
   駆動伝達機構を設けたことを特徴とする電子写真用感光
   体。
4. 【請求項４】 請求項１記載の電子写真用感光体の感光
   体層に形成された静電潜像をトナーで現像する電子写真
   現像方法において、 円柱状支持体周面上に形成される感光体層部分の面積を
   Ｓ（cm² ）、円柱状支持体の熱容量をＣ（cal ／℃）、
   感光体層に形成される静電潜像を現像する場合の電子写
   真用感光体の回転速度をω（rad ／s）としたとき、 Ｃ／（Ｓ・ω）≦ 0.4 と設定することを特徴とする電子写真現像方法。
5. 【請求項５】 請求項１記載の電子写真用感光体の感光
   体層に形成された静電潜像をトナーで現像する電子写真
   現像方法において、 円柱状支持体の曲率半径が 0.75 cm以下であり、この円
   柱状支持体の曲率半径をｒ（cm）、感光体層に形成され
   る静電潜像を現像する場合の電子写真用感光体の周速を
   ｐ（cm／s ）としたとき、 ｒ・ｐ≦ 2.3 と設定することを特徴とする電子写真現像方法。