JPH05305381A - 一端閉鎖型二重筒の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 一端閉鎖型二重筒を鍛造により一体に形成す
る際に、外筒と内筒との長さ比を所望に設定できるよう
にする。 【構成】 成形凹部３９に収納した金属材料３５を筒状
パンチ４２で加圧することにより、成形凹部３９と筒状
パンチ４２との間の隙間及び筒状パンチ４２とセンタピ
ン４０との間の隙間に金属材料３５を塑性流動させて外
筒３２と内筒３３を形成する。この場合、筒状パンチ４
２の先端加圧部には、所定位置に頂点４５のある所定勾
配のテーパ面４６，４７を形成し、且つ先端側の内周面
及び外周面に所定の長さ比のランド４３，４４を形成し
ている。これにより、金属材料３５が外筒３２側と内筒
３３側とに塑性流動する際の分水嶺の位置を、テーパ面
４６，４７の頂点４５の位置や勾配角度若しくはランド
４３，４４の長さ比によって規制して、外筒３２と内筒
３３との長さ比を所望に設定する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、外筒と内筒との間をそ
の一端で閉鎖した一端閉鎖型二重筒を鍛造により一体成
形する一端閉鎖型二重筒の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】例えば、冷凍サイクルのレシーバの本体
を構成する部品として、図１６に示すような一端閉鎖型
二重筒２１が用いられている。従来の一端閉鎖型二重筒
２１は、外筒２２の底２３に別ピースの内筒２４をかし
め付けて固定していた。

【０００３】この構成では、外筒２２と内筒２４とのか
しめ付け作業に手間がかかり、生産性の低下を招くだけ
でなく、かしめ付け不良が発生するおそれがあり、外筒
２２と内筒２４との結合強度の信頼性にも悪影響を及ぼ
していた。

【０００４】そこで、実開昭６４−５０６７号公報に示
すように、外筒と内筒とを一体成形することが考えられ
ている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところで、外筒と内筒
とを金属材料により一体成形する方法として、鋳造（鋳
込み成形）と鍛造の２通りの方法が考えられるが、鋳造
では製品の機械的性質（強度等）が劣化するため、薄肉
の二重筒の製造には適さない。

【０００６】これに対し、鍛造は、鋳造と比較して製品
の機械的性質（強度等）が優れているので、本発明者
は、鍛造が薄肉の二重筒の製造に適すると考えている
が、１つの金属材料から外筒と内筒とを一体に鍛造する
技術や金型は現存していない。

【０００７】そこで、本発明者は、１つの金属材料から
外筒と内筒とを一体に鍛造する技術を開発するために数
多くの実験を繰り返しているが、本発明がなされる以前
は、１つの金属材料から外筒と内筒とを一体に鍛造しよ
うとしても、鍛造時の金属材料の塑性流動方向が内筒側
と外筒側のいずれか一方に偏ってしまい、外筒と内筒と
の長さ比が設計寸法通りにはならない。このため、従来
は、せいぜい、外筒のみを単品として鍛造することしか
できず、この外筒に別ピースの内筒をかしめ付けていた
ものである。この構成では、生産性低下及び内筒と外筒
との結合強度低下を招くことは前述した通りである。

【０００８】本発明は、この様な事情を考慮してなされ
たもので、その目的は、１つの金属材料から一端閉鎖型
二重筒を鍛造により能率良く製造できると共に、外筒と
内筒との長さ比を所望に設定することができる一端閉鎖
型二重筒の製造方法を提供することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明による一端閉鎖型
二重筒の製造方法は、外筒とその内側に位置する内筒と
の間をその一端で閉鎖した一端閉鎖型二重筒を鍛造によ
り一体成形するに際して、成形凹部を有するダイと、筒
状パンチと、この筒状パンチの中心線上に配置されるセ
ンタピンとを使用し、前記ダイの成形凹部に金属材料を
収納し、この金属材料を前記筒状パンチで加圧すること
により、前記ダイの成形凹部と前記筒状パンチとの間の
隙間及び前記筒状パンチと前記センタピンとの間の隙間
に前記金属材料を塑性流動させて前記外筒及び前記内筒
を形成する方法であって、前記筒状パンチとして、その
先端加圧部の所定位置に頂点のある所定勾配のテーパ面
が形成された筒状パンチを用いることにより、前記金属
材料が前記外筒側と前記内筒側とに塑性流動する際の分
水嶺の位置を前記テーパ面の頂点又は勾配角度で規制し
て前記内筒と前記外筒との長さ比を所望に設定するよう
にしたものである（請求項１）。

【００１０】この場合、筒状パンチとして、先端側の内
周面及び外周面に所定の長さ比のランドが形成された筒
状パンチを用いることにより、前記分水嶺の位置を前記
ランドの長さ比で規制して前記内筒と前記外筒との長さ
比を所望に設定するようにしても良い（請求項２）。

【００１１】

【作用】本発明の製造方法によれば、ダイの成形凹部に
収納した金属材料を筒状パンチで加圧することにより、
ダイの成形凹部と筒状パンチとの間の隙間及び筒状パン
チとセンタピンとの間の隙間に金属材料を塑性流動させ
て外筒及び内筒を形成する。

【００１２】この際、請求項１のように、筒状パンチと
して、その先端加圧部の所定位置に頂点のある所定勾配
のテーパ面が形成された筒状パンチを用いて鍛造加工す
ると、金属材料が外筒側と内筒側とに塑性流動する際の
分水嶺の位置が前記テーパ面の頂点又は勾配角度で規制
される。この分水嶺の位置により内筒と外筒との長さ比
が決まるので、外筒と内筒との長さ比が所望の値となる
ように、分水嶺の位置を規制するテーパ面の頂点の位置
又は勾配角度を決めれば良い。

【００１３】また、請求項２のように、筒状パンチとし
て、その先端側の内周面及び外周面に所定の長さ比のラ
ンドが形成された筒状パンチを用いて鍛造加工すると、
分水嶺の位置が前記ランドの長さ比（摩擦面積比）で規
制される。この場合も、内筒と外筒との長さ比が所望の
値となるように、分水嶺の位置を規制するランドの長さ
比を決めれば良い。

【００１４】尚、一つの筒状パンチにテーパ面とランド
の双方を設けて、テーパ面の頂点の位置とランドの長さ
比との組み合わせにより、分水嶺の位置（外筒と内筒と
の長さ比）を規制するようにしても良いことは言うまで
もない。

【００１５】

【実施例】以下、本発明の第１実施例を図１乃至図８に
基づいて説明する。まず、図４に基づいて、第１実施例
の製造方法により製造される一端閉鎖型二重筒３１の構
成を説明する。一端閉鎖型二重筒３１は、薄肉の外筒３
２と、その中心に位置する薄肉の内筒３３とを閉鎖部３
４を介して一体に鍛造したものである。この場合、内筒
３３の両端は開口されている（閉鎖部３４に内筒３３に
貫通する貫通孔３３ａが形成されている）が、外筒３２
と内筒３３との間の隙間は、その一端で閉鎖部３４によ
り閉鎖されている。

【００１６】この一端閉鎖型二重筒３１を鍛造する原材
料としては、例えばアルミ合金（Ａ３００４）等の塑性
変形性（鍛造加工性）に優れた金属材料３５（図３参
照）を使用する。この金属材料３５の形状は、例えば厚
肉の短円筒形状であり、その中心に内筒３３の内径と同
径の貫通孔３５ａが形成されている。

【００１７】次に、この金属材料３５から一端閉鎖型二
重筒３１を冷間鍛造する鍛造装置３６の構成を図１に基
づいて説明する。上ダイ３７と下ダイ３８との組み合わ
せにより厚肉短円筒形状の金属材料３５を収納する成形
凹部３９が構成されている。この成形凹部３９の高さ
は、金属材料３５の高さよりも高くなっている。

【００１８】そして、下ダイ３８にはセンタピン４０が
上向きに固定され、このセンタピン４０が成形凹部３９
の中心に上向きに突出している。このセンタピン４０の
突出部分の外径は、内筒３３の内径と同一である。この
センタピン４０の突出部分に金属材料３５の貫通孔３５
ａを嵌入するために、この貫通孔３５ａの内径は、セン
タピン４０の突出部分の外径よりも僅かに大きく形成さ
れている。更に、センタピン４０の突出高さは、金属材
料３５の高さよりも高くなっている。また、下ダイ３８
には、鍛造完了後の鍛造品を成形凹部３９から押し出す
ためのノックアウトピン４１が設けられている。

【００１９】一方、筒状パンチ４２は、プレス機（図示
せず）により上下動可能に支持され、センタピン４０と
同軸上に配置されている。この筒状パンチ４２の先端側
（下端側）の内周面及び外周面には、図２に示すよう
に、それぞれ所定の長さ比のランド４３，４４が形成さ
れ、更に、筒状パンチ４２の先端加圧部には、所定位置
に頂点４５のあるテーパ面４６，４７が形成されてい
る。

【００２０】この場合、外周側のランド４４と成形凹部
３９との間の隙間は、外筒３２の肉厚と同一に設定さ
れ、内周側のランド４３とセンタピン４０との間の隙間
は、内筒３３の肉厚と同一に設定されている。冷間鍛造
時には、成形凹部３９に収納した金属材料３５を筒状パ
ンチ４２で加圧することにより、成形凹部３９と筒状パ
ンチ４２のランド４３との間の隙間及び筒状パンチ４２
のランド４４とセンタピン４０との間の隙間に金属材料
３５を図２に白抜き矢印で示すように塑性流動させて外
筒３２及び内筒３３を形成するようになっている。

【００２１】ところで、本実施例のような一端閉鎖型二
重筒３１を冷間鍛造する際に、内筒３３と外筒３２との
間の閉鎖部３４に分水嶺４８が必ず発生する。ここで、
分水嶺４８とは、金属材料３５が図２に白抜き矢印で示
すように外筒３２側と内筒３３側とに塑性流動する際の
流動方向の分岐点であり、径方向の流動速度又は変位が
零になる点である。

【００２２】この分水嶺４８の位置によって内筒３３と
外筒３２との長さ比（Ｈin／Ｈout）が変化する（図４
参照）。即ち、分水嶺４８の位置が内周側にずれるほ
ど、外筒３２側へ塑性流動する材料量が多くなって、外
筒３２の高さが高くなる（Ｈin／Ｈout が小さくな
る）。反対に、分水嶺４８の位置が外周側にずれるほ
ど、内筒３３側へ塑性流動する材料量が多くなって、内
筒３３の高さが高くなる（Ｈin／Ｈout が大きくな
る）。

【００２３】この場合、内筒３３と外筒３２との長さ比
は、金属材料３５の横断面積Ａallに対する内筒３３の
横断面積Ａinと外筒３２の横断面積Ａout との比率（Ａ
in／Ａall ，Ａout ／Ａall ），肉厚比によっても変化
するが、一般に、内筒３３と外筒３２との長さ比が所望
になるような面積比率，肉厚比を見出だすことは容易で
はない。しかも、面積比率，肉厚比を変えてしまったの
では、鍛造品の機械的特性（強度，伝熱特性等）が変化
してしまう欠点があり、また、余肉により鍛造品重量が
増す欠点もある。

【００２４】そこで、本実施例では、内筒３３と外筒３
２との長さ比の設定を、面積比率，肉厚比を変更せず
に、分水嶺４８の位置の調整により行うものである。こ
の場合、分水嶺４８の位置を予め決められた位置に規制
する方法として、テーパ面４６，４７の頂点４５の位置
又は勾配角度を調整する方法と、内周側のランド４３の
長さＬinと外周側のランド４４の長さＬout との比（Ｌ
in／Ｌout ）を調整する方法の２通りの方法があるが、
本実施例では、これら２通りの方法を組み合わせて分水
嶺４８の位置を予め決められた位置に規制するものであ
る。

【００２５】即ち、本実施例では、テーパ面４６，４７
の頂点４５の位置又は勾配角度とランド４３，４４の長
さ比（Ｌin／Ｌout ）とを、予め実験や計算等により決
められた条件に設定することによって、分水嶺４８の位
置を規制して内筒３３と外筒３２との長さ比（Ｈin／Ｈ
out ）を所望に設定するようにしたものである（これに
関する実験データについては後述する）。

【００２６】例えば、内筒３３と外筒３２との高さを同
一にする場合には、 Ａin／Ａr1＝Ａout ／Ａr2-r1 となる半径ｒ1 に分水嶺４８が位置する必要がある。こ
こで、Ａr1は半径ｒ1 以内の領域における閉鎖部３４の
断面積であり、Ａr2-r1 は半径ｒ1 より外側の領域にお
ける閉鎖部３４の断面積である。

【００２７】また、内筒３３を外筒３２よりも高くする
場合には、分水嶺４８の位置を半径ｒ1 よりも外側にず
らし、反対に、外筒３２を内筒３３よりも高くする場合
には、分水嶺４８の位置を半径ｒ1 よりも内側にずらせ
ば良い。

【００２８】一方、内筒３３の横断面積Ａinと外筒３２
の横断面積Ａout との面積比率Ａin／Ａout を小さくす
ると、分水嶺４８が内側に移動し、反対に、Ａin／Ａou
t を大きくすると、分水嶺４８が外側に移動する。

【００２９】また、ランド４３，４４の長さ比（Ｌin／
Ｌout ）を変えると、冷間鍛造時に金属材料３５が外筒
３２側と内筒３３側とに塑性流動する際の材料とランド
４３，４４との接触面積（摩擦力）の比が変化して、塑
性流動の抵抗力が変化し、分水嶺４８の位置が移動す
る。この場合、Ｌin／Ｌout を小さくするほど、内筒３
３側への塑性流動が増加して、分水嶺４８が外側に移動
し、反対に、Ｌin／Ｌout を大きくするほど、外筒３２
側への塑性流動が増加して、分水嶺４８が内側に移動す
る傾向がある。

【００３０】この関係を説明する実験データを図５に示
している。この実験データは、外周側のランド４４の長
さＬout を１．７mmに固定して、内周側のランド４３の
長さＬinを変化させたときの内筒３３と外筒３２との長
さ比（Ｈin／Ｈout ）の変化を示している。この実験に
使用した筒状パンチは、図１１に示すようにテーパ面が
無いものを使用している（この筒状パンチの内径，外径
はそれぞれ７．５mm，５６．８mmであり、センタピン４
０の外径が７．５mm，ダイ３７，３８の成形凹部３９の
内径が６０mmである）。

【００３１】一般に、分水嶺４８の位置は、テーパ面４
６，４７の頂点４５と同じ位置若しくはその近傍にある
ことが望ましいが、前述したランド４３，４４の長さ比
やテーパ面４６，４７の勾配角度の調整によって意図的
にずらせることも可能である。例えば、内周側のテーパ
面４６の勾配角度を大きくするほど、内筒３３側への塑
性流動が増加して分水嶺４８が外側に移動し、反対に、
外周側のテーパ面４７の勾配角度を大きくするほど、外
筒３２側への塑性流動が増加して分水嶺４８が内側に移
動する傾向がある。

【００３２】この関係を説明する実験データを図６に示
している。この実験データは、外周側のテーパ面４７の
勾配角度を変化させたときの内筒３３と外筒３２との長
さ比（Ｈin／Ｈout ）の変化を示している。この実験に
使用した筒状パンチは、図９に示すように内周側のテー
パ面が無いものを使用し、内周側のランド４３の長さＬ
inが２０mmで、外周側のランド４４の長さＬout が１．
７mmであり、外周側のテーパ面４７の頂点４５の位置が
中心から半径８．８mmの位置にあるものを使用してい
る。また、この実験に使用した金属材料３５は、高さが
３９mmと３５mmの２種類である（直径はいずれも５９m
m）。この図６の実験データから、内筒３３と外筒３２
との長さ比（Ｈin／Ｈout ）は、テーパ面４７の勾配角
度や金属材料３５の高さによっても変化することが分か
る。

【００３３】次に、この鍛造装置３６を用いて一端閉鎖
型二重筒３１を冷間鍛造する手順を説明する。まず、図
１（ａ）に示すように、成形凹部３９内に金属材料３５
を収納し、この金属材料３５の貫通孔３５ａをセンタピ
ン４０に嵌入した状態にセットする。この後、プレス機
（図示せず）により筒状パンチ４２を下降させて、この
筒状パンチ４２の先端加圧部（テーパ面４６，４７）を
金属材料３５に押し付けて、この金属材料３５を成形凹
部３９内で押し潰すように圧縮する。これにより、成形
凹部３９内で金属材料３５が分水嶺４８を境にして図２
に白抜き矢印で示すように互いに反対方向に塑性流動し
て、成形凹部３９と筒状パンチ４２のランド４３との間
の隙間及び筒状パンチ４２のランド４４とセンタピン４
０との間の隙間に金属材料３５が押し出され、外筒３２
と内筒３３が閉鎖部３４に一体に形成される。この鍛造
品（一端閉鎖型二重筒３１）は、鍛造完了後にノックア
ウトピン４１により成形凹部３９から突き出される。
尚、鍛造品が筒状パンチ４２にくっついて成形凹部３９
から取り出されることもあるが、この場合には、取外し
手段（図示せず）により鍛造品を筒状パンチ４２から取
り外すことになる。

【００３４】この様にして冷間鍛造した一端閉鎖型二重
筒３１を図７及び図８に示すレシーバ本体４９（冷凍サ
イクルの構成部品）として使用する場合には、内筒３３
の長さＨinを外筒３２の長さＨout よりも０〜２０mm程
度低くして、Ｈin／Ｈout ＝０．９〜１．０とする必要
がある。

【００３５】例えば、内筒３３と外筒３２との横断面積
比（Ａin／Ａout ）が０．０９１となるものを鍛造する
場合、先端にテーパ面の無い筒状パンチ（ランドの長さ
比＝１．０）を用いて加工すると、Ｈin／Ｈout ＝１．
４〜１．６となってしまい、所望の寸法の鍛造品が得ら
れない。

【００３６】これに対し、例えば図９に示す本発明の第
２実施例の筒状パンチ５０を用いた場合、テーパ面４７
の頂点４５の位置を中心から半径８．８mmの位置に設定
し、テーパ面４７の勾配角度が７°で、内周側のランド
４３の長さＬinが２０mmで、外周側のランド４４の長さ
Ｌout が１．７mmであるものを用いて加工すると、Ｈin
／Ｈout ＝０．９〜１．０となる所望の寸法の鍛造品が
得られた。但し、これはＨin＝２３５mmの場合である。
また、Ｈin＝１９５mmの場合にはテーパ面４７の勾配角
度を１３°に設定するのが適切である。

【００３７】図９の筒状パンチ５０は、内周側のテーパ
面が無く、頂点４５より内周側が平坦になっているが、
図２のように、頂点４５より内周側にもテーパ面４６が
形成された筒状パンチ４２を用いて加工しても、頂点４
５の位置や勾配角度を予め実験や計算等により決められ
た条件に設定すれば、同様に、所望の寸法の鍛造品が得
られる。

【００３８】また、図１０に示す本発明の第３実施例の
ように、外周側のテーパ面が無く、頂点４５より外周側
が平坦になっている筒状パンチ５１を用いて加工しても
良いことは言うまでもない。

【００３９】更には、図１１及び図１２に示す本発明の
第４及び第５の両実施例のように、先端加圧部が平坦な
筒状パンチ５２，５３を用いて加工しても良い。この場
合でも、ランド４３，４４の長さ比（Ｌin／Ｌout ）
を、予め実験や計算等により決められた条件に設定する
ことによって、分水嶺４８の位置を規制して内筒３３と
外筒３２との長さ比（Ｈin／Ｈout ）を所望に設定する
ことは可能である。尚、図１１の筒状パンチ５２は、内
周側のランド４３が外周側のランド４４よりも長く、図
１２の筒状パンチ５３は、外周側のランド４４が内周側
のランド４３よりも長くなっている。

【００４０】以上述べた筒状パンチ４２，５０〜５３の
いずれかを用いて冷間鍛造した一端閉鎖型二重筒３１
は、例えば、図７及び図８に示すレシーバ本体４９（冷
凍サイクルの構成部品）として使用される。このレシー
バ本体４９は、外筒３２の開口端側が小径に絞り成形さ
れて、その開口端にドーム状の蓋５４が溶接されてい
る。この蓋５４と内筒３３の先端との間には冷媒流通用
の隙間が確保されている。そして、レシーバ本体４９内
には、乾燥剤５５がフィルタの役目をするフェルト５
６，５７と多孔板５８，５９とによって挟み込まれてい
る。各多孔板５８，５９は内筒３３と外筒３２とにかし
め付けられている。尚、図８に示すように、レシーバ本
体４９の閉鎖部３４には、後加工により、冷媒流入口６
０、ねじ穴６１，６２及び位置決め穴６３，６４が穿設
されている。

【００４１】尚、前述した第１実施例の鍛造装置３６
は、センタピン４０を下ダイ３８に固定しているが、図
１３に示す本発明の第６実施例の鍛造装置６５のよう
に、センタピン６６を筒状パンチ４２内に固定するよう
にしても良い。この場合には、センタピン６６の長さ
は、筒状パンチ４２の下端よりも金属材料３５の高さ以
上に長くする必要がある。従って、鍛造加工時には、セ
ンタピン６６の下端部分が、下ダイ３８の中心に形成さ
れた嵌入穴３８ａ内に嵌入された状態となる。

【００４２】また、これらの実施例のセンタピン４０，
６６は、いずれも、金属材料３５の貫通孔３５ａを貫通
する構成となっているが、図１４及び図１５に示す本発
明の第７実施例の鍛造装置６７のように、センタピン６
８が金属材料６９を貫通しない構成としても良い。この
場合も、センタピン６８は筒状パンチ４２内に固定され
ている。このセンタピン６８の長さ（下端位置）は筒状
パンチ４２の長さ（下端位置）とほぼ同一となってお
り、鍛造加工時にはこのセンタピン６８の下端部と筒状
パンチ４２の双方で金属材料６９を押し潰すように圧縮
することになる。この鍛造装置６７の成形凹部３９に収
納する金属材料６９は、図１５に示すように短円柱形状
のもので良く、中心の貫通孔は不要である。

【００４３】この鍛造装置６７により鍛造された一端閉
鎖型二重筒７０は、内筒３３の下端も閉鎖部７１で閉鎖
された形状となる。従って、この一端閉鎖型二重筒７０
を図７及び図８に示すレシーバ本体４９として使用する
場合には、閉鎖部７１の中心部に孔明け加工を施して、
内筒３３の下端に貫通する貫通孔を形成することにな
る。

【００４４】以上説明した各実施例に用いる金属材料３
５，６９としては、アルミ合金に限られず、銅、低炭素
鋼等の塑性変形性（鍛造加工性）に優れた他の金属材料
を用いても良い。また、第１乃至第３の各実施例のよう
に、筒状パンチ４２，５０，５１の先端加圧部にテーパ
面４６，４７が形成されている場合には、ランド４３，
４４の長さ比（Ｌin／Ｌout ）は１．０であっても良
い。これは、テーパ面４６，４７の頂点４５の位置とそ
の勾配角度により分水嶺４８の位置を規制できるからで
ある。

【００４５】その他、本発明は、鍛造した一端閉鎖型二
重筒３１，７０の用途もレシーバ本体４９に限定されな
い等、要旨を逸脱しない範囲内で種々の変形して実施で
きることは言うまでもない。

【００４６】

【発明の効果】本発明は以上の説明から明らかなよう
に、鍛造加工に用いる筒状パンチとして、その先端加圧
部の所定位置に頂点のある所定勾配のテーパ面が形成さ
れた筒状パンチ、若しくは先端側の内周面及び外周面に
所定の長さ比のランドが形成された筒状パンチを用いて
一端閉鎖型二重筒を鍛造加工するようにしたので、１つ
の金属材料から一端閉鎖型二重筒を鍛造により能率良く
製造できると共に、前記テーパ面の頂点の位置又は勾配
角度若しくは前記ランドの長さ比によって分水嶺の位置
を規制することができて、外筒と内筒との長さ比を所望
に設定することができるという優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例の鍛造装置を示すもので、
（ａ）は鍛造前の金属材料の収納状態を示す縦断面図、
（ｂ）は鍛造時の状態を示す縦断面図

【図２】筒状パンチの先端加圧部周辺の縦断面図

【図３】金属材料の斜視図

【図４】鍛造された一端閉鎖型二重筒の縦断面図

【図５】内筒側のランドの長さに対する内筒と外筒の長
さ比の変化特性図

【図６】テーパ面の勾配角度に対する内筒と外筒の長さ
比の変化特性図

【図７】図８のVII −VII 線に沿って示すレシーバの縦
断面図

【図８】レシーバの上面図

【図９】本発明の第２実施例を示す筒状パンチの先端加
圧部周辺の縦断面図

【図１０】本発明の第３実施例を示す筒状パンチの先端
加圧部周辺の縦断面図

【図１１】本発明の第４実施例を示す筒状パンチの先端
加圧部周辺の縦断面図

【図１２】本発明の第５実施例を示す筒状パンチの先端
加圧部周辺の縦断面図

【図１３】本発明の第６実施例を示す鍛造装置の縦断面
図

【図１４】本発明の第７実施例を示す筒状パンチの先端
加圧部周辺の縦断面図

【図１５】本発明の第７実施例で使用する金属材料の斜
視図

【図１６】従来の一端閉鎖型二重筒の縦断面図

【符号の説明】

３１は一端閉鎖型二重筒、３２は外筒、３３は内筒、３
４は閉鎖部、３５は金属材料、３６は鍛造装置、３７は
上ダイ、３８は下ダイ、３９は成形凹部、４０はセンタ
ピン、４１はノックアウトピン、４２は筒状パンチ、４
３及び４４はランド、４５は頂点、４６及び４７はテー
パ面、４８は分水嶺、４９はレシーバ本体、５０〜５３
は筒状パンチ、６５は鍛造装置、６６はセンタピン、６
７は鍛造装置、６８はセンタピン、６９は金属材料、７
０は一端閉鎖型二重筒、７１は閉鎖部である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 白井 徳雄 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 外筒とその内側に位置する内筒との間を
   その一端で閉鎖した一端閉鎖型二重筒を鍛造により一体
   成形するに際して、 成形凹部を有するダイと、筒状パンチと、この筒状パン
   チの中心線上に配置されるセンタピンとを使用し、 前記ダイの成形凹部に金属材料を収納し、この金属材料
   を前記筒状パンチで加圧することにより、前記ダイの成
   形凹部と前記筒状パンチとの間の隙間及び前記筒状パン
   チと前記センタピンとの間の隙間に前記金属材料を塑性
   流動させて前記外筒及び前記内筒を形成する方法であっ
   て、 前記筒状パンチとして、その先端加圧部の所定位置に頂
   点のある所定勾配のテーパ面が形成された筒状パンチを
   用いることにより、前記金属材料が前記外筒側と前記内
   筒側とに塑性流動する際の分水嶺の位置を前記テーパ面
   の頂点又は勾配角度で規制して前記内筒と前記外筒との
   長さ比を所望に設定するようにしたことを特徴とする一
   端閉鎖型二重筒の製造方法。
2. 【請求項２】 外筒とその内側に位置する内筒との間を
   その一端で閉鎖した一端閉鎖型二重筒を鍛造により一体
   成形するに際して、 成形凹部を有するダイと、筒状パンチと、この筒状パン
   チの中心線上に配置されるセンタピンとを使用し、 前記ダイの成形凹部に金属材料を収納し、この金属材料
   を前記筒状パンチで加圧することにより、前記ダイの成
   形凹部と前記筒状パンチとの間の隙間及び前記筒状パン
   チと前記センタピンとの間の隙間に前記金属材料を塑性
   流動させて前記外筒及び前記内筒を形成する方法であっ
   て、 前記筒状パンチとして、その先端側の内周面及び外周面
   に所定の長さ比のランドが形成された筒状パンチを用い
   ることにより、前記金属材料が前記外筒側と前記内筒側
   とに塑性流動する際の分水嶺の位置を前記ランドの長さ
   比で規制して前記内筒と前記外筒との長さ比を所望に設
   定するようにしたことを特徴とする一端閉鎖型二重筒の
   製造方法。