JPH05277767A - レーザによる溶接方法 - Google Patents
レーザによる溶接方法Info
- Publication number
- JPH05277767A JPH05277767A JP4105605A JP10560592A JPH05277767A JP H05277767 A JPH05277767 A JP H05277767A JP 4105605 A JP4105605 A JP 4105605A JP 10560592 A JP10560592 A JP 10560592A JP H05277767 A JPH05277767 A JP H05277767A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pulse
- welding
- gas
- laser
- inclination
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 単パルスのレーザ光を用いて溶接中にスパッ
タ発生がなく、凝固後ブローホール、割れ等の溶接欠陥
のない健全な溶接部を得る。 【構成】 パルスレーザによる溶接において、パルス幅
(Ｔ)をＴ≧５msの関係を満たすように長くし、かつ、パ
ルスの先端部の傾き(ｔ1／Ｔ)と後端部の傾き(ｔ2／Ｔ)
の少なくとも一方が(１／２０)Ｔ＜ｔ1≦Ｔ又は(１／２
０)Ｔ＜ｔ2≦Ｔの関係を満たす緩やかな傾きを有するパ
ルス波のレーザを用いることを特徴としている。シール
ドガスを用いるのが好ましく、ＣＯ2、Ｏ2、又はＣＯ2
と他のガスとの混合ガス或いはＯ2と他のガスとの混合
ガスを用いるのが望ましい。また被溶接材料を主金属の
融点の２／３以下の温度に予熱するのが好ましい。特に
鋼、アルミニウム合金、銅合金、チタン合金等の薄板の
溶接に適している。
タ発生がなく、凝固後ブローホール、割れ等の溶接欠陥
のない健全な溶接部を得る。 【構成】 パルスレーザによる溶接において、パルス幅
(Ｔ)をＴ≧５msの関係を満たすように長くし、かつ、パ
ルスの先端部の傾き(ｔ1／Ｔ)と後端部の傾き(ｔ2／Ｔ)
の少なくとも一方が(１／２０)Ｔ＜ｔ1≦Ｔ又は(１／２
０)Ｔ＜ｔ2≦Ｔの関係を満たす緩やかな傾きを有するパ
ルス波のレーザを用いることを特徴としている。シール
ドガスを用いるのが好ましく、ＣＯ2、Ｏ2、又はＣＯ2
と他のガスとの混合ガス或いはＯ2と他のガスとの混合
ガスを用いるのが望ましい。また被溶接材料を主金属の
融点の２／３以下の温度に予熱するのが好ましい。特に
鋼、アルミニウム合金、銅合金、チタン合金等の薄板の
溶接に適している。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はパルスレーザによる溶接
方法に係り、特に鋼、アルミニウム合金、銅合金、チタ
ン合金等の薄板の溶接に適するパルスレーザ溶接方法に
関する。
方法に係り、特に鋼、アルミニウム合金、銅合金、チタ
ン合金等の薄板の溶接に適するパルスレーザ溶接方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】レーザ
による溶接方法の場合、レーザの発振形態により、連続
波を用いる方法とパルス波を用いる方法とがある。
による溶接方法の場合、レーザの発振形態により、連続
波を用いる方法とパルス波を用いる方法とがある。
【０００３】パルスレーザを用いる溶接方法は、従来よ
り、薄板の溶接に適用されている程度である。この場
合、パルス幅は５ms又はそれ以下に設定され、パルス波
形は矩形波で行われていた。しかし、このようなパルス
波を用いる溶接方法では、レーザが照射された溶融部か
らスパッタが発生し、凝固後ブローホール、割れ等の溶
接欠陥が生じ、健全な溶接を行うことができなかった。
り、薄板の溶接に適用されている程度である。この場
合、パルス幅は５ms又はそれ以下に設定され、パルス波
形は矩形波で行われていた。しかし、このようなパルス
波を用いる溶接方法では、レーザが照射された溶融部か
らスパッタが発生し、凝固後ブローホール、割れ等の溶
接欠陥が生じ、健全な溶接を行うことができなかった。
【０００４】本発明は、上記従来技術の問題点を解決
し、単パルスのレーザ光を用いて溶接欠陥のない健全な
溶接部を得ることができるレーザ溶接方法を提供するこ
とを目的としている。
し、単パルスのレーザ光を用いて溶接欠陥のない健全な
溶接部を得ることができるレーザ溶接方法を提供するこ
とを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明者は、従来のパルスレーザ溶接による薄板溶
接の各種条件と溶接欠陥の発生との関連性について検討
を加えた。その結果、パルス波の形状が主因であること
を究明するに至り、その対策について鋭意研究を重ねた
結果、ここに本発明を完成したものである。
に、本発明者は、従来のパルスレーザ溶接による薄板溶
接の各種条件と溶接欠陥の発生との関連性について検討
を加えた。その結果、パルス波の形状が主因であること
を究明するに至り、その対策について鋭意研究を重ねた
結果、ここに本発明を完成したものである。
【０００６】すなわち、本発明は、パルスレーザによる
溶接において、パルス幅(Ｔ)をＴ≧５msの関係を満たす
ように長くし、かつ、パルスの先端部の傾き(ｔ1／Ｔ)
と後端部の傾き(ｔ2／Ｔ)の少なくとも一方が(１／２
０)Ｔ＜ｔ1≦Ｔ又は(１／２０)Ｔ＜ｔ2≦Ｔの関係を満
たす緩やかな傾きを有するパルス波のレーザを用いるこ
とを特徴とするものである。
溶接において、パルス幅(Ｔ)をＴ≧５msの関係を満たす
ように長くし、かつ、パルスの先端部の傾き(ｔ1／Ｔ)
と後端部の傾き(ｔ2／Ｔ)の少なくとも一方が(１／２
０)Ｔ＜ｔ1≦Ｔ又は(１／２０)Ｔ＜ｔ2≦Ｔの関係を満
たす緩やかな傾きを有するパルス波のレーザを用いるこ
とを特徴とするものである。
【０００７】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【０００８】
【０００９】パルスレーザを用いる溶接においては、パ
ルス幅(Ｔ)やパルスの先端部及び後端部の傾き(ｔ1／
Ｔ、ｔ2／Ｔ)(図１参照)は、レーザが照射される溶融部
の挙動に大きな影響を与える。すなわち、従来のように
パルス幅(Ｔ)が３.７msで先端部や後端部の傾きが急峻
な形状(矩形波)であると(図１参照)、スパッタが発生
し、凝固後ブローホールや割れ等が発生する。その原因
は、連続波の場合と異なり、極く短時間の間に溶融部の
加熱・冷却の繰返しが激しく起こるためであり、特にパ
ルスの先端部と後端部の傾きが急峻であるとその影響が
大きい。
ルス幅(Ｔ)やパルスの先端部及び後端部の傾き(ｔ1／
Ｔ、ｔ2／Ｔ)(図１参照)は、レーザが照射される溶融部
の挙動に大きな影響を与える。すなわち、従来のように
パルス幅(Ｔ)が３.７msで先端部や後端部の傾きが急峻
な形状(矩形波)であると(図１参照)、スパッタが発生
し、凝固後ブローホールや割れ等が発生する。その原因
は、連続波の場合と異なり、極く短時間の間に溶融部の
加熱・冷却の繰返しが激しく起こるためであり、特にパ
ルスの先端部と後端部の傾きが急峻であるとその影響が
大きい。
【００１０】そこで、本発明では、パルスの幅を長く
し、しかもパルスの先端部及び／又は後端部の傾きを緩
やかにした形状のパルス波、例えば、台形波などを用い
るものである。
し、しかもパルスの先端部及び／又は後端部の傾きを緩
やかにした形状のパルス波、例えば、台形波などを用い
るものである。
【００１１】具体的には、まず、パルス幅(Ｔ)をＴ≧５
msの関係を満たすように長くする。パルス幅が短いと、
上述のように溶融部の加熱・冷却の繰返しが激しくな
り、また溶融部への熱量の照射が少なくなるので好まし
くない。
msの関係を満たすように長くする。パルス幅が短いと、
上述のように溶融部の加熱・冷却の繰返しが激しくな
り、また溶融部への熱量の照射が少なくなるので好まし
くない。
【００１２】更には、パルスの先端部の傾き(ｔ1／Ｔ)
と後端部の傾き(ｔ2／Ｔ)の少なくとも一方が(１／２
０)Ｔ＜ｔ1≦Ｔ又は(１／２０)Ｔ＜ｔ2≦Ｔの関係を満
たす緩やかな傾きとすることが必要である。従来は図２
に示すように矩形波でｔ1、ｔ2≒０であるのに対し、本
発明では、例えば図３〜図５に示すような台形波とし、
或いは図６に示すような三角波も可能である。勿論、ｔ
1＝ｔ2とすることもｔ1≠ｔ2とすることも可能である。
と後端部の傾き(ｔ2／Ｔ)の少なくとも一方が(１／２
０)Ｔ＜ｔ1≦Ｔ又は(１／２０)Ｔ＜ｔ2≦Ｔの関係を満
たす緩やかな傾きとすることが必要である。従来は図２
に示すように矩形波でｔ1、ｔ2≒０であるのに対し、本
発明では、例えば図３〜図５に示すような台形波とし、
或いは図６に示すような三角波も可能である。勿論、ｔ
1＝ｔ2とすることもｔ1≠ｔ2とすることも可能である。
【００１３】パルスの幅、パルスの先端部又は後端部の
傾きなどはパルス励起回路構成に用いるＬＣ回路のＬＣ
の個数等によって制御することができる。なお、単パル
スの間隔(パルス繰返し数)、出力パワー等々の他のレー
ザ溶接条件は特に限定されない。
傾きなどはパルス励起回路構成に用いるＬＣ回路のＬＣ
の個数等によって制御することができる。なお、単パル
スの間隔(パルス繰返し数)、出力パワー等々の他のレー
ザ溶接条件は特に限定されない。
【００１４】なお、上述のように制御されたパルス波形
を用いることによってスパッタ発生の防止、凝固後ブロ
ーホール、割れ等の防止ができるが、特にブローホール
発生を防止するうえでは、更にシールドガスを用いるの
が好ましい。シールドガスにより溶接部を外気からシー
ルする効果を得るには、Ａrなどの非酸化性ガスが望ま
しい。しかし、このような効果のほか、溶融部を撹拌す
ることによって発生ガスを浮上し易くする効果を期待す
る場合には、シールドガスとして、ＣＯ2ガスやＯ2ガ
ス、或いはＣＯ2と他のガスとの混合ガスやＯ2と他のガ
スとの混合ガスが好ましい。混合ガスの場合におけるＣ
Ｏ2又はＯ2の混合比は適宜選定でき、他のガスとしては
Ａrなどの非酸化性ガスが挙げられる。
を用いることによってスパッタ発生の防止、凝固後ブロ
ーホール、割れ等の防止ができるが、特にブローホール
発生を防止するうえでは、更にシールドガスを用いるの
が好ましい。シールドガスにより溶接部を外気からシー
ルする効果を得るには、Ａrなどの非酸化性ガスが望ま
しい。しかし、このような効果のほか、溶融部を撹拌す
ることによって発生ガスを浮上し易くする効果を期待す
る場合には、シールドガスとして、ＣＯ2ガスやＯ2ガ
ス、或いはＣＯ2と他のガスとの混合ガスやＯ2と他のガ
スとの混合ガスが好ましい。混合ガスの場合におけるＣ
Ｏ2又はＯ2の混合比は適宜選定でき、他のガスとしては
Ａrなどの非酸化性ガスが挙げられる。
【００１５】また、パルスレーザの照射は他の溶接法に
比べて急激な加熱を受け、被溶接材料が持つ本来の性質
を変化させ易いので、これを防止するためには、溶接に
先立って被溶接材料を予熱するのが好ましい。予熱によ
って急激な加熱・冷却による悪影響を緩和できるので、
スパッタ発生防止、凝固後ブローホール、割れ等の防止
にも効果がある。予熱温度は母材の主金属の融点の２／
３以下の温度が推奨される。母材の主金属とは、例え
ば、鋼の場合はＦe、アルミニウム合金の場合はＡl、チ
タン合金の場合はＴiの如くである。
比べて急激な加熱を受け、被溶接材料が持つ本来の性質
を変化させ易いので、これを防止するためには、溶接に
先立って被溶接材料を予熱するのが好ましい。予熱によ
って急激な加熱・冷却による悪影響を緩和できるので、
スパッタ発生防止、凝固後ブローホール、割れ等の防止
にも効果がある。予熱温度は母材の主金属の融点の２／
３以下の温度が推奨される。母材の主金属とは、例え
ば、鋼の場合はＦe、アルミニウム合金の場合はＡl、チ
タン合金の場合はＴiの如くである。
【００１６】本発明の溶接方法は種々の材質、板厚の被
溶接材料に適用でき、特に鋼、アルミニウム合金、銅合
金、チタン合金等の薄板の溶接に適している。
溶接材料に適用でき、特に鋼、アルミニウム合金、銅合
金、チタン合金等の薄板の溶接に適している。
【００１７】次に本発明の実施例を示す。
【００１８】
【比較例１】厚さ３mmのステンレス鋼板(ＳＵＳ３１６)
を、シールドガスとしてＡrを用い、図７に示すパルス
波形(通常の矩形波)のレーザを用いてレーザ溶接した。
その結果、パルス幅は長いものの、パルス波形が矩形波
であるため、レーザが照射された溶融部からスパッタが
発生し、凝固後ブローホールが発生した(図８参照)。
を、シールドガスとしてＡrを用い、図７に示すパルス
波形(通常の矩形波)のレーザを用いてレーザ溶接した。
その結果、パルス幅は長いものの、パルス波形が矩形波
であるため、レーザが照射された溶融部からスパッタが
発生し、凝固後ブローホールが発生した(図８参照)。
【００１９】
【実施例１】図９に示すようにパルスの先端部及び後端
部の傾きを共に緩やかにしたパルス波形(台形波)を用
い、他の条件は比較例１と同じ条件にてレーザ溶接を行
った。その結果、溶接中スパッタ等の発生もなく、健全
な溶接部が得られた(図１０参照)。
部の傾きを共に緩やかにしたパルス波形(台形波)を用
い、他の条件は比較例１と同じ条件にてレーザ溶接を行
った。その結果、溶接中スパッタ等の発生もなく、健全
な溶接部が得られた(図１０参照)。
【００２０】
【実施例２】厚さ３mmのアルミニウム合金板(Ａ５０８
３)を、シールドガスとしてＡrを用い、図１１に示すよ
うにパルスの先端部及び後端部の傾きを共に図９の場合
よりもやや急にしたパルス波形(台形波)のレーザを用い
てレーザ溶接した。その結果、ブローホール、割れ等の
ない健全な溶接部が得られた。但し、台形波の傾きがや
や急なためか若干スパッタの発生が見られた。
３)を、シールドガスとしてＡrを用い、図１１に示すよ
うにパルスの先端部及び後端部の傾きを共に図９の場合
よりもやや急にしたパルス波形(台形波)のレーザを用い
てレーザ溶接した。その結果、ブローホール、割れ等の
ない健全な溶接部が得られた。但し、台形波の傾きがや
や急なためか若干スパッタの発生が見られた。
【００２１】
【実施例３】シールドガスとしてＣＯ2を用い、他の条
件は実施例２と同じ条件でレーザ溶接を行った。シール
ドガスとしてＣＯ2を用いたため、溶接中のスパッタも
実施例２と比較してかなり少なく、健全な溶接部が得ら
れた(図１２参照)。
件は実施例２と同じ条件でレーザ溶接を行った。シール
ドガスとしてＣＯ2を用いたため、溶接中のスパッタも
実施例２と比較してかなり少なく、健全な溶接部が得ら
れた(図１２参照)。
【００２２】
【比較例２】シールドガスとしてＡrを用い、図１３に
示すパルス波形(台形波、但し、ｔ1／Ｔ、ｔ2／Ｔが本
発明範囲外)のレーザを用いて、厚さ３mmのアルミニウ
ム合金板(５０８３)をレーザ溶接した。パルスの先端
部、後端部の傾きが本発明範囲外であり、またシールド
ガスもＡrであるため、レーザが照射された溶融部から
スパッタが発生し、大きな凝固後ブローホールが発生し
た(図１４参照)。
示すパルス波形(台形波、但し、ｔ1／Ｔ、ｔ2／Ｔが本
発明範囲外)のレーザを用いて、厚さ３mmのアルミニウ
ム合金板(５０８３)をレーザ溶接した。パルスの先端
部、後端部の傾きが本発明範囲外であり、またシールド
ガスもＡrであるため、レーザが照射された溶融部から
スパッタが発生し、大きな凝固後ブローホールが発生し
た(図１４参照)。
【００２３】
【実施例４】厚さ３mmのアルミニウム合金板(５０８３)
を７００Ｋに予熱した後、シールドガスとしてＡrを用
い、図１５に示すパルス波形(台形波)のレーザを用いて
レーザ溶接した。パルスの傾きｔ1、ｔ2が(１／１８.７
５)Ｔと本発明範囲の下限値近傍であり、且つシールド
ガスとしてＯ2やＣＯ2を含まないＡrを用いているにも
拘らず、予熱しているため、溶接中にスパッタも発生せ
ず、凝固後ブローホール、割れ等の溶接欠陥のない健全
な溶接部が得られた(図１６参照)。
を７００Ｋに予熱した後、シールドガスとしてＡrを用
い、図１５に示すパルス波形(台形波)のレーザを用いて
レーザ溶接した。パルスの傾きｔ1、ｔ2が(１／１８.７
５)Ｔと本発明範囲の下限値近傍であり、且つシールド
ガスとしてＯ2やＣＯ2を含まないＡrを用いているにも
拘らず、予熱しているため、溶接中にスパッタも発生せ
ず、凝固後ブローホール、割れ等の溶接欠陥のない健全
な溶接部が得られた(図１６参照)。
【００２４】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
溶接中にスパッタ発生がなく、凝固後ブローホール、割
れ等の溶接欠陥のない健全な溶接部が得られる。特に
鋼、アルミニウム合金、銅合金、チタン合金等の薄板の
溶接に適している。
溶接中にスパッタ発生がなく、凝固後ブローホール、割
れ等の溶接欠陥のない健全な溶接部が得られる。特に
鋼、アルミニウム合金、銅合金、チタン合金等の薄板の
溶接に適している。
【図１】レーザのパルス波形を説明する図である。
【図２】従来のパルス波形(矩形波)を示す図である。
【図３】本発明に用いるパルス波形の一例を示す図であ
る。
る。
【図４】本発明に用いるパルス波形の一例を示す図であ
る。
る。
【図５】本発明に用いるパルス波形の一例を示す図であ
る。
る。
【図６】本発明に用いるパルス波形の一例を示す図であ
る。
る。
【図７】比較例１に用いたパルス波形(矩形波)を示す図
である。
である。
【図８】比較例１で得られた溶接部の断面のマクロ写真
(金属組織)である。
(金属組織)である。
【図９】実施例１に用いたパルス波形(矩形波)を示す図
である。
である。
【図１０】実施例１で得られた溶接部の断面のマクロ写
真(金属組織)である。
真(金属組織)である。
【図１１】実施例２に用いたパルス波形(矩形波)を示す
図である。
図である。
【図１２】実施例３で得られた溶接部の断面のマクロ写
真(金属組織)である。
真(金属組織)である。
【図１３】比較例２に用いたパルス波形(矩形波)を示す
図である。
図である。
【図１４】比較例２で得られた溶接部の断面のマクロ写
真(金属組織)である。
真(金属組織)である。
【図１５】実施例４に用いたパルス波形(矩形波)を示す
図である。
図である。
【図１６】実施例４で得られた溶接部の断面のマクロ写
真(金属組織)である。
真(金属組織)である。
Claims (3)
- 【請求項１】 パルスレーザによる溶接において、パル
ス幅(Ｔ)をＴ≧５msの関係を満たすように長くし、か
つ、パルスの先端部の傾き(ｔ1／Ｔ)と後端部の傾き(ｔ
2／Ｔ)の少なくとも一方が(１／２０)Ｔ＜ｔ1≦Ｔ又は
(１／２０)Ｔ＜ｔ2≦Ｔの関係を満たす緩やかな傾きを
有するパルス波のレーザを用いることを特徴とするレー
ザによる溶接方法。 - 【請求項２】 シールドガスとして、ＣＯ2、Ｏ2、又は
ＣＯ2と他のガスとの混合ガス或いはＯ2と他のガスとの
混合ガスを用いる請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 被溶接材料を主金属の融点の２／３以下
の温度に予熱する請求項１又は２に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4105605A JP2842967B2 (ja) | 1992-03-31 | 1992-03-31 | レーザによる溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4105605A JP2842967B2 (ja) | 1992-03-31 | 1992-03-31 | レーザによる溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05277767A true JPH05277767A (ja) | 1993-10-26 |
| JP2842967B2 JP2842967B2 (ja) | 1999-01-06 |
Family
ID=14412141
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4105605A Expired - Fee Related JP2842967B2 (ja) | 1992-03-31 | 1992-03-31 | レーザによる溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2842967B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008123343A1 (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | スパークプラグの製造方法 |
| EP2209583A1 (en) * | 2007-11-06 | 2010-07-28 | Yura Tech CO., LTD. | Method for welding tip of electrode in spark plug |
-
1992
- 1992-03-31 JP JP4105605A patent/JP2842967B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008123343A1 (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | スパークプラグの製造方法 |
| JP2008270185A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-11-06 | Ngk Spark Plug Co Ltd | スパークプラグの製造方法 |
| US20100101073A1 (en) * | 2007-03-29 | 2010-04-29 | Tomoaki Kato | Spark plug manufacturing method |
| JP2011086640A (ja) * | 2007-03-29 | 2011-04-28 | Ngk Spark Plug Co Ltd | スパークプラグの製造方法 |
| JP2011258583A (ja) * | 2007-03-29 | 2011-12-22 | Ngk Spark Plug Co Ltd | スパークプラグの製造方法 |
| US8633418B2 (en) | 2007-03-29 | 2014-01-21 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug manufacturing method |
| EP2209583A1 (en) * | 2007-11-06 | 2010-07-28 | Yura Tech CO., LTD. | Method for welding tip of electrode in spark plug |
| CN101848786A (zh) * | 2007-11-06 | 2010-09-29 | 株式会社裕罗Tech | 用于焊接火花塞中电极头的方法 |
| EP2209583A4 (en) * | 2007-11-06 | 2010-11-17 | Yura Tech Co Ltd | Method for welding an electrode tip in a spark plug |
| JP2011501377A (ja) * | 2007-11-06 | 2011-01-06 | ユラ・テック・カンパニー・リミテッド | 点火プラグ電極チップの溶接方法 |
| US8471174B2 (en) | 2007-11-06 | 2013-06-25 | Yura Tech Co., Ltd. | Method for welding tip of electrode in spark plug |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2842967B2 (ja) | 1999-01-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Kuryntsev et al. | The effect of laser beam wobbling mode in welding process for structural steels | |
| Kathuria | Laser-cladding process: a study using stationary and scanning CO2 laser beams | |
| CN109702324A (zh) | 一种基于激光超声的双光束激光焊接方法 | |
| JP2842967B2 (ja) | レーザによる溶接方法 | |
| JPH06114587A (ja) | 厚板の突合わせ溶接方法 | |
| JP4498039B2 (ja) | レーザ・アーク複合溶接用ソリッドワイヤ及びレーザ・アーク複合溶接方法 | |
| JP2003251481A (ja) | パルスレーザ溶接方法及びパルスレーザ溶接装置 | |
| JPS61232079A (ja) | レ−ザ溶接方法 | |
| Hatate et al. | Bonding characteristics of spheroidal graphite cast iron and mild steel using electron beam welding process | |
| JPS63102214A (ja) | 抵抗体の製造方法 | |
| JPH10244369A (ja) | 帯状電極を用いたアークとレーザとによる複合溶接方法およびその装置 | |
| JP3223271B2 (ja) | レーザハイブリッド加熱方法 | |
| JPH07188737A (ja) | 核燃料再処理プラント用耐食機器の耐食処理方法 | |
| Duggirala et al. | Laser Welding of Materials: A Comprehensive Overview | |
| JPH0256196B2 (ja) | ||
| Costa et al. | Microstructural aspects of laser dissimilar welds of hard metals to steels | |
| Montanarini et al. | Investigations on laser welding | |
| Hoult et al. | High-speed keyhole welding of steels using< 500-W CO2 lasers | |
| JPH09314368A (ja) | レーザービームを用いた炭素鋼の溶接方法 | |
| Grigor'Yants et al. | Special features of welding 12KM8N9T steel with continuous radiation of a CO2 laser under multimode and single mode generation conditions | |
| Xiang et al. | Research on the Welding Process and Weld Formation in Multiple Solid-Flux Cored Wires Arc Hybrid Welding Process for Q960E Ultrahigh-Strength Steel | |
| Singh | Modern Welding Processes | |
| JP2537297B2 (ja) | レ―ザ溶接方法 | |
| Coyle Jr | A Microstructural Study of Pulsed and Continuous Laser Welded Stainless Steel.(Retroactive Coverage) | |
| Naeem et al. | The influence of pulse shaping on welding |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |