JPH05271844A - セメンテッドカーバイド製ロールとその製造方法 - Google Patents
セメンテッドカーバイド製ロールとその製造方法Info
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- JPH05271844A JPH05271844A JP5020294A JP2029493A JPH05271844A JP H05271844 A JPH05271844 A JP H05271844A JP 5020294 A JP5020294 A JP 5020294A JP 2029493 A JP2029493 A JP 2029493A JP H05271844 A JPH05271844 A JP H05271844A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 圧延ロールの表面特性の改良。
【構成】 Ｃｏ，Ｎｉ及びＦｅの少くとも１種に基づく
バインダ（β相）とＷＣ（α相）を含有するセメンテッ
ドカーバイド製のロールに関し、ロールをη相含有コア
とそれを取り囲むη相フリー表面領域から成り、且つ平
坦ローラ側面にη相を露出させたものに構成する。 【効果】 圧延操作中のロール圧延表面の損傷が大幅に
軽減され、従ってロール圧延操作の中断によるロール再
調整作業が負荷、時間、経費面で大きく軽減される。
バインダ（β相）とＷＣ（α相）を含有するセメンテッ
ドカーバイド製のロールに関し、ロールをη相含有コア
とそれを取り囲むη相フリー表面領域から成り、且つ平
坦ローラ側面にη相を露出させたものに構成する。 【効果】 圧延操作中のロール圧延表面の損傷が大幅に
軽減され、従ってロール圧延操作の中断によるロール再
調整作業が負荷、時間、経費面で大きく軽減される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は金属薄板（ストリップ）
の圧延やワイヤの偏平加工のためのセメンテッドカーバ
イド（超硬質炭化物合金）製のロールに関するものであ
り、特殊な方法で製造しすることにより従来のロールに
比較して驚くべき特性を備えたものになる、斯ゝるロー
ルに関するものである。
の圧延やワイヤの偏平加工のためのセメンテッドカーバ
イド（超硬質炭化物合金）製のロールに関するものであ
り、特殊な方法で製造しすることにより従来のロールに
比較して驚くべき特性を備えたものになる、斯ゝるロー
ルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来のセメンテッドカーバイド製のロー
ルはピッチング（ｐｉｔｔｉｎｇ）が生じることになる
個所にストリップやワイヤに固着した粒子に帰因する摩
耗パターンを有している。ロールのこれらのピット、即
ち凹みや刻み目はその後に圧延された成品の品質を許容
不能なレベルにまで低下せしめるので、この事がロール
の再調整や取替をするためにロールを停止せざるを得な
い事態をもたらす。従来のセメンテッドカーバイド製ロ
ールにとって代表的な再調整（ｒｅ−ｃｏｎｄｉｔｉｏ
ｎｉｎｇ）はロールの直径を平均的に０．５mmだけ減少
させる研磨作業を含む。
ルはピッチング（ｐｉｔｔｉｎｇ）が生じることになる
個所にストリップやワイヤに固着した粒子に帰因する摩
耗パターンを有している。ロールのこれらのピット、即
ち凹みや刻み目はその後に圧延された成品の品質を許容
不能なレベルにまで低下せしめるので、この事がロール
の再調整や取替をするためにロールを停止せざるを得な
い事態をもたらす。従来のセメンテッドカーバイド製ロ
ールにとって代表的な再調整（ｒｅ−ｃｏｎｄｉｔｉｏ
ｎｉｎｇ）はロールの直径を平均的に０．５mmだけ減少
させる研磨作業を含む。
【０００３】ところで、ＵＳＰ４，７４３，５１５に
は、ロック掘削用だけでなく、耐摩耗物品やその他摩耗
を被る対象物品の用途に好ましいセメンテッドカーバイ
ドが開示されている。この材料はη（ｅｔａ）相の無い
セメンテッドカーバイドによって包囲されたη相を含有
するコアに特徴がある。
は、ロック掘削用だけでなく、耐摩耗物品やその他摩耗
を被る対象物品の用途に好ましいセメンテッドカーバイ
ドが開示されている。この材料はη（ｅｔａ）相の無い
セメンテッドカーバイドによって包囲されたη相を含有
するコアに特徴がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする問題点】先行技術の上記問題
点である。更には改良された特性の金属ストリップやワ
イヤ偏平品を実現するロールとその方法である。
点である。更には改良された特性の金属ストリップやワ
イヤ偏平品を実現するロールとその方法である。
【０００５】
【問題点を解決するための手段】本発明の第１局面によ
れば、概して円筒形のセメンテッドカーバイド製のロー
ルを、ＷＣ，Ｃｏ，Ｎｉ及びＦｅの少くとも１種に基づ
くバインダ及びη相の組成にし、ロールの圧延面にη相
の無いセメンテッドカーバイドの面域を配し、且つロー
ルの平坦側面が露呈したη相を具備するようにする。
れば、概して円筒形のセメンテッドカーバイド製のロー
ルを、ＷＣ，Ｃｏ，Ｎｉ及びＦｅの少くとも１種に基づ
くバインダ及びη相の組成にし、ロールの圧延面にη相
の無いセメンテッドカーバイドの面域を配し、且つロー
ルの平坦側面が露呈したη相を具備するようにする。
【０００６】本発明の第２の局面によれば、ロール製造
の粉体治金学的方法として、概して円筒形の準化学量論
的セメンテッドカーバイド本体を焼結して、η相含有セ
メンテッドカーバイドのブランクを成形し、その後にブ
ランク円筒面部を少くとも部分的に浸炭焼き入れし、他
方ロールの平坦側面部を浸炭焼き入れから保護し、それ
によって円筒面部にη相の無い面域を有するη相含有コ
アを形成し、他方ロールの平坦側面部に露出したη相を
形成する。
の粉体治金学的方法として、概して円筒形の準化学量論
的セメンテッドカーバイド本体を焼結して、η相含有セ
メンテッドカーバイドのブランクを成形し、その後にブ
ランク円筒面部を少くとも部分的に浸炭焼き入れし、他
方ロールの平坦側面部を浸炭焼き入れから保護し、それ
によって円筒面部にη相の無い面域を有するη相含有コ
アを形成し、他方ロールの平坦側面部に露出したη相を
形成する。
【０００７】本発明の第３の局面によれば、ＷＣ（α
相）とＣｏ，Ｎｉ及びＦｅの少くとも１種に基づくバイ
ンダ（β相）を含有する概して円筒形のセメンテッドカ
ーバイド製のロールをストリップやワイヤ偏平品に圧延
するために、このロールとしてη相セメンテッドカーバ
イドを含有し、且つロールの円筒面部にη相の無い面域
が形成され、且つロール平坦側面部にη相を露出させて
成るロールを使用する。
相）とＣｏ，Ｎｉ及びＦｅの少くとも１種に基づくバイ
ンダ（β相）を含有する概して円筒形のセメンテッドカ
ーバイド製のロールをストリップやワイヤ偏平品に圧延
するために、このロールとしてη相セメンテッドカーバ
イドを含有し、且つロールの円筒面部にη相の無い面域
が形成され、且つロール平坦側面部にη相を露出させて
成るロールを使用する。
【０００８】
【作用】ロール圧延面を浸炭焼き入れ処理したことによ
りη相フリー表面領域が出現した結果、圧延操作中の圧
延面損傷としてのピツチングの発生に対し大きな抵抗力
をロール圧延面が発揮する。更に、この浸炭化処理に際
しロール側面の浸炭化を阻止したために、結果として側
面にη相が露出することになるが、本発明はこの露出自
体に意義があるのではなく、露出する事態になった結果
として円形ロールコーナにおけるバインダ相の欠乏が抑
制され、従って充分なタフネス強度を発揮する望ましい
ロールコーナが確保されることに意義がある。
りη相フリー表面領域が出現した結果、圧延操作中の圧
延面損傷としてのピツチングの発生に対し大きな抵抗力
をロール圧延面が発揮する。更に、この浸炭化処理に際
しロール側面の浸炭化を阻止したために、結果として側
面にη相が露出することになるが、本発明はこの露出自
体に意義があるのではなく、露出する事態になった結果
として円形ロールコーナにおけるバインダ相の欠乏が抑
制され、従って充分なタフネス強度を発揮する望ましい
ロールコーナが確保されることに意義がある。
【０００９】
【実施例】本発明によれば、ストリップ圧延とワイヤ偏
平化のためにセメンテッドカーバイド製のロールが提供
される。このロールは概して円筒形状であるが、その他
の等価の形状のものであっても勿論よい。このロールは
中実状のものであっても、リング状のものであってもよ
い。ロールはＷＣと、Ｃｏ，Ｎｉ又はＦｅに基づくバイ
ンダから主として成るセメンテッドカーバイド製であ
る。バインダ量は５−２０％、好ましくは６−１６％
（重量％）である。ＷＣのグレンサイズは５μｍより小
さく、好ましくは０．４−３μｍである。セメンテッド
カーバイドは、ＴｉＣ，ＴａＣ，ＮｂＣ，ＶＣ，Ｍｏ3
Ｃ，ＨｆＣ等の別の炭化物を３％より小量、好ましくは
１％より少量含有してもよい。
平化のためにセメンテッドカーバイド製のロールが提供
される。このロールは概して円筒形状であるが、その他
の等価の形状のものであっても勿論よい。このロールは
中実状のものであっても、リング状のものであってもよ
い。ロールはＷＣと、Ｃｏ，Ｎｉ又はＦｅに基づくバイ
ンダから主として成るセメンテッドカーバイド製であ
る。バインダ量は５−２０％、好ましくは６−１６％
（重量％）である。ＷＣのグレンサイズは５μｍより小
さく、好ましくは０．４−３μｍである。セメンテッド
カーバイドは、ＴｉＣ，ＴａＣ，ＮｂＣ，ＶＣ，Ｍｏ3
Ｃ，ＨｆＣ等の別の炭化物を３％より小量、好ましくは
１％より少量含有してもよい。
【００１０】本発明に係わるセメンテッドカーバイドの
ロールは少くとも圧延面にまた望むならば内面にも、η
相の無いセメンテッドカーバイドによって包囲されたη
相含有セメンテッドカーバイドのコアを含み、ロールの
平坦側面（非圧延面）にはη相を露出させている。η相
は０．５−１０μｍ、好ましくは１−５μｍの微細グレ
ンサイズを有している。このη相グレンはコアにおける
ＷＣとバインダの正常な構造のマトリックス（母材）内
に均等に分布されるべきものである。η相の無いセメン
テッドカーバイド（表面層）に向う遷移部分のη相はコ
ア中のグレンよりもやゝ粗いグレンサイズのものでよ
い。コアのη相含有量は２−６０％、好ましくは１０−
３５％（vol.％）である。
ロールは少くとも圧延面にまた望むならば内面にも、η
相の無いセメンテッドカーバイドによって包囲されたη
相含有セメンテッドカーバイドのコアを含み、ロールの
平坦側面（非圧延面）にはη相を露出させている。η相
は０．５−１０μｍ、好ましくは１−５μｍの微細グレ
ンサイズを有している。このη相グレンはコアにおける
ＷＣとバインダの正常な構造のマトリックス（母材）内
に均等に分布されるべきものである。η相の無いセメン
テッドカーバイド（表面層）に向う遷移部分のη相はコ
ア中のグレンよりもやゝ粗いグレンサイズのものでよ
い。コアのη相含有量は２−６０％、好ましくは１０−
３５％（vol.％）である。
【００１１】η相の無い（η相フリー）セメンテッドカ
ーバイドの肉厚は０．２−１０mm、好ましくは０．５−
８mmであるべきである。η相フリー構造領域のコアに近
接した内側部分では、バインダの含有量はセメンテッド
カーバイド本体の名目バインダ含有量より大きい。η相
フリー領域の外側部分では、バインダは欠乏していて、
その含有量は名目バインダ含有量の０．１−０．９、好
ましくは０．２−０．７倍である。バインダ欠乏外側領
域の層厚はη相フリー領域の幅の０．２−０．８、好ま
しくは０．３−０．７倍である。
ーバイドの肉厚は０．２−１０mm、好ましくは０．５−
８mmであるべきである。η相フリー構造領域のコアに近
接した内側部分では、バインダの含有量はセメンテッド
カーバイド本体の名目バインダ含有量より大きい。η相
フリー領域の外側部分では、バインダは欠乏していて、
その含有量は名目バインダ含有量の０．１−０．９、好
ましくは０．２−０．７倍である。バインダ欠乏外側領
域の層厚はη相フリー領域の幅の０．２−０．８、好ま
しくは０．３−０．７倍である。
【００１２】η相含有コアに続くη相欠乏（フリー）領
域の内側部分は、名目含有量より大きなバインダ含有量
を有しているが、これはセメンテッドカーバイド本体の
名目バインダ含有量の少くとも１．２倍、好ましくは
１．４−２．５倍の最大値までコアの方向へ進むに従っ
て増大する。
域の内側部分は、名目含有量より大きなバインダ含有量
を有しているが、これはセメンテッドカーバイド本体の
名目バインダ含有量の少くとも１．２倍、好ましくは
１．４−２．５倍の最大値までコアの方向へ進むに従っ
て増大する。
【００１３】本発明に係わるセメンテッドカーバイドは
粉砕（ミリング）、プレス成形及び焼結等による粉体治
金学的方法によって製造される。使用する原料粉体は炭
素含有量に関して準化学量論的量であり、これは焼結さ
れてη相分有セメンテッドカーバイドのブランクにな
り、これが次にη相フリー表面領域がロールの円筒面部
に生成されるように、部分的に浸炭化焼き入れされる。
露出η相を有するロールの側面は、浸炭化熱処理中に浸
炭化反応に対し保護する材料、即ち浸炭抵抗材料の接合
や被覆で以って浸炭化から側面を保護することによって
得られる。
粉砕（ミリング）、プレス成形及び焼結等による粉体治
金学的方法によって製造される。使用する原料粉体は炭
素含有量に関して準化学量論的量であり、これは焼結さ
れてη相分有セメンテッドカーバイドのブランクにな
り、これが次にη相フリー表面領域がロールの円筒面部
に生成されるように、部分的に浸炭化焼き入れされる。
露出η相を有するロールの側面は、浸炭化熱処理中に浸
炭化反応に対し保護する材料、即ち浸炭抵抗材料の接合
や被覆で以って浸炭化から側面を保護することによって
得られる。
【００１４】本発明のロールの良好な特性を説明すれ
ば、それは浸炭化処理によって導入された軸方向のプレ
ストレス（Ｃｐｒｅｓｔｒｅｓｓ）の減少といえる。こ
のプレストレスは、粒子が圧延操作中にロールを通過し
たときに生じる円筒面の非常に浅いフレーキング（ｆｌ
ａｋｉｎｇ）である特殊な摩耗パターンの原因となって
いる。
ば、それは浸炭化処理によって導入された軸方向のプレ
ストレス（Ｃｐｒｅｓｔｒｅｓｓ）の減少といえる。こ
のプレストレスは、粒子が圧延操作中にロールを通過し
たときに生じる円筒面の非常に浅いフレーキング（ｆｌ
ａｋｉｎｇ）である特殊な摩耗パターンの原因となって
いる。
【００１５】本発明ロールによれば、その再調整時間は
粒子がロールを通過したときでさえ非常に短い。それは
ピットが正常ロールのものより一段と浅く、従って取除
く必要のある材料が少量ですむためである。本発明ロー
ルによるフラットローリング（圧延）した場合、ロール
直径の寸法がワイヤの拡幅と更にロール幅の公差にとっ
て重要な因子となるので、本発明によりロール直径の減
小が極端に抑制されることは大きな価値を有しているこ
とになる。
粒子がロールを通過したときでさえ非常に短い。それは
ピットが正常ロールのものより一段と浅く、従って取除
く必要のある材料が少量ですむためである。本発明ロー
ルによるフラットローリング（圧延）した場合、ロール
直径の寸法がワイヤの拡幅と更にロール幅の公差にとっ
て重要な因子となるので、本発明によりロール直径の減
小が極端に抑制されることは大きな価値を有しているこ
とになる。
【００１６】本発明はリング形ロールに関して説明され
たが、本発明を円筒のような他の形状のロールに適用す
ることが出来るのは自明である。
たが、本発明を円筒のような他の形状のロールに適用す
ることが出来るのは自明である。
【００１７】本発明を次に例１と例２によって更に説明
する。しかし、これらの例の具体的事項に本発明は限定
されるものでないことは当然である。
する。しかし、これらの例の具体的事項に本発明は限定
されるものでないことは当然である。
【００１８】例１ 準化学量論的炭素含有量（５．４％に代り５．１％）を
有する２−３μｍグレンサイズのＷＣと１１％のＣｏを
含有する原料粉体を、プレス成形によって５６．２mm
高、外径１２２．８mm、内径８２．３mmの寸法に成るリ
ング形ブランク群を製作した。このブランク群は、１時
間、９００℃で窒素中で予備焼結し、次いで１４１０℃
で標準焼結した。この焼結ブランク群は、正常グラファ
イトのトレイに、ＺｒＯ2 噴霧被覆したグラファイトの
リングにブランクの平坦な側面を合せた状態で詰込み、
次いでこのブランク群に１３７０℃、１０時間の熱処理
を施こした。各ブランクの円筒面には材料中に炭素の拡
散とこれに続くη相への変成によりα＋β構造の領域が
生成された。このようにして得られたブランクはこの熱
処理の後に３．２mm厚のη相フリー表面領域と微細に分
散したη相を含有するコアを有していた。このη相含有
コアに最寄りの表面領域部分はＣｏに富んだものになっ
ており、０．８mmの幅を有していた。従って、２．４mm
幅の表面領域最外部分はＣｏに枯渇して、即ち欠乏して
おり、結果として相対的に硬くなっていた。
有する２−３μｍグレンサイズのＷＣと１１％のＣｏを
含有する原料粉体を、プレス成形によって５６．２mm
高、外径１２２．８mm、内径８２．３mmの寸法に成るリ
ング形ブランク群を製作した。このブランク群は、１時
間、９００℃で窒素中で予備焼結し、次いで１４１０℃
で標準焼結した。この焼結ブランク群は、正常グラファ
イトのトレイに、ＺｒＯ2 噴霧被覆したグラファイトの
リングにブランクの平坦な側面を合せた状態で詰込み、
次いでこのブランク群に１３７０℃、１０時間の熱処理
を施こした。各ブランクの円筒面には材料中に炭素の拡
散とこれに続くη相への変成によりα＋β構造の領域が
生成された。このようにして得られたブランクはこの熱
処理の後に３．２mm厚のη相フリー表面領域と微細に分
散したη相を含有するコアを有していた。このη相含有
コアに最寄りの表面領域部分はＣｏに富んだものになっ
ており、０．８mmの幅を有していた。従って、２．４mm
幅の表面領域最外部分はＣｏに枯渇して、即ち欠乏して
おり、結果として相対的に硬くなっていた。
【００１９】例２ 同一寸法、形状の６個のセメンテッドカーバイドロール
から成るセットを２セット製造した。１セットは例１に
記載の方法によって製造され、他のセットは通常使用さ
れている標準グレードで製造された。両ロールセット
を、０．２５４×０．０７６mmから３．００×０．３０
０mm（幅×厚さ）の範囲で稼働させる形式（ｄｕｏ ｔ
ｙｐｅ）の３対連続圧延機（ロールミル）に交互に装置
した。ロールの直径は１００mmで、面長は４５mmであっ
た。ロールは試験中は一緒に保持された。１セットのロ
ーラの操作時は他のセットのローラは再調整に或いは他
の処置に入った。試験に用いた圧延対象物はスチールで
あり、主としてＡＩＳＩ３０２であった。
から成るセットを２セット製造した。１セットは例１に
記載の方法によって製造され、他のセットは通常使用さ
れている標準グレードで製造された。両ロールセット
を、０．２５４×０．０７６mmから３．００×０．３０
０mm（幅×厚さ）の範囲で稼働させる形式（ｄｕｏ ｔ
ｙｐｅ）の３対連続圧延機（ロールミル）に交互に装置
した。ロールの直径は１００mmで、面長は４５mmであっ
た。ロールは試験中は一緒に保持された。１セットのロ
ーラの操作時は他のセットのローラは再調整に或いは他
の処置に入った。試験に用いた圧延対象物はスチールで
あり、主としてＡＩＳＩ３０２であった。
【００２０】平均的には、ロールセットは４４０時間の
稼動毎に交換した。合計で１８回交換を行った。交換の
最もよくある理由は金属付着（ｍｅｔａｌ ｃｌａｄｄ
ｉｎｇ）であった。フォローアップ期間は１６ヶ月間で
あった。本発明のロールは直径が０．１０mm減少するに
過ぎなかったが、標準ロールは直径が平均４．５mmも減
少していた。この直径減少の相違は必要な再調整のあり
方に依存するものである。本発明品ロールでは金属付着
を除去するための６００グレンダイヤモンド研磨ホイー
ルによるぬぐい落しだけを要したに過ぎなかったのに対
し、標準品ロールでは摩耗とマークの刻み目を取り除く
ために本格的な研磨処理を必要とした。
稼動毎に交換した。合計で１８回交換を行った。交換の
最もよくある理由は金属付着（ｍｅｔａｌ ｃｌａｄｄ
ｉｎｇ）であった。フォローアップ期間は１６ヶ月間で
あった。本発明のロールは直径が０．１０mm減少するに
過ぎなかったが、標準ロールは直径が平均４．５mmも減
少していた。この直径減少の相違は必要な再調整のあり
方に依存するものである。本発明品ロールでは金属付着
を除去するための６００グレンダイヤモンド研磨ホイー
ルによるぬぐい落しだけを要したに過ぎなかったのに対
し、標準品ロールでは摩耗とマークの刻み目を取り除く
ために本格的な研磨処理を必要とした。
【００２１】
【発明の効果】ピット障害に対して抵抗力が増大したの
で、再調整に際しロール減径量が極めて小量でよく、従
って圧延ロールの再調整に要する時間、労力、経費が共
に節約出来る。
で、再調整に際しロール減径量が極めて小量でよく、従
って圧延ロールの再調整に要する時間、労力、経費が共
に節約出来る。
【図１】本発明に係わるリング形圧延ロールを示す断面
説明図である。
説明図である。
１…η相フリー、Ｃｏ欠乏最外表面局域 ２…富Ｃｏ領域 ３…η相含有コア
Claims (14)
- 【請求項１】 金属ストリップ圧延やワイヤ偏平加工に
用いるための、Ｃｏ，Ｎｉ及びＦｅの少くとも１種に基
づくバインダ、ＷＣ及びη相を含有するセメンテッドカ
ーバイド製ロールにおいて、ロール圧延面がη相フリー
セメンテッドカーバイドの表面領域を有し、平坦なロー
ル側面が露出したη相を有することを特徴とするセメン
テッドカーバイド製ロール。 - 【請求項２】 該η相フリー領域が０．２−１０μｍ厚
である、請求項１に記載のセメンテッドカーバイド製ロ
ール。 - 【請求項３】 該η相フリー領域が０．５−８mm厚であ
る、請求項２に記載のセメンテッドカーバイド製ロー
ル。 - 【請求項４】 該η相のグレンサイズが０．５−１０μ
ｍであり、該η相フリー領域に囲まれたロールコアが２
−６０vol.％のη相を含有している、請求項１に記載の
セメンテッドカーバイド製ロール。 - 【請求項５】 該η相のグレンサイズが１−５μｍであ
り、該ロールコアのη相含有量が１０−３５vol.％であ
る、請求項４に記載のセメンテッドカーバイド製ロー
ル。 - 【請求項６】 該η相フリー領域がバインダ欠乏最外局
域を有し、当該最外局域のバインダ含有量がローラの名
目バインダ含有量の０．１−０．９倍である、請求項１
に記載のセメンテッドカーバイド製ロール。 - 【請求項７】 該最外局域のバインダ含有量が該名目バ
インダ含有量の０．２−０．７倍である、請求項６に記
載のセメンテッドカーバイド製ロール。 - 【請求項８】 該η相フリー領域がバインダ欠乏最外局
域を有し、当該最外局域の層厚が該η相フリー領域の幅
の０．２−０．８倍である、請求項１に記載のセメンテ
ッドカーバイド製ロール。 - 【請求項９】 該最外局部の層厚が該η相フリー領域の
幅の０．３−０．７倍である、請求項８に記載のセメン
テッドカーバイド製ロール。 - 【請求項１０】 ロールが該η相フリー領域に囲まれた
η相含有コアを有し、当該コアに隣接した該η相フリー
領域内局部がロールの名目バインダ含有量より大なるバ
インダ含有量を有し、当該含有量が当該名目含有量の少
くとも１．２倍の最大値まで該コアの方向に進むに従っ
て増大している、請求項１に記載のセメンテッドカーバ
イド製ロール。 - 【請求項１１】 該η相フリー領域内局部の該バインダ
含有量が該名目バインダ含有量の１．４−２．５倍の最
大値まで該コアの方向に進むに従って増大している、請
求項１０に記載のセメンテッドカーバイド製ロール。 - 【請求項１２】 粉体冶金学的方法による、ストリップ
圧延やワイヤ偏平加工のためのセメンテッドカーバイド
製のローラを製造する方法において、概して円筒形の準
化学量論的セメンテッドカーバイドの本体を焼結してη
相含有セメンテッドカーバイドのブランクを成形し、次
いで該ブランクの平坦ロール側面を浸炭化から保護した
状態でロール円筒部を浸炭焼き入れして、当該円筒部を
η相含有コアとその周囲にη相フリー表面領域に変成
し、且つ該平坦側面にはη相を露出させるようにしたこ
とを特徴とする、セメンテッドカーバイド製ロールの製
造方法。 - 【請求項１３】 浸炭化に対する前記保護方法が浸炭抵
抗材料を該平坦側面に被覆することを含んで成る、請求
項１２に記載のセメンテッドカーバイド製ロールの製造
方法。 - 【請求項１４】 Ｃｏ，Ｎｉ及びＦｅの少くとも１種に
基づくバインダ（β相）とＷＣ（α相）を含有する概し
て円筒形のセメンテッドカーバイド製ロールをストリッ
プ圧延とワイヤ偏平加工のために使用する方法におい
て、ロールの平坦側面にη相を露出させ、且つロール円
筒部にはη相含有セメンテッドカーバイドのコアとこれ
を囲むη相フリー表面領域を含むようにしたセメンテッ
ドカーバイドを含んで成るロールを使用することを特徴
とするセメンテッドカーバイド製ロールの使用法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9200365A SE469822B (sv) | 1992-02-07 | 1992-02-07 | Hårdmetallvals för valsning av metallband och trådplattning |
| SE9200365-6 | 1992-02-07 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05271844A true JPH05271844A (ja) | 1993-10-19 |
Family
ID=20385254
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5020294A Pending JPH05271844A (ja) | 1992-02-07 | 1993-02-08 | セメンテッドカーバイド製ロールとその製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5418049A (ja) |
| EP (1) | EP0560745A2 (ja) |
| JP (1) | JPH05271844A (ja) |
| SE (1) | SE469822B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020514090A (ja) * | 2017-03-09 | 2020-05-21 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | コーティングされた切削工具 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE507098C2 (sv) * | 1994-10-12 | 1998-03-30 | Sandvik Ab | Stift av hårdmetall och bergborrkrona för slående borrning |
| SE513740C2 (sv) * | 1995-12-22 | 2000-10-30 | Sandvik Ab | Slitstark hårmetallkropp främst för användning vid bergborrning och mineralbrytning |
| SE517473C2 (sv) * | 1996-07-19 | 2002-06-11 | Sandvik Ab | Vals för varmvalsning med beständighet mot termiska sprickor och förslitning |
| US6791885B2 (en) * | 2002-02-19 | 2004-09-14 | Micron Technology, Inc. | Programmable conductor random access memory and method for sensing same |
| US6869460B1 (en) | 2003-09-22 | 2005-03-22 | Valenite, Llc | Cemented carbide article having binder gradient and process for producing the same |
| US8163232B2 (en) * | 2008-10-28 | 2012-04-24 | University Of Utah Research Foundation | Method for making functionally graded cemented tungsten carbide with engineered hard surface |
| US9388482B2 (en) | 2009-11-19 | 2016-07-12 | University Of Utah Research Foundation | Functionally graded cemented tungsten carbide with engineered hard surface and the method for making the same |
| US8936750B2 (en) * | 2009-11-19 | 2015-01-20 | University Of Utah Research Foundation | Functionally graded cemented tungsten carbide with engineered hard surface and the method for making the same |
| EP3677354B1 (en) * | 2018-01-31 | 2023-10-04 | Proterial, Ltd. | Cemented carbide composite roll |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB504803A (en) * | 1937-11-01 | 1939-05-01 | Metal Carbides Corp | Improvements in or relating to the manufacture of articles from hard metal carbides |
| CA1119850A (en) * | 1978-12-04 | 1982-03-16 | William M. Stoll | Roll for hot forming steel rod |
| EP0182759B2 (en) * | 1984-11-13 | 1993-12-15 | Santrade Ltd. | Cemented carbide body used preferably for rock drilling and mineral cutting |
| SE456428B (sv) * | 1986-05-12 | 1988-10-03 | Santrade Ltd | Hardmetallkropp for bergborrning med bindefasgradient och sett att framstella densamma |
| US4705124A (en) * | 1986-08-22 | 1987-11-10 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Cutting element with wear resistant crown |
| SE9004124D0 (sv) * | 1990-12-21 | 1990-12-21 | Sandvik Ab | Haardmetallverktyg foer klippning och stansning |
-
1992
- 1992-02-07 SE SE9200365A patent/SE469822B/sv not_active IP Right Cessation
-
1993
- 1993-02-04 US US08/013,369 patent/US5418049A/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-02-05 EP EP93850023A patent/EP0560745A2/en not_active Withdrawn
- 1993-02-08 JP JP5020294A patent/JPH05271844A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020514090A (ja) * | 2017-03-09 | 2020-05-21 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | コーティングされた切削工具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0560745A3 (ja) | 1994-04-27 |
| EP0560745A2 (en) | 1993-09-15 |
| SE9200365D0 (sv) | 1992-02-07 |
| US5418049A (en) | 1995-05-23 |
| SE469822B (sv) | 1993-09-27 |
| SE9200365L (sv) | 1993-08-08 |
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