JPH05247611A - 耐孔食性に優れたＡｌ−Ｍｇ合金板の製造方法 - Google Patents
耐孔食性に優れたＡｌ−Ｍｇ合金板の製造方法Info
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- JPH05247611A JPH05247611A JP8293692A JP8293692A JPH05247611A JP H05247611 A JPH05247611 A JP H05247611A JP 8293692 A JP8293692 A JP 8293692A JP 8293692 A JP8293692 A JP 8293692A JP H05247611 A JPH05247611 A JP H05247611A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐孔食性に優れたＡｌ−Ｍｇ合金板の製造方
法を得る。 【構成】 質量％でＭｇ：３．０〜６．０％を含有し、
Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｃｒ：０．０５〜０．４％の
うち１種又は２種を含有し、不純物としてのＦｅ：０．
５％以下、Ｓｉ：０．５％以下とし、残部Ａｌ及び不可
避的不純物からなるアルミニウム合金鋳塊を、均質化処
理後熱間圧延を開始し、少なくとも最終圧延スタンドに
おける圧延条件を、圧延材の温度が下記式で示される温
度以下の範囲において、１パス当たりの歪み速度を２／
秒以上で行ない、かつ圧延終了温度を１５０〜２８０℃
とし、その後安定化処理を施すことを特徴とする２２０
ＭＰａ以上の耐力を有し耐孔食性に優れたＡｌ−Ｍｇ合
金板の製造方法。 【効果】 高強度を有し、塩素イオンの存在する環境に
使用されても、孔食による貫通孔を生じない。
法を得る。 【構成】 質量％でＭｇ：３．０〜６．０％を含有し、
Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｃｒ：０．０５〜０．４％の
うち１種又は２種を含有し、不純物としてのＦｅ：０．
５％以下、Ｓｉ：０．５％以下とし、残部Ａｌ及び不可
避的不純物からなるアルミニウム合金鋳塊を、均質化処
理後熱間圧延を開始し、少なくとも最終圧延スタンドに
おける圧延条件を、圧延材の温度が下記式で示される温
度以下の範囲において、１パス当たりの歪み速度を２／
秒以上で行ない、かつ圧延終了温度を１５０〜２８０℃
とし、その後安定化処理を施すことを特徴とする２２０
ＭＰａ以上の耐力を有し耐孔食性に優れたＡｌ−Ｍｇ合
金板の製造方法。 【効果】 高強度を有し、塩素イオンの存在する環境に
使用されても、孔食による貫通孔を生じない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐孔食性に優れたＡｌ
−Ｍｇ合金板の製造方法に関し、特に船舶や食缶の缶蓋
等のように塩素イオンの存在する環境に使用され、強度
を有し孔食による貫通孔を避けるべき用途に適する材料
の製造方法に関する。
−Ｍｇ合金板の製造方法に関し、特に船舶や食缶の缶蓋
等のように塩素イオンの存在する環境に使用され、強度
を有し孔食による貫通孔を避けるべき用途に適する材料
の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来Ａｌ−Ｍｇ系合金は、適度な強度
と、優れた成形加工性、溶接性などを有していることか
ら、船舶、車両などの構造用材料や、缶蓋などの包装用
材料として広く使用されている。
と、優れた成形加工性、溶接性などを有していることか
ら、船舶、車両などの構造用材料や、缶蓋などの包装用
材料として広く使用されている。
【０００３】しかしこれらの材料は、塩素イオンが数百
ｐｐｍ以上含有されるような厳しい腐食環境のもとで
は、局部的な溶解から孔食が発生することがある。この
ような孔食による貫通孔は、例えば船体に使用した場合
には海水の浸入が起こり、食缶に使用した場合は内容物
の漏れなどの重大な欠陥につながる恐れがある。
ｐｐｍ以上含有されるような厳しい腐食環境のもとで
は、局部的な溶解から孔食が発生することがある。この
ような孔食による貫通孔は、例えば船体に使用した場合
には海水の浸入が起こり、食缶に使用した場合は内容物
の漏れなどの重大な欠陥につながる恐れがある。
【０００４】従来、孔食による貫通孔を防止する方法と
しては、芯材よりも電気化学的に卑な皮材を、犠牲陽極
としてクラッドする方法（特公平２−２５７８３号公
報、特公平３−２９５８５号公報）が、また、Ｚｎを含
有させることにより孔食を防止する方法（特公昭６２−
３２３１号公報）が提案されている。
しては、芯材よりも電気化学的に卑な皮材を、犠牲陽極
としてクラッドする方法（特公平２−２５７８３号公
報、特公平３−２９５８５号公報）が、また、Ｚｎを含
有させることにより孔食を防止する方法（特公昭６２−
３２３１号公報）が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、芯材よりも
電気化学的に卑な皮材を犠牲陽極としてクラッドする方
法は、製造プロセスが複雑になるほか、材料の残材管理
が困難になるという欠点がある。また、成分元素を添加
することは、材料のコストアップにつながるという欠点
がある。
電気化学的に卑な皮材を犠牲陽極としてクラッドする方
法は、製造プロセスが複雑になるほか、材料の残材管理
が困難になるという欠点がある。また、成分元素を添加
することは、材料のコストアップにつながるという欠点
がある。
【０００６】そこで本発明は、熱間圧延条件でＡｌ−Ｍ
ｇ系化合物の析出量分布を制御することにより、耐孔食
性を向上させたＡｌ−Ｍｇ合金板の製造方法を提供する
ことを目的としている。
ｇ系化合物の析出量分布を制御することにより、耐孔食
性を向上させたＡｌ−Ｍｇ合金板の製造方法を提供する
ことを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明者等は、アルミニウム合金の孔食による貫通
孔を防止するには、材料表層部を板厚中心部よりも電気
化学的に卑にしてやれば良いとの発想から、卑な析出物
として知られているβ相（Ａｌ8Ｍｇ5）を、材料表層部
に析出させる方法について鋭意研究を重ねた結果、Ｍｇ
が析出する温度以下で、圧延歪み速度と圧延終了温度と
を制御することにより実現できることを知見し、本発明
を完成するに至った。
め、本発明者等は、アルミニウム合金の孔食による貫通
孔を防止するには、材料表層部を板厚中心部よりも電気
化学的に卑にしてやれば良いとの発想から、卑な析出物
として知られているβ相（Ａｌ8Ｍｇ5）を、材料表層部
に析出させる方法について鋭意研究を重ねた結果、Ｍｇ
が析出する温度以下で、圧延歪み速度と圧延終了温度と
を制御することにより実現できることを知見し、本発明
を完成するに至った。
【０００８】上記知見に基づいた本発明は、質量％でＭ
ｇ：３．０〜６．０％を含有し、Ｍｎ：０．２〜１．０
％、Ｃｒ：０．０５〜０．４％のうち１種又は２種を含
有し、不純物としてのＦｅ：０．５％以下、Ｓｉ：０．
５％以下とし、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるア
ルミニウム合金鋳塊を、均質化処理後熱間圧延を開始
し、少なくとも最終圧延スタンドにおける圧延条件を、
圧延材の温度が式 Ｔ（℃）＝１２０＋２７．１Ｍｇ（％） で示される温度以下の範囲において、１パス当たりの歪
み速度を２／秒以上で行ない、かつ圧延終了温度を１５
０〜２８０℃とする熱延板を得る方法および必要に応
じ、熱間圧延終了後冷間圧延及び安定化処理することに
より、高強度と耐孔食性に優れたＡｌ−Ｍｇ合金板を製
造する方法を要旨としている。
ｇ：３．０〜６．０％を含有し、Ｍｎ：０．２〜１．０
％、Ｃｒ：０．０５〜０．４％のうち１種又は２種を含
有し、不純物としてのＦｅ：０．５％以下、Ｓｉ：０．
５％以下とし、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるア
ルミニウム合金鋳塊を、均質化処理後熱間圧延を開始
し、少なくとも最終圧延スタンドにおける圧延条件を、
圧延材の温度が式 Ｔ（℃）＝１２０＋２７．１Ｍｇ（％） で示される温度以下の範囲において、１パス当たりの歪
み速度を２／秒以上で行ない、かつ圧延終了温度を１５
０〜２８０℃とする熱延板を得る方法および必要に応
じ、熱間圧延終了後冷間圧延及び安定化処理することに
より、高強度と耐孔食性に優れたＡｌ−Ｍｇ合金板を製
造する方法を要旨としている。
【０００９】
【作用】本発明の構成と作用を説明する。一般に平衡状
態図的には、Ａｌ−Ｍｇ合金における共晶温度は４５０
℃でその時のＭｇ固溶限は１４．９％であり、温度が低
下するとともにＭｇ固溶限も低下するので、固溶限以下
の温度で熱間圧延すればＭｇは析出してくることが知ら
れている。
態図的には、Ａｌ−Ｍｇ合金における共晶温度は４５０
℃でその時のＭｇ固溶限は１４．９％であり、温度が低
下するとともにＭｇ固溶限も低下するので、固溶限以下
の温度で熱間圧延すればＭｇは析出してくることが知ら
れている。
【００１０】従って、電気化学的に卑な析出物として知
られているβ相（Ａｌ8Ｍｇ5）を、板厚方向で析出状態
を変化させるにはＭｇ含有量に応じた温度範囲での圧延
１パス当たりの歪み速度を２／秒以上とし、かつ圧延終
了温度を１５０〜２８０℃とする必要がある。
られているβ相（Ａｌ8Ｍｇ5）を、板厚方向で析出状態
を変化させるにはＭｇ含有量に応じた温度範囲での圧延
１パス当たりの歪み速度を２／秒以上とし、かつ圧延終
了温度を１５０〜２８０℃とする必要がある。
【００１１】ここで圧延１パス当たりの歪み速度は、下
記式を用いて計算した。 ε’＝［１／６０］・［ＶR／√（Ｒ’・ｈ）］・［２√ｒ／（２−ｒ）］ ここで、 ε’；平均歪み速度（ｓ-1） ｈ ；入り側板厚（ｍ） Ｒ’；ロール径（ｍ） ｒ ；圧下率（小数表示） ＶR ；圧延速度（ｍ／ｍｉｎ．）
記式を用いて計算した。 ε’＝［１／６０］・［ＶR／√（Ｒ’・ｈ）］・［２√ｒ／（２−ｒ）］ ここで、 ε’；平均歪み速度（ｓ-1） ｈ ；入り側板厚（ｍ） Ｒ’；ロール径（ｍ） ｒ ；圧下率（小数表示） ＶR ；圧延速度（ｍ／ｍｉｎ．）
【００１２】本発明における製造条件、ならびに合金組
成範囲を限定した理由について述べる。 圧延条件： 式 Ｔ（℃）＝１２０＋２７．１Ｍｇ（％） で計算された温度（Ｔ℃）範囲を超えると、β相の形成
が起こりにくく、そのため板厚方向における析出量の差
が生じにくくなる。
成範囲を限定した理由について述べる。 圧延条件： 式 Ｔ（℃）＝１２０＋２７．１Ｍｇ（％） で計算された温度（Ｔ℃）範囲を超えると、β相の形成
が起こりにくく、そのため板厚方向における析出量の差
が生じにくくなる。
【００１３】圧延１パス当たりの歪み速度を２／秒以上
とするのは、圧延によって形成される転位の数が、回復
によって消滅する転位の数よりも多くするためである。
圧延１パス当たりの歪み速度が２／秒未満となると、圧
延によって形成された転位が次々と消滅（回復）し、転
位上へのβ相の析出が起こりにくくなり、板厚方向の析
出量の差が生じにくくなる。
とするのは、圧延によって形成される転位の数が、回復
によって消滅する転位の数よりも多くするためである。
圧延１パス当たりの歪み速度が２／秒未満となると、圧
延によって形成された転位が次々と消滅（回復）し、転
位上へのβ相の析出が起こりにくくなり、板厚方向の析
出量の差が生じにくくなる。
【００１４】圧延終了温度を１５０〜２８０℃にする
と、板厚表層部の転位が、板厚中心部のそれより残存し
やすくなり、その転位上にβ相が析出し、板厚表層部の
ほうが電気化学的に卑となる。つまり板厚表層部が犠牲
陽極の作用を果たすようになり、孔食による貫通孔が避
けられる。
と、板厚表層部の転位が、板厚中心部のそれより残存し
やすくなり、その転位上にβ相が析出し、板厚表層部の
ほうが電気化学的に卑となる。つまり板厚表層部が犠牲
陽極の作用を果たすようになり、孔食による貫通孔が避
けられる。
【００１５】圧延終了温度が２８０℃を超えると、圧延
によって形成された転位がより早く回復するため、β相
の析出が起こりにくくなり、板厚表層部に犠牲陽極効果
をもたせることが出来なくなる。また、圧延終了温度が
１５０℃より低くても本発明の効果は得られるが、材料
の変形抵抗が高くなり工業的に不利となる。
によって形成された転位がより早く回復するため、β相
の析出が起こりにくくなり、板厚表層部に犠牲陽極効果
をもたせることが出来なくなる。また、圧延終了温度が
１５０℃より低くても本発明の効果は得られるが、材料
の変形抵抗が高くなり工業的に不利となる。
【００１６】冷間圧延及び安定化処理：Ａｌ−Ｍｇ系ア
ルミニウム合金は、熱間圧延したままでも優れた強度を
有するが、さらに強度を高めるためには、冷間圧延と、
後処理として安定化処理が行なわれる。
ルミニウム合金は、熱間圧延したままでも優れた強度を
有するが、さらに強度を高めるためには、冷間圧延と、
後処理として安定化処理が行なわれる。
【００１７】例えば、缶用材料とする場合は、、強度を
高めるため５０％以上の冷間圧延と安定化処理が行なわ
れ、また、船舶用材料とする場合には強度を高め部材の
薄肉化を図るため２０％程度の冷間圧延と安定化処理が
行なわれる場合もある。
高めるため５０％以上の冷間圧延と安定化処理が行なわ
れ、また、船舶用材料とする場合には強度を高め部材の
薄肉化を図るため２０％程度の冷間圧延と安定化処理が
行なわれる場合もある。
【００１８】安定化処理は、工業的には１２０〜２００
℃で数時間処理する方法であり、Ａｌ−Ｍｇ系アルミニ
ウム合金は、冷間圧延すると常温で長時間経過すると軟
化するので、前もって低い温度に加熱して機械的強度を
少し落とし、伸びを増加させて、機械的性質の経年変化
を防止するものである。
℃で数時間処理する方法であり、Ａｌ−Ｍｇ系アルミニ
ウム合金は、冷間圧延すると常温で長時間経過すると軟
化するので、前もって低い温度に加熱して機械的強度を
少し落とし、伸びを増加させて、機械的性質の経年変化
を防止するものである。
【００１９】次に、材料の成分組成範囲を限定した理由
を説明する。 Ｍｇ：Ｍｇは、材料の強度を高めるために必要な元素で
あり、用途（船舶用又は缶蓋用）に応じてこの含有量を
変える必要がある。しかし、３％未満では強度、伸びが
低下し、６％を超えると熱間圧延時に割れが発生し易く
なる。
を説明する。 Ｍｇ：Ｍｇは、材料の強度を高めるために必要な元素で
あり、用途（船舶用又は缶蓋用）に応じてこの含有量を
変える必要がある。しかし、３％未満では強度、伸びが
低下し、６％を超えると熱間圧延時に割れが発生し易く
なる。
【００２０】Ｍｎ，Ｃｒ：Ｍｎ，Ｃｒは、強度を高め、
組織を微細化することから成形性を改善する。いずれも
下限値未満では前記効果がなく、上限値を超えると鋳造
時に粗大な化合物として晶出し、伸びと成形性を低下さ
せる。
組織を微細化することから成形性を改善する。いずれも
下限値未満では前記効果がなく、上限値を超えると鋳造
時に粗大な化合物として晶出し、伸びと成形性を低下さ
せる。
【００２１】Ｆｅ：Ｆｅは、Ｍｎを含有させた場合、粗
大なＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系金属間化合物を形成し、成形性
が劣化するので少ないほうが好ましい。しかし、０．５
％以下では粗大なＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系金属間化合物が形
成されず、この影響が少ない。
大なＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系金属間化合物を形成し、成形性
が劣化するので少ないほうが好ましい。しかし、０．５
％以下では粗大なＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系金属間化合物が形
成されず、この影響が少ない。
【００２２】Ｓｉ：Ｓｉは、粒界に析出して成形性を劣
化させるので、少ないほうが好ましい。しかし、０．５
％以下では実用上問題がない。
化させるので、少ないほうが好ましい。しかし、０．５
％以下では実用上問題がない。
【００２３】
【実施例】本発明を実施例により具体的に説明するが、
これにより本発明は限定されるものではない。 実施例１ 表１に示すアルミニウム合金を溶製、造塊し、５００℃
×８ｈｒの均質化処理を行ない、表２に示す条件で、板
厚５ｍｍまで圧延した。圧延の歪み速度は、圧延機のロ
ール直径を３２５ｍｍとし、表２で示す条件で熱間圧延
を行なった。
これにより本発明は限定されるものではない。 実施例１ 表１に示すアルミニウム合金を溶製、造塊し、５００℃
×８ｈｒの均質化処理を行ない、表２に示す条件で、板
厚５ｍｍまで圧延した。圧延の歪み速度は、圧延機のロ
ール直径を３２５ｍｍとし、表２で示す条件で熱間圧延
を行なった。
【００２４】
【表１】
【００２５】得られた試験材を、１７０℃で２時間の安
定化処理を施した後、機械的性質の測定と耐孔食性試験
を行なった。機械的性質は、ＪＩＳ ５号試験片で行な
い、この材料は船舶用を対象としているので、耐力が２
２０ＭＰａ以上を本発明材とした。
定化処理を施した後、機械的性質の測定と耐孔食性試験
を行なった。機械的性質は、ＪＩＳ ５号試験片で行な
い、この材料は船舶用を対象としているので、耐力が２
２０ＭＰａ以上を本発明材とした。
【００２６】耐孔食性評価試験は、０．１Ｍ−ＮａＣｌ
水溶液中で、表面積１ｃｍ2に調整した試験材をアノー
ドとし、白金をカソードとして、定電流電解を行なっ
た。電流密度は０．５ｍＡ／ｃｍ2、電解期間は３０日
とし、電解終了後光学顕微鏡及びミクロ組織写真で孔食
部の最大深さを測定した。評価基準として、最大孔食深
さが２ｍｍ以下のものを、本発明材とした。これらの結
果を表２に示す。
水溶液中で、表面積１ｃｍ2に調整した試験材をアノー
ドとし、白金をカソードとして、定電流電解を行なっ
た。電流密度は０．５ｍＡ／ｃｍ2、電解期間は３０日
とし、電解終了後光学顕微鏡及びミクロ組織写真で孔食
部の最大深さを測定した。評価基準として、最大孔食深
さが２ｍｍ以下のものを、本発明材とした。これらの結
果を表２に示す。
【００２７】
【表２】
【００２８】本発明例のＮｏ．１〜９は、材料の成分と
熱間圧延条件を本発明の範囲で行なったものであり、２
２５〜２５５ＭＰａの耐力が得られ、最大孔食深さが
１．４〜１．６ｍｍと良好である。
熱間圧延条件を本発明の範囲で行なったものであり、２
２５〜２５５ＭＰａの耐力が得られ、最大孔食深さが
１．４〜１．６ｍｍと良好である。
【００２９】しかし、比較例のＮｏ．１０及び１１は、
圧延時の歪み速度が０．６／秒と低いため、最大孔食深
さが２．９ｍｍおよび３．３ｍｍと大きくなった。Ｎ
ｏ．１２及び１３は、熱間圧延終了温度が３２０℃、３
４０℃と高いため、最大孔食深さが３．２ｍｍ及び３．
５ｍｍと大きくなった。
圧延時の歪み速度が０．６／秒と低いため、最大孔食深
さが２．９ｍｍおよび３．３ｍｍと大きくなった。Ｎ
ｏ．１２及び１３は、熱間圧延終了温度が３２０℃、３
４０℃と高いため、最大孔食深さが３．２ｍｍ及び３．
５ｍｍと大きくなった。
【００３０】Ｎｏ．１４はＭｇ含有量が２．４％、Ｃｒ
含有量が０．０１％といずれも少ないため、耐力が１８
５ＭＰａと低くなった。Ｎｏ．１５は、Ｍｎ含有量が
０．１６％、Ｃｒ含有量が０．０３％といずれも少ない
ため、耐力が２１０ＭＰａと低くなった。Ｎｏ．１６は
Ｍｇ含有量が７．１％と多いため、熱間圧延で割れが発
生したので、その後の試験を中止した。
含有量が０．０１％といずれも少ないため、耐力が１８
５ＭＰａと低くなった。Ｎｏ．１５は、Ｍｎ含有量が
０．１６％、Ｃｒ含有量が０．０３％といずれも少ない
ため、耐力が２１０ＭＰａと低くなった。Ｎｏ．１６は
Ｍｇ含有量が７．１％と多いため、熱間圧延で割れが発
生したので、その後の試験を中止した。
【００３１】実施例２ 実施例１と同様に、表１に示すアルミニウム合金を溶
製、造塊し、５００℃×８ｈｒの均質化処理を行ない、
表３に示す条件で熱間圧延した。その後、冷間圧延を行
ない、さらに安定化処理（１７０℃×２時間）及びオイ
ルバスにて２０５℃×１０分の塗装焼付け（缶用対象）
相当処理を施した。
製、造塊し、５００℃×８ｈｒの均質化処理を行ない、
表３に示す条件で熱間圧延した。その後、冷間圧延を行
ない、さらに安定化処理（１７０℃×２時間）及びオイ
ルバスにて２０５℃×１０分の塗装焼付け（缶用対象）
相当処理を施した。
【００３２】得られた材料の機械的性質は、実施例１と
同じ方法で試験を行なった。耐孔食性評価試験は、腐食
を促進するため、次のような試験を行なった。すなわ
ち、試験材をＵ曲げ（曲げ半径は板厚と同一にした）曲
げ加工を施した後、３％−ＮａＣｌ水溶液（ｐＨ＝３．
０）中で、交互浸漬（４０℃×３０分浸漬、５０℃×３
０分乾燥）を行ない、１０日間後に、試験材の曲げ加工
部を観察し、孔食による貫通孔の有る無しを観察した。
それらの結果を表３に示す。この材料は缶用を対象とし
ているので、塗装焼き付け処理後の耐力が３１５ＭＰａ
以上を本発明材とした。
同じ方法で試験を行なった。耐孔食性評価試験は、腐食
を促進するため、次のような試験を行なった。すなわ
ち、試験材をＵ曲げ（曲げ半径は板厚と同一にした）曲
げ加工を施した後、３％−ＮａＣｌ水溶液（ｐＨ＝３．
０）中で、交互浸漬（４０℃×３０分浸漬、５０℃×３
０分乾燥）を行ない、１０日間後に、試験材の曲げ加工
部を観察し、孔食による貫通孔の有る無しを観察した。
それらの結果を表３に示す。この材料は缶用を対象とし
ているので、塗装焼き付け処理後の耐力が３１５ＭＰａ
以上を本発明材とした。
【００３３】
【表３】
【００３４】本発明材のＮｏ．１７〜２１は、材料の成
分と熱間圧延、冷間圧延及び安定化処理条件を本発明の
範囲内で行なったものであり、塗装焼き付け相当処理後
において３１８〜３４２ＭＰａの耐力が得られ、Ｕ曲げ
腐食試験で孔食による貫通孔が認められず、良好であ
る。
分と熱間圧延、冷間圧延及び安定化処理条件を本発明の
範囲内で行なったものであり、塗装焼き付け相当処理後
において３１８〜３４２ＭＰａの耐力が得られ、Ｕ曲げ
腐食試験で孔食による貫通孔が認められず、良好であ
る。
【００３５】しかし、比較例のＮｏ．２２及び２３は、
圧延時の歪み速度が０．６／秒と低いため、耐力が３１
０および２９５ＭＰａと低く、いずれもＵ曲げ腐食試験
で孔食による貫通孔が認められた。
圧延時の歪み速度が０．６／秒と低いため、耐力が３１
０および２９５ＭＰａと低く、いずれもＵ曲げ腐食試験
で孔食による貫通孔が認められた。
【００３６】Ｎｏ．２４、２５及び２６は、圧延終了温
度が３２０℃と高く、Ｎｏ．２４、２５は耐力が２５５
ＭＰａと低く、いずれもＵ曲げ腐食試験で孔食による貫
通孔が認められた。
度が３２０℃と高く、Ｎｏ．２４、２５は耐力が２５５
ＭＰａと低く、いずれもＵ曲げ腐食試験で孔食による貫
通孔が認められた。
【００３７】Ｎｏ．２７はＭｎ含有量が０．１６％、Ｃ
ｒ含有量が０．０３％といずれも少ないため、耐力が３
１０ＭＰａと低い。Ｎｏ．２８はＭｇ含有量が７．１％
と多いため、熱間圧延で割れが発生したので、その後の
試験を中止した。
ｒ含有量が０．０３％といずれも少ないため、耐力が３
１０ＭＰａと低い。Ｎｏ．２８はＭｇ含有量が７．１％
と多いため、熱間圧延で割れが発生したので、その後の
試験を中止した。
【００３８】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成されて
いるから、得られた材料は高強度を有し、塩素イオンの
存在する環境に使用されても、孔食による貫通孔を生じ
ないという効果が奏され、産業上きわめて有用である。
いるから、得られた材料は高強度を有し、塩素イオンの
存在する環境に使用されても、孔食による貫通孔を生じ
ないという効果が奏され、産業上きわめて有用である。
Claims (2)
- 【請求項１】 質量％でＭｇ：３．０〜６．０％を含有
し、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｃｒ：０．０５〜０．４
％のうち１種又は２種を含有し、不純物としてのＦｅ：
０．５％以下、Ｓｉ：０．５％以下とし、残部Ａｌ及び
不可避的不純物からなるアルミニウム合金鋳塊を、均質
化処理後熱間圧延を開始し、少なくとも最終圧延スタン
ドにおける圧延条件を、圧延材の温度が下記式で示され
る温度以下の範囲において、１パス当たりの歪み速度を
２／秒以上で行ない、かつ圧延終了温度を１５０〜２８
０℃とし、その後安定化処理を施すことを特徴とする２
２０ＭＰａ以上の耐力を有し耐孔食性に優れたＡｌ−Ｍ
ｇ合金板の製造方法。 Ｔ（℃）＝１２０＋２７．１Ｍｇ（％） - 【請求項２】 質量％でＭｇ：３．０〜６．０％を含有
し、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｃｒ：０．０５〜０．４
％のうち１種又は２種を含有し、不純物としてのＦｅ：
０．５％以下、Ｓｉ：０．５％以下とし、残部Ａｌ及び
不可避的不純物からなるアルミニウム合金鋳塊を、均質
化処理後熱間圧延を開始し、少なくとも最終圧延スタン
ドにおける圧延条件を、圧延材の温度が下記式で示され
る温度以下の範囲において、１パス当たりの歪み速度を
２／秒以上で行ない、かつ圧延終了温度を１５０〜２８
０℃で圧延した後、冷間圧延及び安定化処理を施すこと
を特徴とする、塗装焼き付け後の耐力が３１５ＭＰａ以
上有し耐孔食性に優れたＡｌ−Ｍｇ合金板の製造方法。 Ｔ（℃）＝１２０＋２７．１Ｍｇ（％）
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08293692A JP3223430B2 (ja) | 1992-03-06 | 1992-03-06 | 耐孔食性に優れたＡｌ−Ｍｇ合金板の製造方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08293692A JP3223430B2 (ja) | 1992-03-06 | 1992-03-06 | 耐孔食性に優れたＡｌ−Ｍｇ合金板の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05247611A true JPH05247611A (ja) | 1993-09-24 |
| JP3223430B2 JP3223430B2 (ja) | 2001-10-29 |
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ID=13788115
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08293692A Expired - Fee Related JP3223430B2 (ja) | 1992-03-06 | 1992-03-06 | 耐孔食性に優れたＡｌ−Ｍｇ合金板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3223430B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006161153A (ja) * | 2004-11-09 | 2006-06-22 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 絞り成形性に優れたアルミニウム合金板材およびその製造方法 |
| JP2006316332A (ja) * | 2005-05-16 | 2006-11-24 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 絞り成形性に優れたアルミニウム合金板材およびその製造方法 |
| JP2012107338A (ja) * | 2011-12-27 | 2012-06-07 | Kobe Steel Ltd | Ａｌ−Ｍｇ系合金熱延上り板の製造法 |
| CN111500880A (zh) * | 2020-04-23 | 2020-08-07 | 浙江永杰铝业有限公司 | 螺旋焊接管用高电导率铝镁合金及其生产方法 |
-
1992
- 1992-03-06 JP JP08293692A patent/JP3223430B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN111500880A (zh) * | 2020-04-23 | 2020-08-07 | 浙江永杰铝业有限公司 | 螺旋焊接管用高电导率铝镁合金及其生产方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3223430B2 (ja) | 2001-10-29 |
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