JPH05234736A - 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH05234736A JPH05234736A JP4035343A JP3534392A JPH05234736A JP H05234736 A JPH05234736 A JP H05234736A JP 4035343 A JP4035343 A JP 4035343A JP 3534392 A JP3534392 A JP 3534392A JP H05234736 A JPH05234736 A JP H05234736A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- annealing
- mno
- excellent magnetic
- steel plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 優れた磁束密度と鉄損を有し、また打ち抜き
特性が優れた無方向性電磁鋼板を低コストで造る技術を
提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ≦０．００５％、Ｓｉ：０．１
〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｐ：０．０３〜
０．２％、Ｓ＜０．００３％、Ａｌ：０．１〜１．０
％、Ｓｎ：０．０１〜０．０３％、Ｎ≦０．００３％、
Ｏ≦０．００５％とし、残部Ｆｅおよび不可避的成分を
含有し、ＳｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＭｎＯの３種の介在物
の総量に対するＭｎＯの重量の割合が１０％以下である
スラブを温度９００〜１１００℃で加熱後、熱延し、バ
ッチ焼鈍を７００〜９００℃で実施後、冷延、連続焼鈍
の工程を行うことを特徴とする磁気特性の優れた無方向
性電磁鋼板の製造方法。
特性が優れた無方向性電磁鋼板を低コストで造る技術を
提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ≦０．００５％、Ｓｉ：０．１
〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｐ：０．０３〜
０．２％、Ｓ＜０．００３％、Ａｌ：０．１〜１．０
％、Ｓｎ：０．０１〜０．０３％、Ｎ≦０．００３％、
Ｏ≦０．００５％とし、残部Ｆｅおよび不可避的成分を
含有し、ＳｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＭｎＯの３種の介在物
の総量に対するＭｎＯの重量の割合が１０％以下である
スラブを温度９００〜１１００℃で加熱後、熱延し、バ
ッチ焼鈍を７００〜９００℃で実施後、冷延、連続焼鈍
の工程を行うことを特徴とする磁気特性の優れた無方向
性電磁鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は無方向性電磁鋼板の製造
に関わり、電気産業分野でのモータやトランスのコアに
利用される磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方
法を提供する。
に関わり、電気産業分野でのモータやトランスのコアに
利用される磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方
法を提供する。
【０００２】
【従来の技術】従来、無方向性電磁鋼板の製造分野で
は、鉄損を低減するためにＳｉやＡｌを添加すること、
熱延ホットコイルを焼鈍することなどが行われてきた。
このホットコイル焼鈍技術は例えば、特公昭４０−４１
３９号公報で公表されている。更に、ホットコイル焼鈍
後の鋼板の結晶粒径を粗大化するべくホットコイル焼鈍
前にスキンパス圧延することが特公昭４５−２２２１１
号公報に開示されている。また、Ｓｎを添加して、セミ
プロセスの磁気特性を改善することが特公昭５８−３０
９２６号公報で公知である。また、Ｓｂを利用すること
が特公昭５６−５４３７０号公報に明らかである。
は、鉄損を低減するためにＳｉやＡｌを添加すること、
熱延ホットコイルを焼鈍することなどが行われてきた。
このホットコイル焼鈍技術は例えば、特公昭４０−４１
３９号公報で公表されている。更に、ホットコイル焼鈍
後の鋼板の結晶粒径を粗大化するべくホットコイル焼鈍
前にスキンパス圧延することが特公昭４５−２２２１１
号公報に開示されている。また、Ｓｎを添加して、セミ
プロセスの磁気特性を改善することが特公昭５８−３０
９２６号公報で公知である。また、Ｓｂを利用すること
が特公昭５６−５４３７０号公報に明らかである。
【０００３】しかしながら、特公昭５８−３０９２６号
公報でのプロセス、即ち、製鋼（Ｓｎ添加）−熱延−熱
延板焼鈍−冷延−客先での歪取焼鈍では、Ｓｎの集合組
織改善により磁気特性が向上する反面、２つの問題があ
った。つまり、１つはＳｎは非常に高価なため添加コス
トに問題があることであり、２つ目は客先での焼鈍の前
の打ち抜き工程において鋼板が硬過ぎるため金型寿命が
短くなる欠点があった。
公報でのプロセス、即ち、製鋼（Ｓｎ添加）−熱延−熱
延板焼鈍−冷延−客先での歪取焼鈍では、Ｓｎの集合組
織改善により磁気特性が向上する反面、２つの問題があ
った。つまり、１つはＳｎは非常に高価なため添加コス
トに問題があることであり、２つ目は客先での焼鈍の前
の打ち抜き工程において鋼板が硬過ぎるため金型寿命が
短くなる欠点があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の点に鑑
み、Ｓｎを殆ど利用しないで且つ、客先での打ち抜きト
ラブルを解消しつつ、優れた磁束密度と鉄損を有する無
方向性電磁鋼板の製造方法を提供するものである。
み、Ｓｎを殆ど利用しないで且つ、客先での打ち抜きト
ラブルを解消しつつ、優れた磁束密度と鉄損を有する無
方向性電磁鋼板の製造方法を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は重量％で、Ｃ≦
０．００５％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｍｎ：０．１
〜１．５％、Ｐ：０．０３〜０．２％、Ｓ＜０．００３
％、Ａｌ：０．１〜１．０％、Ｓｎ：０．０１〜０．０
３％、Ｎ≦０．００３％、Ｏ≦０．００５％とし、残部
Ｆｅおよび不可避的成分を含有しＳｉＯ2 ，Ａｌ
2 Ｏ3 ，ＭｎＯの３種の介在物の総量に対するＭｎＯの
重量の割合が１０％以下であるスラブを温度９００〜１
１００℃で加熱後、熱延し、バッチ焼鈍を７００〜９０
０℃で実施後、冷延、連続焼鈍の工程を行うことを特徴
とする磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法で
ある。
０．００５％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｍｎ：０．１
〜１．５％、Ｐ：０．０３〜０．２％、Ｓ＜０．００３
％、Ａｌ：０．１〜１．０％、Ｓｎ：０．０１〜０．０
３％、Ｎ≦０．００３％、Ｏ≦０．００５％とし、残部
Ｆｅおよび不可避的成分を含有しＳｉＯ2 ，Ａｌ
2 Ｏ3 ，ＭｎＯの３種の介在物の総量に対するＭｎＯの
重量の割合が１０％以下であるスラブを温度９００〜１
１００℃で加熱後、熱延し、バッチ焼鈍を７００〜９０
０℃で実施後、冷延、連続焼鈍の工程を行うことを特徴
とする磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法で
ある。
【０００６】本発明のポイントは、ホットコイル焼鈍に
よって十分に結晶粒成長させるべく不純物を形成する
Ｃ，Ｓ，Ｎ，Ｏを積極的に低減すること、不純物を低減
させるためのＳｉとＡｌ量を制御すること、結晶粒成長
を阻害する低融点介在物を造らないように、製鋼で脱酸
制御を行うこと、熱延板中の微細な析出分散相を減少さ
せるべく、スラブ加熱で析出物の固溶を抑えるため低温
処理すること、製品硬度を調整するためＰを利用するこ
とである。本発明はこれらの技術を総合することによっ
て初めて、Ｓｎの添加を必要最小限に止め、更に客先で
の打ち抜きトラブルも解消したものである。
よって十分に結晶粒成長させるべく不純物を形成する
Ｃ，Ｓ，Ｎ，Ｏを積極的に低減すること、不純物を低減
させるためのＳｉとＡｌ量を制御すること、結晶粒成長
を阻害する低融点介在物を造らないように、製鋼で脱酸
制御を行うこと、熱延板中の微細な析出分散相を減少さ
せるべく、スラブ加熱で析出物の固溶を抑えるため低温
処理すること、製品硬度を調整するためＰを利用するこ
とである。本発明はこれらの技術を総合することによっ
て初めて、Ｓｎの添加を必要最小限に止め、更に客先で
の打ち抜きトラブルも解消したものである。
【０００７】以下、本発明を詳細に説明する。Ｃ量を
０．００５％以下と限定したのは、これ以上のＣ量では
磁気時効による劣化が生じるためである。Ｓｉ量を０．
１〜２．０％としたのは、Ｏ量を０．００５％以下にま
で脱酸するのに０．１％以上のＳｉ量が必要だからであ
る。また、２．０％を超えるＳｉ量では本発明の目的の
一つである高磁束密度が得られない。Ｍｎ量を０．１〜
１．５％としたのは、０．１％未満ではＭｎＳの微細析
出物が生じ易く、ホットコイル焼鈍の結晶粒成長を阻害
し磁気特性を劣化させるので避けなければならない。ま
た、Ｍｎの添加コストの問題があるので１．５％を上限
とした。
０．００５％以下と限定したのは、これ以上のＣ量では
磁気時効による劣化が生じるためである。Ｓｉ量を０．
１〜２．０％としたのは、Ｏ量を０．００５％以下にま
で脱酸するのに０．１％以上のＳｉ量が必要だからであ
る。また、２．０％を超えるＳｉ量では本発明の目的の
一つである高磁束密度が得られない。Ｍｎ量を０．１〜
１．５％としたのは、０．１％未満ではＭｎＳの微細析
出物が生じ易く、ホットコイル焼鈍の結晶粒成長を阻害
し磁気特性を劣化させるので避けなければならない。ま
た、Ｍｎの添加コストの問題があるので１．５％を上限
とした。
【０００８】Ｐは客先での打ち抜きを容易にする。即
ち、鋼板のカエリやダレを少なくし、また金型の寿命を
調整することが可能である。Ｐを含まない場合は、これ
ら打ち抜き工程で重要な鋼板の硬度調整が難しい。Ｐを
含有しない時、打ち抜き前の焼鈍の温度制御などで硬度
調整する方法があるが鋼板長手方向や幅方向に硬度のバ
ラツキが大きく工業製品としては、重大な問題がある。
本発明は打ち抜き工程前の焼鈍は十分に再結晶を完了さ
せることを前提として、Ｐ量で鋼板の硬さ、強度を制御
することにより、工業製品として均質なものを提供す
る。更に、Ｐの効果として製品の外観不良を改善する。
この不良は、梨地肌と称する最終製品の表面に生じる形
状異常で、ホットコイル焼鈍時に異常粒成長する場合に
発生する。すなわち、Ｐはこの異常粒成長を抑制し結晶
粒を整粒化する働きがある。Ｐ量を０．０３〜０．２％
としたのは、０．０３％未満では最終製品表面の外観不
良が多発することと鋼板硬度の向上効果が少ないためで
ある。また、０．２％を超えると添加コストの問題があ
る。
ち、鋼板のカエリやダレを少なくし、また金型の寿命を
調整することが可能である。Ｐを含まない場合は、これ
ら打ち抜き工程で重要な鋼板の硬度調整が難しい。Ｐを
含有しない時、打ち抜き前の焼鈍の温度制御などで硬度
調整する方法があるが鋼板長手方向や幅方向に硬度のバ
ラツキが大きく工業製品としては、重大な問題がある。
本発明は打ち抜き工程前の焼鈍は十分に再結晶を完了さ
せることを前提として、Ｐ量で鋼板の硬さ、強度を制御
することにより、工業製品として均質なものを提供す
る。更に、Ｐの効果として製品の外観不良を改善する。
この不良は、梨地肌と称する最終製品の表面に生じる形
状異常で、ホットコイル焼鈍時に異常粒成長する場合に
発生する。すなわち、Ｐはこの異常粒成長を抑制し結晶
粒を整粒化する働きがある。Ｐ量を０．０３〜０．２％
としたのは、０．０３％未満では最終製品表面の外観不
良が多発することと鋼板硬度の向上効果が少ないためで
ある。また、０．２％を超えると添加コストの問題があ
る。
【０００９】Ｓ量を０．００３％未満としたのは、これ
以上ではＭｎＳの微細析出物が生じ易く、ホットコイル
焼鈍の結晶粒成長を阻害し磁束密度を劣化させる。Ａｌ
量を０．１〜１．０％としたのは、０．１％未満ではＯ
量を０．００５％以下にまで脱酸するのが難しいこと
と、Ｓ量も０．００３％未満に脱硫するのが困難である
ためである。また、添加コストの問題から１．０％以下
に限定する。Ｓｎ量を０．０１〜０．０３％としたの
は、０．０１％未満では製品集合組織の改善効果がな
く、また、Ｓｎ添加コストの問題から０．０３％以下と
する。Ｓｎ量が、０．０３％以下であればブリキ屑など
を製鋼スクラップとして利用することにより添加コスト
が削減できる。Ｓｎ量を振らせて実験した例を実施例１
に示す。図１のグラフから明らかな如く、Ｓｎ量が０．
０１％以上で磁気特性向上効果があるが、０．０３％を
超えても磁性は良くならないことが分かる。即ち、特公
昭５８−３０９２６号公報で必要なＳｎ量０．０３％以
上は、本発明の総合技術によりＳｎ：０．０３％以下と
できる。
以上ではＭｎＳの微細析出物が生じ易く、ホットコイル
焼鈍の結晶粒成長を阻害し磁束密度を劣化させる。Ａｌ
量を０．１〜１．０％としたのは、０．１％未満ではＯ
量を０．００５％以下にまで脱酸するのが難しいこと
と、Ｓ量も０．００３％未満に脱硫するのが困難である
ためである。また、添加コストの問題から１．０％以下
に限定する。Ｓｎ量を０．０１〜０．０３％としたの
は、０．０１％未満では製品集合組織の改善効果がな
く、また、Ｓｎ添加コストの問題から０．０３％以下と
する。Ｓｎ量が、０．０３％以下であればブリキ屑など
を製鋼スクラップとして利用することにより添加コスト
が削減できる。Ｓｎ量を振らせて実験した例を実施例１
に示す。図１のグラフから明らかな如く、Ｓｎ量が０．
０１％以上で磁気特性向上効果があるが、０．０３％を
超えても磁性は良くならないことが分かる。即ち、特公
昭５８−３０９２６号公報で必要なＳｎ量０．０３％以
上は、本発明の総合技術によりＳｎ：０．０３％以下と
できる。
【００１０】Ｎ量を０．００３％以下に限定したのは、
０．００３％を超えるとＡｌＮ析出物が多くなってホッ
トコイル焼鈍の結晶粒成長を阻害し磁束密度を劣化させ
るからである。Ｏ量を０．００５％以下に限定したの
は、０．００５％を超えると酸化物が多くなってホット
コイル焼鈍の結晶粒成長を阻害し磁束密度を劣化させる
からである。
０．００３％を超えるとＡｌＮ析出物が多くなってホッ
トコイル焼鈍の結晶粒成長を阻害し磁束密度を劣化させ
るからである。Ｏ量を０．００５％以下に限定したの
は、０．００５％を超えると酸化物が多くなってホット
コイル焼鈍の結晶粒成長を阻害し磁束密度を劣化させる
からである。
【００１１】これらの成分組成を含有する溶鋼は通常の
連続鋳造によりスラブとする。この凝固したスラブの介
在物は重量比で以下の組成配分を満足している必要があ
る。 ＭｎＯ／（ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＭｎＯ）≦０．１ ＭｎＯ／（ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＭｎＯ）が０．１超
では、スペサライトなどの低融点酸化物が形成し、熱延
板で圧延方向に伸びた介在物となり製品の磁束密度を劣
化させる。一方、上記介在物組成比率が０．１以下では
球形の介在物しか形成しないので、優れた磁気特性を得
ることができる。
連続鋳造によりスラブとする。この凝固したスラブの介
在物は重量比で以下の組成配分を満足している必要があ
る。 ＭｎＯ／（ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＭｎＯ）≦０．１ ＭｎＯ／（ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＭｎＯ）が０．１超
では、スペサライトなどの低融点酸化物が形成し、熱延
板で圧延方向に伸びた介在物となり製品の磁束密度を劣
化させる。一方、上記介在物組成比率が０．１以下では
球形の介在物しか形成しないので、優れた磁気特性を得
ることができる。
【００１２】スラブは熱延工程でまず加熱されるが、温
度は９００〜１１００℃とする。この限定理由は１１０
０℃以下の温度にすることによって、析出物の固溶を抑
制し次の冷却過程での微細な析出を防止する必要がある
ためである。また、９００℃以上としたのは、これ未満
では熱延圧下での荷重が大きすぎるためである。仕上温
度や巻取温度については、特に制限するものではない。
度は９００〜１１００℃とする。この限定理由は１１０
０℃以下の温度にすることによって、析出物の固溶を抑
制し次の冷却過程での微細な析出を防止する必要がある
ためである。また、９００℃以上としたのは、これ未満
では熱延圧下での荷重が大きすぎるためである。仕上温
度や巻取温度については、特に制限するものではない。
【００１３】熱延により得られたホットコイルは、温度
７００〜９００℃でバッチ焼鈍される。この時、７００
℃未満では結晶粒成長が不十分で優れた磁気特性が得ら
れない。また高温になると鋼板同士の焼き付きや形状不
良が生じるので上限を９００℃とする。連続焼鈍では数
分程度の均熱しか取れないため、結晶粒成長が不十分の
ためバッチ焼鈍をする。なお、酸洗はホットコイル焼鈍
の前でも後でも、いずれも本発明の効果を損なうもので
ない。
７００〜９００℃でバッチ焼鈍される。この時、７００
℃未満では結晶粒成長が不十分で優れた磁気特性が得ら
れない。また高温になると鋼板同士の焼き付きや形状不
良が生じるので上限を９００℃とする。連続焼鈍では数
分程度の均熱しか取れないため、結晶粒成長が不十分の
ためバッチ焼鈍をする。なお、酸洗はホットコイル焼鈍
の前でも後でも、いずれも本発明の効果を損なうもので
ない。
【００１４】次いで冷延を行ってから連続焼鈍する。こ
の焼鈍は未再結晶粒が残らないように７００℃以上の温
度が好ましい。未再結晶粒があると鋼板の硬度が不安定
であるためである。本鋼板は、通常フルプロセスと呼ば
れる客先での焼鈍省略工程の材料ではあるが、打ち抜き
歪みの除去のため客先での焼鈍を実施することも可能で
ある。
の焼鈍は未再結晶粒が残らないように７００℃以上の温
度が好ましい。未再結晶粒があると鋼板の硬度が不安定
であるためである。本鋼板は、通常フルプロセスと呼ば
れる客先での焼鈍省略工程の材料ではあるが、打ち抜き
歪みの除去のため客先での焼鈍を実施することも可能で
ある。
【００１５】
【実施例】〔実施例１〕Ｃ：０．００１１％、Ｓｉ：
０．５５％、Ｍｎ：０．１５％、Ｐ：０．０５％、Ｓ：
０．０００７％、Ｎ：０．０００６％、Ｏ：０．００３
５％の鋼をベースにＳｎ添加量を０〜０．１％で変更し
た。この時のＭｎＯ／（ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2Ｏ3 ＋Ｍｎ
Ｏ）重量比率は、０．０２であった。熱延を加熱１０８
０℃で実施して、熱延板を８５０℃×４時間均熱した
後、０．５mmまで冷延し、８７０℃の連続焼鈍を行い磁
気特性を測定した。結果を図１に示す。図で明らかな如
く、磁性はＳｎ量が０．０１％以上で優れたものが得ら
れ、０．０３％を超えても向上しないので、Ｓｎ量の範
囲を０．０１〜０．０３％とする。
０．５５％、Ｍｎ：０．１５％、Ｐ：０．０５％、Ｓ：
０．０００７％、Ｎ：０．０００６％、Ｏ：０．００３
５％の鋼をベースにＳｎ添加量を０〜０．１％で変更し
た。この時のＭｎＯ／（ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2Ｏ3 ＋Ｍｎ
Ｏ）重量比率は、０．０２であった。熱延を加熱１０８
０℃で実施して、熱延板を８５０℃×４時間均熱した
後、０．５mmまで冷延し、８７０℃の連続焼鈍を行い磁
気特性を測定した。結果を図１に示す。図で明らかな如
く、磁性はＳｎ量が０．０１％以上で優れたものが得ら
れ、０．０３％を超えても向上しないので、Ｓｎ量の範
囲を０．０１〜０．０３％とする。
【００１６】〔実施例２〕表１の成分を含む溶鋼を鋳造
し、１０３０℃で２時間の加熱処理を実施した後、２mm
厚に熱延した。この熱延板をＡｒ気流中で８５０℃にて
１０時間の焼鈍を行った後、０．５mmまで冷延した。こ
の冷延板を３０％Ｈ2 ，７０％Ｎ2 雰囲気で８００℃に
て３０秒の焼鈍を行った。これをエプスタイン試料に打
ち抜いてからＮ2 中で７５０℃にて２時間の焼鈍をして
磁気特性を測定した。
し、１０３０℃で２時間の加熱処理を実施した後、２mm
厚に熱延した。この熱延板をＡｒ気流中で８５０℃にて
１０時間の焼鈍を行った後、０．５mmまで冷延した。こ
の冷延板を３０％Ｈ2 ，７０％Ｎ2 雰囲気で８００℃に
て３０秒の焼鈍を行った。これをエプスタイン試料に打
ち抜いてからＮ2 中で７５０℃にて２時間の焼鈍をして
磁気特性を測定した。
【００１７】また、打ち抜き試験を各々の試料について
１０万回実施して、カエリの大きいものや金型の損傷の
大きいものは×とした。介在物の比率は、製品の鋼中介
在物を化学分析して求めた重量比である。これらの試験
結果を表１に示す。
１０万回実施して、カエリの大きいものや金型の損傷の
大きいものは×とした。介在物の比率は、製品の鋼中介
在物を化学分析して求めた重量比である。これらの試験
結果を表１に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】表１に示す如く、本発明の成分範囲にある
もの（実験No．と）で優れた磁気特性と打ち抜き特
性を両立させることができた。
もの（実験No．と）で優れた磁気特性と打ち抜き特
性を両立させることができた。
【００２０】〔実施例３〕Ｃ：０．００１１％、Ｓｉ：
０．５５％、Ｍｎ：０．５５％、Ｐ：０．１５％、Ｓ：
０．０００６％、Ａｌ：０．２５％、Ｎ：０．００１５
％、Ｓｎ：０．０２４％、Ｏ：０．００３６％とし、Ｍ
ｎＯ／（ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＭｎＯ）比率を変更し
て溶解、鋳造した。鋳片を１０５０℃で３０分加熱し、
３mm厚に熱延した。熱延板をＡｒ中、８８０℃で３０時
間の焼鈍を実施後、０．５mmに冷延し、９００℃で１分
の焼鈍をしてから磁気測定をした。
０．５５％、Ｍｎ：０．５５％、Ｐ：０．１５％、Ｓ：
０．０００６％、Ａｌ：０．２５％、Ｎ：０．００１５
％、Ｓｎ：０．０２４％、Ｏ：０．００３６％とし、Ｍ
ｎＯ／（ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＭｎＯ）比率を変更し
て溶解、鋳造した。鋳片を１０５０℃で３０分加熱し、
３mm厚に熱延した。熱延板をＡｒ中、８８０℃で３０時
間の焼鈍を実施後、０．５mmに冷延し、９００℃で１分
の焼鈍をしてから磁気測定をした。
【００２１】
【表２】
【００２２】表２に示す如く、ＭｎＯ／（ＳｉＯ2 Ａｌ
2 Ｏ3 ＭｎＯ）比率が本発明の範囲を満足する材料で、
優れた磁気特性が得られた。
2 Ｏ3 ＭｎＯ）比率が本発明の範囲を満足する材料で、
優れた磁気特性が得られた。
【００２３】〔実施例４〕表１の実験No．の成分を含
むスラブに対し、加熱温度を以下の表の如くに変更して
２時間の均熱後２．３mmまで熱延して、この熱延板をＨ
2 中で７５０℃にて５時間の焼鈍を実施した。次いで
０．５mmまで冷却し、８５０℃で３０秒の焼鈍をしてか
らエプスタイン試料を剪断して７５０℃で２時間バッチ
焼鈍を実施して磁気特性を測定した。
むスラブに対し、加熱温度を以下の表の如くに変更して
２時間の均熱後２．３mmまで熱延して、この熱延板をＨ
2 中で７５０℃にて５時間の焼鈍を実施した。次いで
０．５mmまで冷却し、８５０℃で３０秒の焼鈍をしてか
らエプスタイン試料を剪断して７５０℃で２時間バッチ
焼鈍を実施して磁気特性を測定した。
【００２４】
【表３】
【００２５】表３の如く、１１００℃を超えるスラブ加
熱温度では不満足な磁気特性が得られる。
熱温度では不満足な磁気特性が得られる。
【００２６】
【発明の効果】本発明は、析出物、介在物の制御を行う
ことにより、優れた磁束密度と鉄損を有し、また打ち抜
き特性が優れた無方向性電磁鋼板を低コストで造ること
ができる。
ことにより、優れた磁束密度と鉄損を有し、また打ち抜
き特性が優れた無方向性電磁鋼板を低コストで造ること
ができる。
【図１】Ｓｎ量と磁気特性の関係を示す図表である。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ≦０．００５％、 Ｓｉ：０．１〜２．０％、 Ｍｎ：０．１〜１．５％、 Ｐ ：０．０３〜０．２％、 Ｓ ＜０．００３％、 Ａｌ：０．１〜１．０％、 Ｓｎ：０．０１〜０．０３％、 Ｎ ≦０．００３％、 Ｏ ≦０．００５％、 残部Ｆｅおよび不可避的成分を含有し、ＳｉＯ2 ，Ａｌ
2 Ｏ3 ，ＭｎＯの３種の介在物の総量に対するＭｎＯの
重量の割合が１０％以下であるスラブを温度９００〜１
１００℃で加熱後、熱延し、バッチ焼鈍を７００〜９０
０℃で実施後、冷延、連続焼鈍の工程を行うことを特徴
とする磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4035343A JP2599529B2 (ja) | 1992-02-21 | 1992-02-21 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4035343A JP2599529B2 (ja) | 1992-02-21 | 1992-02-21 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05234736A true JPH05234736A (ja) | 1993-09-10 |
| JP2599529B2 JP2599529B2 (ja) | 1997-04-09 |
Family
ID=12439219
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4035343A Expired - Fee Related JP2599529B2 (ja) | 1992-02-21 | 1992-02-21 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2599529B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1411138A1 (en) * | 2001-06-28 | 2004-04-21 | JFE Steel Corporation | Nonoriented electromagnetic steel sheet |
| CN105247082A (zh) * | 2013-04-01 | 2016-01-13 | 日立金属株式会社 | 刀具用钢的生产方法 |
-
1992
- 1992-02-21 JP JP4035343A patent/JP2599529B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1411138A1 (en) * | 2001-06-28 | 2004-04-21 | JFE Steel Corporation | Nonoriented electromagnetic steel sheet |
| EP1411138A4 (en) * | 2001-06-28 | 2005-01-12 | Jfe Steel Corp | NON-ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET |
| KR100956530B1 (ko) * | 2001-06-28 | 2010-05-07 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 무방향성 전자강판 및 그 제조방법 |
| CN105247082A (zh) * | 2013-04-01 | 2016-01-13 | 日立金属株式会社 | 刀具用钢的生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2599529B2 (ja) | 1997-04-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2318883C2 (ru) | Способ непрерывного литья полосы неориентированной электротехнической стали | |
| JP2007516345A (ja) | 無方向性電磁鋼ストリップの改善された製造方法 | |
| JPS6256225B2 (ja) | ||
| KR20000029327A (ko) | 가공성과 자기특성이 양호한 전자강판 및 그 제조방법 | |
| KR940008933B1 (ko) | 자기 특성이 뛰어나고 또한 표면외관이 좋은 무방향성 전자(電磁) 강판의 제조방법 | |
| JPS6056403B2 (ja) | 磁気特性の極めてすぐれたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH08295936A (ja) | 表面性状と磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2599529B2 (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH055126A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3483265B2 (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| US4338143A (en) | Non-oriented silicon steel sheet with stable magnetic properties | |
| JPH0443981B2 (ja) | ||
| JPH0757888B2 (ja) | 磁束密度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH083699A (ja) | 歪取焼鈍後鉄損に優れる無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JPS6333518A (ja) | 鉄損が低くかつ磁束密度がすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法 | |
| JP3294367B2 (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JP3331402B2 (ja) | 全周磁気特性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3952762B2 (ja) | 鉄損およびかしめ性に優れた無方向性電磁鋼板 | |
| JPH08143960A (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS6253571B2 (ja) | ||
| JPH06287639A (ja) | 全周磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP4852804B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板 | |
| JPH05279826A (ja) | インピーダンス比透磁率の優れたパーマロイの製造方法 | |
| JP4320794B2 (ja) | 圧延方向の磁気特性に優れた電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH09310124A (ja) | 形状と磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19961112 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090109 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100109 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110109 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120109 Year of fee payment: 15 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |