JPH0521006B2 - - Google Patents
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- JPH0521006B2 JPH0521006B2 JP60116755A JP11675585A JPH0521006B2 JP H0521006 B2 JPH0521006 B2 JP H0521006B2 JP 60116755 A JP60116755 A JP 60116755A JP 11675585 A JP11675585 A JP 11675585A JP H0521006 B2 JPH0521006 B2 JP H0521006B2
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Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は湿式排煙脱硫装置に係り、特に負荷変
化に応じて必要な脱硫率を確保し、吸収剤の消費
量を節減するに好適な湿式排煙脱硫装置の吸収剤
流量制御装置に関するものである。
化に応じて必要な脱硫率を確保し、吸収剤の消費
量を節減するに好適な湿式排煙脱硫装置の吸収剤
流量制御装置に関するものである。
近年、発電需要が増大するにつれて、化石燃料
を主燃料とボイラも大型化し、発電用ボイラが大
気汚染に与える影響度も増加しつつある。
を主燃料とボイラも大型化し、発電用ボイラが大
気汚染に与える影響度も増加しつつある。
この大気汚染を拡大する公害物質のうち、多大
な比率をしめるSOXの排出規制は年々きびしくな
る傾向にある。この状勢下で第二次石油シヨツク
以来、石油を主燃料としてきた我が国の発電業界
は、より安価で、かつ十分な供給源をもつ石炭燃
料へと燃料転換しつつある。
な比率をしめるSOXの排出規制は年々きびしくな
る傾向にある。この状勢下で第二次石油シヨツク
以来、石油を主燃料としてきた我が国の発電業界
は、より安価で、かつ十分な供給源をもつ石炭燃
料へと燃料転換しつつある。
ところが、ボイラが大型化する一方、発電コス
トを低下する目的で発電需要に応じて頻繁な負荷
変動を行なうために一日単位でボイラの起動、停
止が繰返されている（以下単にDSS運転という）。
トを低下する目的で発電需要に応じて頻繁な負荷
変動を行なうために一日単位でボイラの起動、停
止が繰返されている（以下単にDSS運転という）。
それは最近の電力需要の特徴として、原子力発
電の伸びと共に、負荷の最大・最小差も増大し、
火力発電用ボイラをベースロードから負荷調整用
へと移行する傾向にあり、この火力発電用ボイラ
を負荷に応じて圧力を変化させて変圧運転する、
いわゆる全負荷では超臨界圧域、部分負荷では亜
臨界圧域で運転する変圧運転ボイラとすることに
よつて、部分負荷での発電効率を数％向上させる
ことができるからである。
電の伸びと共に、負荷の最大・最小差も増大し、
火力発電用ボイラをベースロードから負荷調整用
へと移行する傾向にあり、この火力発電用ボイラ
を負荷に応じて圧力を変化させて変圧運転する、
いわゆる全負荷では超臨界圧域、部分負荷では亜
臨界圧域で運転する変圧運転ボイラとすることに
よつて、部分負荷での発電効率を数％向上させる
ことができるからである。
ところが、この様に一日単位で頻繁にDSS運転
を行なうために、この負荷変動によつて排ガス量
が変動し、石炭の炭種によつても可溶性酸性ガス
量やフライアツシユ量が異なるために、例えば1/
４、1/2、3/4負荷などの部分負荷時には目標SOX
値以下にすることができない。
を行なうために、この負荷変動によつて排ガス量
が変動し、石炭の炭種によつても可溶性酸性ガス
量やフライアツシユ量が異なるために、例えば1/
４、1/2、3/4負荷などの部分負荷時には目標SOX
値以下にすることができない。
例えば火力発電所等に設置される湿式排煙脱硫
装置は、炭酸カルシウム（CaCO3）、水酸化カル
シウム（Ca（CH2）〕また酸化カルシウム（CaO）
などを吸収剤としたスラリからなる吸収液スラリ
を用ち、ボイラ等の排ガス中の硫黄酸化物
（SOX）を吸収し、得られた亜硫酸カルシウムを
酸化して、硫酸カルシウム、すなわち石こうとし
て回収する方法が最も一般的である。
装置は、炭酸カルシウム（CaCO3）、水酸化カル
シウム（Ca（CH2）〕また酸化カルシウム（CaO）
などを吸収剤としたスラリからなる吸収液スラリ
を用ち、ボイラ等の排ガス中の硫黄酸化物
（SOX）を吸収し、得られた亜硫酸カルシウムを
酸化して、硫酸カルシウム、すなわち石こうとし
て回収する方法が最も一般的である。
この石灰石または石灰を用いる従来の湿式排煙
脱硫装置の概略系統図を第２図に示す。第３図は
湿式排煙脱硫装置における吸収剤スラリの制御系
統図である。
脱硫装置の概略系統図を第２図に示す。第３図は
湿式排煙脱硫装置における吸収剤スラリの制御系
統図である。
第２図において、図示していないボイラ等から
の排ガスは煙道１より除塵塔２に導入される。
の排ガスは煙道１より除塵塔２に導入される。
この除塵塔２で除塵塔循環タンク５から除塵塔
循環ポンプ４より供給される循環液との気液接触
により冷却されるとともに、排ガス中に含有され
るダストが除去され、吸収塔７へ送られる。
循環ポンプ４より供給される循環液との気液接触
により冷却されるとともに、排ガス中に含有され
るダストが除去され、吸収塔７へ送られる。
なお、吸収塔７に送られるガス中のミストを除
去するために、ミストエリミネート６が設置され
る場合もある。
去するために、ミストエリミネート６が設置され
る場合もある。
吸収塔７では吸収塔循環ポンプ１０から供給さ
れた吸収液スラリとの気液接触により排ガス中の
SOXが吸収、除去された後、デミスタ８で同伴ミ
ストが除去され、煙道９より排出される。
れた吸収液スラリとの気液接触により排ガス中の
SOXが吸収、除去された後、デミスタ８で同伴ミ
ストが除去され、煙道９より排出される。
吸収塔７には排ガス中のSOXを吸収するに必要
な吸収剤スラリ１６が吸収剤スラリタンク１４よ
りポンプ１３、吸収剤スラリ流量調整弁１５を経
て供給される一方、吸収塔ブリードポンプ１１に
より、SOXを吸収し生成した亜硫酸カルシウムを
含有するスラリの一部が抜き出され、図示してに
いない酸化塔において石こうとなつて回収され
る。
な吸収剤スラリ１６が吸収剤スラリタンク１４よ
りポンプ１３、吸収剤スラリ流量調整弁１５を経
て供給される一方、吸収塔ブリードポンプ１１に
より、SOXを吸収し生成した亜硫酸カルシウムを
含有するスラリの一部が抜き出され、図示してに
いない酸化塔において石こうとなつて回収され
る。
なお、図中３はポンプ、１２はミストエリミネ
ート６、デミスタ８への補給水配管、１７は排ガ
ス流量検出器、１８はSOX濃度検出器、１９は吸
収剤スラリ流量検出器、２０は吸収塔スラリPH検
出器である。
ート６、デミスタ８への補給水配管、１７は排ガ
ス流量検出器、１８はSOX濃度検出器、１９は吸
収剤スラリ流量検出器、２０は吸収塔スラリPH検
出器である。
この湿式排煙脱硫装置における従来の吸収剤ス
ラリの制御装置を第３図に示す。
ラリの制御装置を第３図に示す。
第３図において、１５は吸収剤スラリ流量調整
弁、１７は排ガス流量検出器、１８はSOX濃度検
出器、１９は吸収剤スラリ流量検出器、２０はPH
検出器で第２図のものと同一のものを示す。
弁、１７は排ガス流量検出器、１８はSOX濃度検
出器、１９は吸収剤スラリ流量検出器、２０はPH
検出器で第２図のものと同一のものを示す。
２１は排ガス流量信号、２２はSOX濃度信号、
２３は掛算器、２４はSOy量信号、２５は掛算
器、２６は石灰石過剰比率（定数）信号、２７は
吸収剤スラリ流量信号、２８は加算器、２９はPH
信号、３０は演算器、３１はPH設定信号、３２は
PH補正信号、３３は必要吸収剤スラリ流量信号、
３４は実測吸収剤スラリ流量信号、３５は調節
計、３６は制御信号、３７は電気／空気変換器で
ある。
２３は掛算器、２４はSOy量信号、２５は掛算
器、２６は石灰石過剰比率（定数）信号、２７は
吸収剤スラリ流量信号、２８は加算器、２９はPH
信号、３０は演算器、３１はPH設定信号、３２は
PH補正信号、３３は必要吸収剤スラリ流量信号、
３４は実測吸収剤スラリ流量信号、３５は調節
計、３６は制御信号、３７は電気／空気変換器で
ある。
この様な構造において、脱硫装置の除塵塔２に
流入する排ガス量を排ガス流量検出器１７とSOX
濃度をSOX濃度検出器１８でそれぞれ検出し、排
ガス流量信号２１とSOX濃度信号２２を掛算器２
３に入力してSOX量信号２４を算出し、これに掛
算器２５で一定の石灰石過剰比率（定数）信号２
６を掛けベースとなる吸収剤スラリ流量信号２７
を算出する。
流入する排ガス量を排ガス流量検出器１７とSOX
濃度をSOX濃度検出器１８でそれぞれ検出し、排
ガス流量信号２１とSOX濃度信号２２を掛算器２
３に入力してSOX量信号２４を算出し、これに掛
算器２５で一定の石灰石過剰比率（定数）信号２
６を掛けベースとなる吸収剤スラリ流量信号２７
を算出する。
一方PH検出器２０からのPH信号２９とPH設定信
号３１は演算器３０で比較され、各負荷において
吸収液スラリのPHを一定にするPH補正信号３２を
加算器２８で付加し、必要吸収剤スラリ流量信号
３３を調節計３５に入力する。
号３１は演算器３０で比較され、各負荷において
吸収液スラリのPHを一定にするPH補正信号３２を
加算器２８で付加し、必要吸収剤スラリ流量信号
３３を調節計３５に入力する。
他方、吸収剤スラリ流量検出器１９からの実測
吸収剤スラリ流量信号３４は調節計３５で必要吸
収剤スラリ流量信号３３と比較され、制御信号３
６は電気／空気変換器３７で変換されて吸収剤ス
ラリ流量調整弁１５を開、閉する。
吸収剤スラリ流量信号３４は調節計３５で必要吸
収剤スラリ流量信号３３と比較され、制御信号３
６は電気／空気変換器３７で変換されて吸収剤ス
ラリ流量調整弁１５を開、閉する。
この様に従来の吸収剤スラリ流量制御は低負荷
時の脱硫率を計画値に維持するために、各負荷帯
においてPH信号２９をあらかじめPH設定信号３１
にするよう、演算器３０により、吸収剤スラリの
供給量を制御するものである。
時の脱硫率を計画値に維持するために、各負荷帯
においてPH信号２９をあらかじめPH設定信号３１
にするよう、演算器３０により、吸収剤スラリの
供給量を制御するものである。
このように、負荷にかかわらず一定のPHで湿式
排煙脱硫装置を運転した場合低負荷時には脱硫率
が高くなり、高負荷になるにつれて脱硫率が低く
なつてくる。
排煙脱硫装置を運転した場合低負荷時には脱硫率
が高くなり、高負荷になるにつれて脱硫率が低く
なつてくる。
第４図ａ，ｂは負荷とPH、脱硫率の関係を示す
特性図で、第４図はPHと負荷の関係を示し、実線
Ａは脱硫率一定、破線ＢはPH一定を示す。
特性図で、第４図はPHと負荷の関係を示し、実線
Ａは脱硫率一定、破線ＢはPH一定を示す。
第４図ｂは脱硫率と負荷の関係を示し、実線Ｃ
は脱硫一定、破線ＤはPH一定、一点鎖線Ｅは必要
脱硫率を示す。
は脱硫一定、破線ＤはPH一定、一点鎖線Ｅは必要
脱硫率を示す。
この第４図ａ，ｂからもわかるように、吸収剤
スラリのPHを負荷にかかわらず一定で運用した場
合には、低負荷時には第４図ｂの破線Ｄで示す如
く過度の脱硫率となり、吸収塔スラリのPHは吸収
SOX量と吸収液スラリ中の吸収剤濃度に依存する
ため、従来の吸収剤スラリ流量制御では、吸収剤
の低負荷時の供給量が必要以上に大きくなる欠点
がある。
スラリのPHを負荷にかかわらず一定で運用した場
合には、低負荷時には第４図ｂの破線Ｄで示す如
く過度の脱硫率となり、吸収塔スラリのPHは吸収
SOX量と吸収液スラリ中の吸収剤濃度に依存する
ため、従来の吸収剤スラリ流量制御では、吸収剤
の低負荷時の供給量が必要以上に大きくなる欠点
がある。
本発明はかかる従来の欠点を解消しようとする
もので、その目的とするところは、負荷にかかわ
らず一定の脱硫率が得られ、低負荷時にはPHを下
げて運転することができる湿式排煙脱硫装置の制
御装置を得ようとするものである。
もので、その目的とするところは、負荷にかかわ
らず一定の脱硫率が得られ、低負荷時にはPHを下
げて運転することができる湿式排煙脱硫装置の制
御装置を得ようとするものである。
本発明は前述の目的を達成するために、PH検出
器の後に排ガス流量検出器からの排ガス流量信号
と、SOX濃度検出器からのSOX濃度信号と、負荷
検出器からの負荷変化率信号と、脱硫率検出器か
らの脱硫率信号と、スラリ比重検出器からのスラ
リ比重信号からPH設定値信号を演算するPH設定演
算器を設け、負荷変化に応じてPH設定値信号を可
変するようにしたのである。
器の後に排ガス流量検出器からの排ガス流量信号
と、SOX濃度検出器からのSOX濃度信号と、負荷
検出器からの負荷変化率信号と、脱硫率検出器か
らの脱硫率信号と、スラリ比重検出器からのスラ
リ比重信号からPH設定値信号を演算するPH設定演
算器を設け、負荷変化に応じてPH設定値信号を可
変するようにしたのである。
以下本発明の実施例を図面を用いて説明する。
第１図は本発明の実施例に係る湿式排煙脱硫装置
の制御系統図である。
第１図は本発明の実施例に係る湿式排煙脱硫装置
の制御系統図である。
第１図において、符号１５から３７までは従来
のものと同一のものを示す。
のものと同一のものを示す。
３８は負荷検出器、３９は負荷信号、４０は微
分器、４１は負荷変化率信号、４２は脱硫率検出
器、４３は脱硫率信号、４４はスラリ比重検出
器、４５はスラリ比重信号、４６は排ガス流量信
号２１、SOX濃度信号２２、負荷変化信号４１、
脱硫率信号４３およびスラリ比重検出器４５から
PH設定値信号４７を演算するPH設定演算器、４８
は偏差信号である。
分器、４１は負荷変化率信号、４２は脱硫率検出
器、４３は脱硫率信号、４４はスラリ比重検出
器、４５はスラリ比重信号、４６は排ガス流量信
号２１、SOX濃度信号２２、負荷変化信号４１、
脱硫率信号４３およびスラリ比重検出器４５から
PH設定値信号４７を演算するPH設定演算器、４８
は偏差信号である。
この様な構造において、脱硫装置に流入する排
ガス流入信号２１とSOX濃度信号２２をそれぞれ
排ガス流量検出器１７、SOX濃度検出器１８によ
り検出し、掛算器２３によりSOX量信号２４を算
出し、これに一定の石灰石過剰比率（定数）信号
２６を掛算器２５で掛けてベースとなる吸収剤ス
ラリ流量信号２７を加算器２８に加える。一方、
PH設定値演算器４６においては、排ガス流量信号
２１、SOX濃度信号２２、負荷検出器３８からの
負荷信号３９を微分器４０で微分した負荷変化率
信号４１、脱硫率検出器４２からの脱硫信号４
３、吸収液スラリ比重検出器４４からのスラリ比
重信号４５により以下の方法でPH設定信号４７を
演算する。
ガス流入信号２１とSOX濃度信号２２をそれぞれ
排ガス流量検出器１７、SOX濃度検出器１８によ
り検出し、掛算器２３によりSOX量信号２４を算
出し、これに一定の石灰石過剰比率（定数）信号
２６を掛算器２５で掛けてベースとなる吸収剤ス
ラリ流量信号２７を加算器２８に加える。一方、
PH設定値演算器４６においては、排ガス流量信号
２１、SOX濃度信号２２、負荷検出器３８からの
負荷信号３９を微分器４０で微分した負荷変化率
信号４１、脱硫率検出器４２からの脱硫信号４
３、吸収液スラリ比重検出器４４からのスラリ比
重信号４５により以下の方法でPH設定信号４７を
演算する。
すなわち、負荷変化率が零（定常運転）の場合
には、SOXの吸収量と吸収剤の消費量は等しいの
で、 PH＝αlog10x−log10〔Gg（１−ｙ）CSO2η1
0-3〔Ca++〕β／22.4kV〕……(1) となる。
には、SOXの吸収量と吸収剤の消費量は等しいの
で、 PH＝αlog10x−log10〔Gg（１−ｙ）CSO2η1
0-3〔Ca++〕β／22.4kV〕……(1) となる。
この(1)式において、PH：吸収塔PH、ｘ：吸収剤
濃度、CSO2：入口SOX濃度、Gg：排ガス流量、
η：必要脱硫率、〔Ca++〕：カルシウムイオン濃
度、ｋ：吸収剤の溶解速度定数、Ｖ：吸収塔循環
タンク内容積、ｙ：排ガス中水分、α、β：係数
である。
濃度、CSO2：入口SOX濃度、Gg：排ガス流量、
η：必要脱硫率、〔Ca++〕：カルシウムイオン濃
度、ｋ：吸収剤の溶解速度定数、Ｖ：吸収塔循環
タンク内容積、ｙ：排ガス中水分、α、β：係数
である。
このうち、Gg、CSO2は排ガス流量検出器１７、
SOX濃度検出器１８で検出し、α、ｙ、η、β、
ｋ、Ｖは定数として入力する。カルシウムイオン
濃度〔Ca++〕は、ほぼ一定であり、一定値を入
力する。吸収剤濃度ｘは吸収液スラリ比重検出器
４４のスラリ比重信号４５により換算して求め
る。なお、負荷変化率信号４１については、PH設
定演算器４６の切替の判定用として使用する。
SOX濃度検出器１８で検出し、α、ｙ、η、β、
ｋ、Ｖは定数として入力する。カルシウムイオン
濃度〔Ca++〕は、ほぼ一定であり、一定値を入
力する。吸収剤濃度ｘは吸収液スラリ比重検出器
４４のスラリ比重信号４５により換算して求め
る。なお、負荷変化率信号４１については、PH設
定演算器４６の切替の判定用として使用する。
負荷変化率信号４１が正の場合には、PHの設定
値の最大値を使用することにするが、負の場合に
は、(1)式による計算結果を使用する。
値の最大値を使用することにするが、負の場合に
は、(1)式による計算結果を使用する。
以上の方法で得られたPH設定値信号４７と、吸
収塔スラリPH検出器２０からのPH信号２９との偏
差により演算器３０からの偏差信号４８を前記の
加算器２８に加算し、吸収剤スラリ流量検出器１
９の実測吸収剤スラリ流量信号３４と比較して、
調節計３５からの制御信号３６によつて吸収剤ス
ラリ流量調整弁１５を開、閉することにより吸収
剤スラリの供給量を調節する。
収塔スラリPH検出器２０からのPH信号２９との偏
差により演算器３０からの偏差信号４８を前記の
加算器２８に加算し、吸収剤スラリ流量検出器１
９の実測吸収剤スラリ流量信号３４と比較して、
調節計３５からの制御信号３６によつて吸収剤ス
ラリ流量調整弁１５を開、閉することにより吸収
剤スラリの供給量を調節する。
すなわち、本発明の制御装置は、本質的には、
PHフイードバツク制御であり、PH信号２９をPH設
定値信号４７に追従させることにより、脱硫率を
ほぼ一定の値にして運用することができる。
PHフイードバツク制御であり、PH信号２９をPH設
定値信号４７に追従させることにより、脱硫率を
ほぼ一定の値にして運用することができる。
なお、特に負荷上昇時においては、PHの設定値
を最大値まで引き上げて、負荷応答性の確保を行
なうこともできる。
を最大値まで引き上げて、負荷応答性の確保を行
なうこともできる。
本発明のPH検出器の後に排ガス流量検出器から
の排ガス流量信号と、SOX濃度検出器からのSOX
濃度信号と、負荷検出器からの負荷変化率信号
と、脱硫率検出器からの脱硫率信号と、スラリ比
重検出器からのスラリ比重信号からPH設定値信号
を演算するPH設定演算器を設け、負荷変化に応じ
てPH設定値信号を可変するようにしたので、夜間
の長時間低負荷運転時ても脱硫率をほぼ一定に制
御できるので、吸収剤の消費量を低減することが
できる。
の排ガス流量信号と、SOX濃度検出器からのSOX
濃度信号と、負荷検出器からの負荷変化率信号
と、脱硫率検出器からの脱硫率信号と、スラリ比
重検出器からのスラリ比重信号からPH設定値信号
を演算するPH設定演算器を設け、負荷変化に応じ
てPH設定値信号を可変するようにしたので、夜間
の長時間低負荷運転時ても脱硫率をほぼ一定に制
御できるので、吸収剤の消費量を低減することが
できる。
また、低負荷時にはPHを下げて運転するため、
PH調整のための硫酸消費量を低減することができ
る。
PH調整のための硫酸消費量を低減することができ
る。
なお、負荷上昇時には、PHの設定値を最大値と
するので、脱硫率の低下は防止できる。
するので、脱硫率の低下は防止できる。
第１図は本発明の実施例に係る湿式排煙脱硫装
置の制御系統図、第２図は湿式排煙脱硫装置の概
略系統図、第３図は従来の湿式排煙脱硫装置の制
御系統図、第４図ａ，ｂはPHと負荷、脱硫率と負
荷の関係を示す特性図である。 １５……吸収剤スラリ流量調整弁、１７……排
ガス流量検出器、１８……SOX濃度検出器、１９
……吸収剤スラリ流量検出器、２０……PH検出
器、２１……排ガス流量信号、２２……SOX濃度
信号、３３……必要吸収剤スラリ流量信号、３４
……実測吸収剤スラリ流量信号、３８……負荷検
出器、４１……負荷変化率信号、４２……脱硫率
検出器、４３……脱硫率信号、４４……スラリ比
重検出器、４５……スラリ比重信号、４６……PH
設定演算器、４７……PH設定値信号。
置の制御系統図、第２図は湿式排煙脱硫装置の概
略系統図、第３図は従来の湿式排煙脱硫装置の制
御系統図、第４図ａ，ｂはPHと負荷、脱硫率と負
荷の関係を示す特性図である。 １５……吸収剤スラリ流量調整弁、１７……排
ガス流量検出器、１８……SOX濃度検出器、１９
……吸収剤スラリ流量検出器、２０……PH検出
器、２１……排ガス流量信号、２２……SOX濃度
信号、３３……必要吸収剤スラリ流量信号、３４
……実測吸収剤スラリ流量信号、３８……負荷検
出器、４１……負荷変化率信号、４２……脱硫率
検出器、４３……脱硫率信号、４４……スラリ比
重検出器、４５……スラリ比重信号、４６……PH
設定演算器、４７……PH設定値信号。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 排ガス流量検出器とSOX濃度検出器とPH検出
器からのそれぞれの検出信号によつて必要吸収剤
スラリ流量を算出し、この必要吸収剤スラリ流量
と吸収剤スラリ流量検出器からの実測吸収剤スラ
リ流量との偏差によつて吸収剤スラリ流量調節弁
を開、閉するものにおいて、 前記PH検出器の後に排ガス流量検出器からの排
ガス流量信号と、SOX濃度検出器からのSOX濃度
信号と、負荷検出器からの負荷変化率信号と、脱
硫率検出器からの脱硫率信号と、スラリ比重検出
器からのスラリ比重信号とからPH設定値信号を演
算するPH設定演算器を設け、負荷変化に応じてPH
設定値信号を可変するようにしたことを特徴とす
る湿式排煙脱硫装置の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60116755A JPS61274727A (ja) | 1985-05-31 | 1985-05-31 | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60116755A JPS61274727A (ja) | 1985-05-31 | 1985-05-31 | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61274727A JPS61274727A (ja) | 1986-12-04 |
| JPH0521006B2 true JPH0521006B2 (ja) | 1993-03-23 |
Family
ID=14694938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60116755A Granted JPS61274727A (ja) | 1985-05-31 | 1985-05-31 | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61274727A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105510180A (zh) * | 2015-11-25 | 2016-04-20 | 中国神华能源股份有限公司 | 一种石灰石浆液密度测量方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111888904A (zh) * | 2020-06-16 | 2020-11-06 | 华电电力科学研究院有限公司 | 一种防止脱硫二级吸收塔结垢的浆液密度及pH控制方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5855028A (ja) * | 1981-09-29 | 1983-04-01 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 湿式排煙脱硫装置の制御方法 |
-
1985
- 1985-05-31 JP JP60116755A patent/JPS61274727A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5855028A (ja) * | 1981-09-29 | 1983-04-01 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 湿式排煙脱硫装置の制御方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105510180A (zh) * | 2015-11-25 | 2016-04-20 | 中国神华能源股份有限公司 | 一种石灰石浆液密度测量方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61274727A (ja) | 1986-12-04 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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