JPH05203600A - インピーダンス指標の算出方法及びインピーダンス指標を用いた管材腐食度測定方法 - Google Patents
インピーダンス指標の算出方法及びインピーダンス指標を用いた管材腐食度測定方法Info
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- JPH05203600A JPH05203600A JP3870292A JP3870292A JPH05203600A JP H05203600 A JPH05203600 A JP H05203600A JP 3870292 A JP3870292 A JP 3870292A JP 3870292 A JP3870292 A JP 3870292A JP H05203600 A JPH05203600 A JP H05203600A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 インピーダンス指標を使用した管材腐食度測
定方法により、地中に埋設した管材の推定最大腐食深さ
と実測最大腐食深さとの相関の精度をよくする。 【構成】 腐食度推定値Ｈ＝Ａ1 ＋Ｂ1 ＺM ＋Ｃ1 Ｐ／
Ｓ とする。ただし、ＺM ：インピーダンス指標，Ｐ／Ｓ：
管対地電位 Ａ1 ，Ｂ1 ，Ｃ1 ：定数 ＺM ＝（Ｒα−Ｒβ）X ／ＲγY ただし、Ｘ，Ｙはべき乗数、Ｒα，Ｒβ，Ｒγは、それ
ぞれ電流の周波数がα，β，γのときのインピーダンス
値である。更に埋設経過年ＹE を因子に加えて 【数１０】とすると推定精度を向上できる。ただし、Ａ
2 ，Ｂ2 ，Ｃ2 は定数である。
定方法により、地中に埋設した管材の推定最大腐食深さ
と実測最大腐食深さとの相関の精度をよくする。 【構成】 腐食度推定値Ｈ＝Ａ1 ＋Ｂ1 ＺM ＋Ｃ1 Ｐ／
Ｓ とする。ただし、ＺM ：インピーダンス指標，Ｐ／Ｓ：
管対地電位 Ａ1 ，Ｂ1 ，Ｃ1 ：定数 ＺM ＝（Ｒα−Ｒβ）X ／ＲγY ただし、Ｘ，Ｙはべき乗数、Ｒα，Ｒβ，Ｒγは、それ
ぞれ電流の周波数がα，β，γのときのインピーダンス
値である。更に埋設経過年ＹE を因子に加えて 【数１０】とすると推定精度を向上できる。ただし、Ａ
2 ，Ｂ2 ，Ｃ2 は定数である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本願発明は、地中のガス供内管等
の測定に用いるインピーダンス指標の算出方法及びイン
ピーダンス指標を用いた管材腐食度測定方法に関するも
のである。
の測定に用いるインピーダンス指標の算出方法及びイン
ピーダンス指標を用いた管材腐食度測定方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来、地中に埋設されたガス管として使
用されている亜鉛メッキ鋼管の腐食が問題とされ、保守
点検のためこの腐食の程度を検査する必要があった。こ
のため、測定が容易な非堀削的方法として、次の方法が
あった。
用されている亜鉛メッキ鋼管の腐食が問題とされ、保守
点検のためこの腐食の程度を検査する必要があった。こ
のため、測定が容易な非堀削的方法として、次の方法が
あった。
【０００３】まず、図４に示す方法で管対地電位Ｐ／Ｓ
を測定する。即ち、地中３２に埋設されたガス管１の本
管部分１１、供内管部分１２及び露出部分１３が図４の
ように接続された状態で、地表面３１から地中３２に差
し込まれた照合電極５４と露出部分１３との間の電圧即
ち管対地電位Ｐ／Ｓを電位差計５１により、配線５２及
び配線５３を介して測定する。
を測定する。即ち、地中３２に埋設されたガス管１の本
管部分１１、供内管部分１２及び露出部分１３が図４の
ように接続された状態で、地表面３１から地中３２に差
し込まれた照合電極５４と露出部分１３との間の電圧即
ち管対地電位Ｐ／Ｓを電位差計５１により、配線５２及
び配線５３を介して測定する。
【０００４】次に、図５において、交流抵抗計６１の出
力は、配線６２及び配線６３を介して、土壌杖６４の絶
縁被服導線６４ａ，導電性棒状部材６４ｂ間に印加され
る。絶縁被服導線６４ａは、導電性棒状部材６４ｂの中
心空洞を通って先端電極部分６４ｃに接続され、先端電
極部分６４ｃは、絶縁材部分６４ｄを介して導電性棒状
部材６４ｂの先端に固着されている。したがって、交流
抵抗計６１の出力は、導電性棒状部材６４ｂと先端電極
部分６４ｃとの間に印加されることになる。そして、先
端電極部分６４ｃと導電性棒状部材６４ｂの図示下側は
地表面３１から地中３２に差し込まれるので、交流抵抗
計６１の出力による電流が地中３２を流れ、土壌比抵抗
ρを測定することができる。
力は、配線６２及び配線６３を介して、土壌杖６４の絶
縁被服導線６４ａ，導電性棒状部材６４ｂ間に印加され
る。絶縁被服導線６４ａは、導電性棒状部材６４ｂの中
心空洞を通って先端電極部分６４ｃに接続され、先端電
極部分６４ｃは、絶縁材部分６４ｄを介して導電性棒状
部材６４ｂの先端に固着されている。したがって、交流
抵抗計６１の出力は、導電性棒状部材６４ｂと先端電極
部分６４ｃとの間に印加されることになる。そして、先
端電極部分６４ｃと導電性棒状部材６４ｂの図示下側は
地表面３１から地中３２に差し込まれるので、交流抵抗
計６１の出力による電流が地中３２を流れ、土壌比抵抗
ρを測定することができる。
【０００５】このようにして土壌比抵抗ρ及び管対地電
位Ｐ／Ｓを測定した後、管材の腐食度推定値Ｈを次式で
算出する。
位Ｐ／Ｓを測定した後、管材の腐食度推定値Ｈを次式で
算出する。
【数２】となる。ただし、Ａ3 ，Ｂ3 ，Ｃ3 は定数であ
る。また、地中を流れるプロープ電流Ｉprを因子として Ｈ＝Ａ4 ＋Ｂ4 Ｉpr＋Ｃ4 Ｐ／Ｓ ただし、Ａ4 ，Ｂ4 ，Ｃ4 は定数であるとする方法があ
る。
る。また、地中を流れるプロープ電流Ｉprを因子として Ｈ＝Ａ4 ＋Ｂ4 Ｉpr＋Ｃ4 Ｐ／Ｓ ただし、Ａ4 ，Ｂ4 ，Ｃ4 は定数であるとする方法があ
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従って、本願発明は、
従来技術の欠点をなくし、腐食度推定値と腐食度実測値
との相関性能のすぐれたガス供内管の管材腐食度測定方
法を提供するものである。
従来技術の欠点をなくし、腐食度推定値と腐食度実測値
との相関性能のすぐれたガス供内管の管材腐食度測定方
法を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本願発明のインピーダンス指標を用いた管材腐食度
測定方法は、管材の腐食度推定値Ｈが Ｈ＝Ａ1 ＋Ｂ1 ＺM ＋Ｃ1 Ｐ／Ｓ である。ただし、Ｐ／Ｓは管対地電位であり、Ａ1 ，Ｂ
1 ，Ｃ1 は定数であり、ＺM はインピーダンス指標であ
る。またＺM は である。ただし、Ｒα，Ｒβ，Ｒγはそれぞれ電流の周
波数がα，β，γ［ＨZ ］のときの管材のインピーダン
ス値であり、Ｘ，Ｙはべき乗数である。更に管材の腐食
度推定値Ｄを
に、本願発明のインピーダンス指標を用いた管材腐食度
測定方法は、管材の腐食度推定値Ｈが Ｈ＝Ａ1 ＋Ｂ1 ＺM ＋Ｃ1 Ｐ／Ｓ である。ただし、Ｐ／Ｓは管対地電位であり、Ａ1 ，Ｂ
1 ，Ｃ1 は定数であり、ＺM はインピーダンス指標であ
る。またＺM は である。ただし、Ｒα，Ｒβ，Ｒγはそれぞれ電流の周
波数がα，β，γ［ＨZ ］のときの管材のインピーダン
ス値であり、Ｘ，Ｙはべき乗数である。更に管材の腐食
度推定値Ｄを
【数３】とすることができる。ただし、ＹE は埋設経過
年であり、Ａ2 ，Ｂ2 ，Ｃ2 は定数であり、ＺM 及びＰ
／Ｓは上述のＺM 及びＰ／Ｓと同じである。
年であり、Ａ2 ，Ｂ2 ，Ｃ2 は定数であり、ＺM 及びＰ
／Ｓは上述のＺM 及びＰ／Ｓと同じである。
【０００８】
【作用】上記のように構成されたインピーダンス指標を
用いた管材腐食度測定方法は、腐食度にそれぞれ相関が
あるインピーダンス指標ＺM と管対地電位Ｐ／Ｓとを加
重し、さらに一定値の定数を加えて、管材の腐食推定値
と腐食度実測値との差を小さくし、腐食度推定値の精度
を向上せしめる。さらに埋設経過年ＹE を考慮して
用いた管材腐食度測定方法は、腐食度にそれぞれ相関が
あるインピーダンス指標ＺM と管対地電位Ｐ／Ｓとを加
重し、さらに一定値の定数を加えて、管材の腐食推定値
と腐食度実測値との差を小さくし、腐食度推定値の精度
を向上せしめる。さらに埋設経過年ＹE を考慮して
【数４】を乗ずると、腐食度推定値の精度が向上する。
【０００９】
【実施例】次に、実施例を図面に基づいて説明する。図
１は、本発明の実施例のうち、インピーダンス指標ＺM
の測定法の説明図である。図１においてガス管１は、本
管部分１１，供内管部分１２及び露出部分１３からな
り、露出部分１３にはガスメーター１４が接続され、本
管部分１１及び供内管部分１２は地中３２に埋設されて
いる。なお、ここにおいて、ガス管露出部分１３は、地
表面３１から露出して家屋４に付設されている。次に、
測定器２は、測定器本体２１，配線２２，配線２３及び
電極棒２４からなり、測定器２の交流電圧出力端の一方
が配線２２を介してガス管露出部分１３に接続され、一
方、前記交流電圧出力端の他法は、配線２３を介して電
極棒２４に接続されている。そして電極棒２４の先端は
地表面３１から地中３２に差し込まれている。
１は、本発明の実施例のうち、インピーダンス指標ＺM
の測定法の説明図である。図１においてガス管１は、本
管部分１１，供内管部分１２及び露出部分１３からな
り、露出部分１３にはガスメーター１４が接続され、本
管部分１１及び供内管部分１２は地中３２に埋設されて
いる。なお、ここにおいて、ガス管露出部分１３は、地
表面３１から露出して家屋４に付設されている。次に、
測定器２は、測定器本体２１，配線２２，配線２３及び
電極棒２４からなり、測定器２の交流電圧出力端の一方
が配線２２を介してガス管露出部分１３に接続され、一
方、前記交流電圧出力端の他法は、配線２３を介して電
極棒２４に接続されている。そして電極棒２４の先端は
地表面３１から地中３２に差し込まれている。
【００１０】以上の構成により、測定器本体２１の交流
電圧出力は、ガス管露出部分１３と供内管部分１２及び
本管部分１１との間に印加がされ、交流電流が流され
る。このとき、ガス管の自然腐食（ミクロセル腐食）の
状態に応じて管表面の電気的状態が変化する。先ず、管
表面の錆層は、多孔質の錆層とその空隙を満たす液体
（電解液）で構成されている。電流は錆と液体中を流れ
るので、全体としては、錆のインピーダンス（抵抗Ｒ1
とコンデンサＣの並列）と液体の抵抗Ｒ2 との並列回路
と考えられる。これに土壌の抵抗Ｒ3 が加わり、実管で
の錆層のインピーダンスＺの等価回路は図２のように表
わされる、またそのインピーダンスＺの軌跡は図３とな
る。
電圧出力は、ガス管露出部分１３と供内管部分１２及び
本管部分１１との間に印加がされ、交流電流が流され
る。このとき、ガス管の自然腐食（ミクロセル腐食）の
状態に応じて管表面の電気的状態が変化する。先ず、管
表面の錆層は、多孔質の錆層とその空隙を満たす液体
（電解液）で構成されている。電流は錆と液体中を流れ
るので、全体としては、錆のインピーダンス（抵抗Ｒ1
とコンデンサＣの並列）と液体の抵抗Ｒ2 との並列回路
と考えられる。これに土壌の抵抗Ｒ3 が加わり、実管で
の錆層のインピーダンスＺの等価回路は図２のように表
わされる、またそのインピーダンスＺの軌跡は図３とな
る。
【００１１】ここで錆層の空隙の面積率Ｓは（１）式で
表現される。 ただしＳ1 は錆層の面積であり、Ｓ2 は空隙の面積であ
る。したがって、空隙（液）の抵抗Ｒ2 は、面積率Ｓに
反比例し、錆層の厚さｔに比例するので ただし、ρ2 は錆層中の土壌（液）比抵抗である。 Ｒ2 ＝ρ2 Ｐ ……………（３） また、錆のみの抵抗Ｒ1 は、同様に ただし、ρ1 は錆層の比抵抗である。
表現される。 ただしＳ1 は錆層の面積であり、Ｓ2 は空隙の面積であ
る。したがって、空隙（液）の抵抗Ｒ2 は、面積率Ｓに
反比例し、錆層の厚さｔに比例するので ただし、ρ2 は錆層中の土壌（液）比抵抗である。 Ｒ2 ＝ρ2 Ｐ ……………（３） また、錆のみの抵抗Ｒ1 は、同様に ただし、ρ1 は錆層の比抵抗である。
【００１２】ここで、周波数が十分高い時は、Ｃによる
インピーダンスは小さくなり、図３のＺ1 は次式で表わ
される。 Ｚ1 ＝Ｒ3 ……………（５） また、周波数が低くなると、Ｃによるインピーダンスが
大きくなり、図３のＺ2 は次式のように簡略化される。
インピーダンスは小さくなり、図３のＺ1 は次式で表わ
される。 Ｚ1 ＝Ｒ3 ……………（５） また、周波数が低くなると、Ｃによるインピーダンスが
大きくなり、図３のＺ2 は次式のように簡略化される。
【００１３】従って、図３の半円状の部分の径Ｚ3 は、 （７）式に、（３），（４）式を代入し、 ここで、ρ2 ＜＜ρ1 であり、（８）式の分母は
【数５】従って（８）式は 更に、土壌比抵抗ρ2 は、周波数１ＫＨZ でのインピー
ダンスに比例すると仮定すると
ダンスに比例すると仮定すると
【数６】であるので、（９）式より Ｚ3 ＝ｍＲ1KＰ……………（１０） となる。
【００１４】 と表現される。ここで、Ｚ3 ＝Ｚ2 −Ｚ1 であり、Ｚ2
はできるだけ低周波、Ｚ1 はできるだけ高周波であるべ
きだが、測定器の能力及び精度を考慮し、各々Ｚ2 は１
ＫＨZ でのインピーダンスＲ1K、Ｚ1 は１０ＫＨZ での
インピーダンスＲ10K と近似値として代用すると、（１
１）式は、 と簡略化される。従って、１ＫＨZ 及び１０ＫＨZ での
インピーダンスを測定することにより、腐食層の厚さ
（平均スケール厚さ）を推定することができることにな
る。
はできるだけ低周波、Ｚ1 はできるだけ高周波であるべ
きだが、測定器の能力及び精度を考慮し、各々Ｚ2 は１
ＫＨZ でのインピーダンスＲ1K、Ｚ1 は１０ＫＨZ での
インピーダンスＲ10K と近似値として代用すると、（１
１）式は、 と簡略化される。従って、１ＫＨZ 及び１０ＫＨZ での
インピーダンスを測定することにより、腐食層の厚さ
（平均スケール厚さ）を推定することができることにな
る。
【００１５】 ので、より実用的にするため、次式をインピーダンス指
標ＺM とする。 ただし、Ｘはべき乗数である。また不確定要素を吸収す
るためＺM は一般的に と表わすことができる。ただし、Ｒα，Ｒβ，Ｒγは、
それぞれ電流の周波数がα，β，γ［ＨZ ］のときのイ
ンピーダンス値である。
標ＺM とする。 ただし、Ｘはべき乗数である。また不確定要素を吸収す
るためＺM は一般的に と表わすことができる。ただし、Ｒα，Ｒβ，Ｒγは、
それぞれ電流の周波数がα，β，γ［ＨZ ］のときのイ
ンピーダンス値である。
【００１６】次にインピーダンス指標ＺM と上述の第４
図で測定法を示した管対地電位Ｐ／Ｓはそれぞれ腐食度
と相関があるので、腐食度推定精度向上のため、ＺM と
Ｐ／Ｓを因子として、腐食度推定値Ｈを Ｈ＝Ａ1 ＋Ｂ1 ＺM ＋Ｃ1 Ｐ／Ｓ……………（１４） とする。
図で測定法を示した管対地電位Ｐ／Ｓはそれぞれ腐食度
と相関があるので、腐食度推定精度向上のため、ＺM と
Ｐ／Ｓを因子として、腐食度推定値Ｈを Ｈ＝Ａ1 ＋Ｂ1 ＺM ＋Ｃ1 Ｐ／Ｓ……………（１４） とする。
【００１７】次に、（１３）式において、インピーダン
ス指標ＺM のべき乗数Ｘの最適値を調べた結果、Ｘ＝0.
45が適当であることが判明した。なお、Ｘ各値に対する
ＺM と腐食度との相関性能は次のようになる。
ス指標ＺM のべき乗数Ｘの最適値を調べた結果、Ｘ＝0.
45が適当であることが判明した。なお、Ｘ各値に対する
ＺM と腐食度との相関性能は次のようになる。
【表１】なお、安全率は、｜Ｈｃａｌ−Ｈｍａｘ｜＜
０．５の範囲にはいるデータ件数（安全件数）の全体に
対する割合を意味しており、Ｈｃａｌは、推定腐食度、
Ｈｍａｘは実測腐食度である。また、評価指標の欄は、
安全率と相関関係に比重付けしたものを表示している。
そして、評価指標の欄の総計は、評価指標の欄の安全率
と相関係数の合計である。
０．５の範囲にはいるデータ件数（安全件数）の全体に
対する割合を意味しており、Ｈｃａｌは、推定腐食度、
Ｈｍａｘは実測腐食度である。また、評価指標の欄は、
安全率と相関関係に比重付けしたものを表示している。
そして、評価指標の欄の総計は、評価指標の欄の安全率
と相関係数の合計である。
【００１８】次に、インピーダンス指標を用いた腐食度
推定方法と、インピーダンス指標ＺM ，プローブ電流Ｉ
ｐｒ，管対地電位Ｐ／Ｓの３因子のうち、２因子を用い
た重回帰式とを比較すると、次表に示すように、ＺM と
Ｐ／Ｓを用いた重回帰式が最も相関がよいことが判明し
た。
推定方法と、インピーダンス指標ＺM ，プローブ電流Ｉ
ｐｒ，管対地電位Ｐ／Ｓの３因子のうち、２因子を用い
た重回帰式とを比較すると、次表に示すように、ＺM と
Ｐ／Ｓを用いた重回帰式が最も相関がよいことが判明し
た。
【表２】
【００１９】次に、腐食度推定式のうち、比較的相関の
よい推定式５式の相関性能を比較すると次表のようにな
る。
よい推定式５式の相関性能を比較すると次表のようにな
る。
【表３】
【表４】埋設経過年ＹE を因子に付加した次式は相関性
能が優れている。
能が優れている。
【数７】（１５）式（Ｄ（３））は、他の４式と比較し
ても相関性能が優れている。Ｄ（３）の相関係数０．４
９，総合評価１．６７はいずれも最高値である。なお、
ても相関性能が優れている。Ｄ（３）の相関係数０．４
９，総合評価１．６７はいずれも最高値である。なお、
【数８】とした理由は、腐食度が
【数９】に比例するためである。
【００２０】
【発明の効果】以上詳細に説明したように本発明によれ
ば亜鉛メッキ鋼管を使用したガス管等の管材の腐食度を
非堀削式で精度よく推定することができる。このためガ
ス管等の保守点検がきわめて容易になり、またこのた
め、保守点検に要するコストを低下させることができ
る。
ば亜鉛メッキ鋼管を使用したガス管等の管材の腐食度を
非堀削式で精度よく推定することができる。このためガ
ス管等の保守点検がきわめて容易になり、またこのた
め、保守点検に要するコストを低下させることができ
る。
【図１】本願発明の実施例のうち、インピーダンス指標
ＺM の測定法の説明図である。
ＺM の測定法の説明図である。
【図２】本願発明の実施例を説明するための管表面のイ
ンピーダンス等価回路である。
ンピーダンス等価回路である。
【図３】本願発明の実施例を説明するための錆層のイン
ピーダンス軌跡である。
ピーダンス軌跡である。
【図４】本願発明の実施例及び従来例を説明するための
管対地電位測定法の説明図である。
管対地電位測定法の説明図である。
【図５】従来例を説明するための土壌比抵抗測定の説明
図である。
図である。
Ｈ 腐食度推定値 ＺM インピーダンス指標 Ｐ／Ｓ 管対地電位 Ｒα，Ｒβ，Ｒγ それぞれ電流の周波数がα，β，γ
［ＨZ ］であるときのインピーダンス値 Ｄ 腐食度推定値 ＹE 埋設経過年 Ａ1 ，Ｂ1 ，Ｃ1 ，Ａ2 ，Ｂ2 ，Ｃ2 ，ｍ 定数 １ ガス管 ２ 測定器 ３２ 地中 ５１ 電位差計
［ＨZ ］であるときのインピーダンス値 Ｄ 腐食度推定値 ＹE 埋設経過年 Ａ1 ，Ｂ1 ，Ｃ1 ，Ａ2 ，Ｂ2 ，Ｃ2 ，ｍ 定数 １ ガス管 ２ 測定器 ３２ 地中 ５１ 電位差計
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 石川 雅之 愛知県名古屋市熱田区桜田町19番18号 東 邦瓦斯株式会社内 (72)発明者 秋田 政則 愛知県名古屋市熱田区桜田町19番18号 東 邦瓦斯株式会社内 (72)発明者 山田 順幹 愛知県名古屋市熱田区三本松町１番１号 日本車輌製造株式会社内 (72)発明者 廣瀬 俊雄 愛知県名古屋市中村区名駅４丁目27番23号 東京貿易株式会社名古屋支店内
Claims (3)
- 【請求項１】 地中に埋設した管材の腐食度測定に用い
るインピーダンス指標ＺM の下式で示す算出方法。 ただし、Ｒα，Ｒβ，Ｒγは、それぞれ電流の周波数が
α，β，γ［ＨZ ］のときの管材のインピーダンス値で
あり、Ｘ，Ｙはべき乗数である。 - 【請求項２】 地中に埋設した管材の腐食度推定値が下
式のＨで示されることを特徴とするインピーダンス指標
を用いた管材腐食度測定方法。 Ｈ＝Ａ1 ＋Ｂ1 ＺM ＋Ｃ1 Ｐ／Ｓ ただし、Ｐ／Ｓは管対地電位であり、Ａ1 ，Ｂ1 ，Ｃ1
は定数であり、ＺM はインピーダンス指標である。 - 【請求項３】地中に埋設した管材の腐食度推定値が下式
のＤで示されることを特徴とするインピーダンス指標を
用いた管材腐食度測定方法。 【数１】ただし、ＹE は埋設経過年であり、Ａ2 ，
Ｂ2 ，Ｃ2 は定数であり、ＺM はインピーダンス指標で
あり、Ｐ／Ｓは管対地電位である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4038702A JP2667325B2 (ja) | 1992-01-28 | 1992-01-28 | インピーダンス指標の算出方法及びインピーダンス指標を用いた管材腐食度測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4038702A JP2667325B2 (ja) | 1992-01-28 | 1992-01-28 | インピーダンス指標の算出方法及びインピーダンス指標を用いた管材腐食度測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05203600A true JPH05203600A (ja) | 1993-08-10 |
| JP2667325B2 JP2667325B2 (ja) | 1997-10-27 |
Family
ID=12532648
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4038702A Expired - Lifetime JP2667325B2 (ja) | 1992-01-28 | 1992-01-28 | インピーダンス指標の算出方法及びインピーダンス指標を用いた管材腐食度測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2667325B2 (ja) |
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| JP2006313098A (ja) * | 2005-05-09 | 2006-11-16 | High Pressure Gas Safety Institute Of Japan | 配管診断装置 |
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-
1992
- 1992-01-28 JP JP4038702A patent/JP2667325B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
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| CN113640208B (zh) * | 2021-08-11 | 2024-04-26 | 中国人民解放军海军航空大学青岛校区 | 一种海洋环境下含涂层金属结构腐蚀损伤多尺度仿真方法 |
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|---|---|
| JP2667325B2 (ja) | 1997-10-27 |
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