JPH05186850A - 高強度めっき鋼板 - Google Patents
高強度めっき鋼板Info
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- JPH05186850A JPH05186850A JP316392A JP316392A JPH05186850A JP H05186850 A JPH05186850 A JP H05186850A JP 316392 A JP316392 A JP 316392A JP 316392 A JP316392 A JP 316392A JP H05186850 A JPH05186850 A JP H05186850A
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- Japan
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- steel sheet
- plating
- corrosion resistance
- plated steel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐食性と溶接部の疲労特性に優れた自動車足
まわり用高強度めっき鋼板を得る。 【構成】 Ｃｕ：０．１０〜０．５０％、Ｎｂ：０．０
１〜０．０５％、Ｍｏ：０．１〜０．５０％を含有し、
犠牲防食作用のあるめっきが施され、さらに伸び率にし
て１．０〜１０．０％の歪が加えられている高強度めっ
き鋼板。 【効果】 ＣｕとＰの添加により素地の耐食性が確保さ
れ、犠牲防食作用のあるめっきによって溶接部の耐食性
が確保され、ＭｏとＮｂの添加ならびに歪の効果により
溶接熱影響部の軟化が抑えられ優れた溶接部疲労強度を
発揮する。
まわり用高強度めっき鋼板を得る。 【構成】 Ｃｕ：０．１０〜０．５０％、Ｎｂ：０．０
１〜０．０５％、Ｍｏ：０．１〜０．５０％を含有し、
犠牲防食作用のあるめっきが施され、さらに伸び率にし
て１．０〜１０．０％の歪が加えられている高強度めっ
き鋼板。 【効果】 ＣｕとＰの添加により素地の耐食性が確保さ
れ、犠牲防食作用のあるめっきによって溶接部の耐食性
が確保され、ＭｏとＮｂの添加ならびに歪の効果により
溶接熱影響部の軟化が抑えられ優れた溶接部疲労強度を
発揮する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度めっき鋼板に関
するものである。
するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車のフレーム、サスペンショ
ンなどの足まわり部品用の鋼板あるいは補強用の内板と
しては、熱延鋼板および冷延鋼板が使用されていた。こ
れらの部品を軽量化のために板厚を減少させようとして
も、溶接部の疲労強度が低いため、あるいは耐食性が不
十分なために板厚の減少は困難であった。耐食性を確保
するために、たとえば特開昭６２−２４３７３８号，特
開昭６３−２５５３４１号公報などがある。
ンなどの足まわり部品用の鋼板あるいは補強用の内板と
しては、熱延鋼板および冷延鋼板が使用されていた。こ
れらの部品を軽量化のために板厚を減少させようとして
も、溶接部の疲労強度が低いため、あるいは耐食性が不
十分なために板厚の減少は困難であった。耐食性を確保
するために、たとえば特開昭６２−２４３７３８号，特
開昭６３−２５５３４１号公報などがある。
【０００３】これらは、Ｃの含有量を減らし、ＣｕとＰ
を添加したことに特徴がある。耐食性確保のためには、
これらの対策は有効であるが、これらの鋼材ではいずれ
も溶接熱影響部の強度が低下し、この部分の疲労強度が
母材よりも劣るという欠点を有していた。この点から、
耐食性を向上させて板厚を減少させようとしても、おの
ずと限度が生じていた。また、耐食性も必ずしも十分と
はいえなかった。
を添加したことに特徴がある。耐食性確保のためには、
これらの対策は有効であるが、これらの鋼材ではいずれ
も溶接熱影響部の強度が低下し、この部分の疲労強度が
母材よりも劣るという欠点を有していた。この点から、
耐食性を向上させて板厚を減少させようとしても、おの
ずと限度が生じていた。また、耐食性も必ずしも十分と
はいえなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記欠点を
解決し、溶接熱影響部の強度低下を抑え、かつ十分な耐
食性を具備させた高強度めっき鋼板を提供するものであ
る。
解決し、溶接熱影響部の強度低下を抑え、かつ十分な耐
食性を具備させた高強度めっき鋼板を提供するものであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とするとこ
ろは、Ｃ：０．００５〜０．２０％、Ｓｉ：０．００５
〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜２．５％、Ｐ：０．０５０
〜０．１０％、Ｓ：０．００１〜０．０１０％、Ａｌ：
０．００５〜０．１％、Ｎ：０．０００５〜０．０１０
０％、Ｃｕ：０．１０〜０．５０％、Ｎｂ：０．０１〜
０．０５％、Ｍｏ：０．１〜０．５０％を含有し、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼板の表面に犠牲防
食作用のあるめっきが施されている高強度めっき鋼板、
ならびに付加的にＮｉ：０．０５〜０．５０％を含有す
る高強度めっき鋼板、ならびに該めっきが亜鉛である高
強度めっき鋼板にある。
ろは、Ｃ：０．００５〜０．２０％、Ｓｉ：０．００５
〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜２．５％、Ｐ：０．０５０
〜０．１０％、Ｓ：０．００１〜０．０１０％、Ａｌ：
０．００５〜０．１％、Ｎ：０．０００５〜０．０１０
０％、Ｃｕ：０．１０〜０．５０％、Ｎｂ：０．０１〜
０．０５％、Ｍｏ：０．１〜０．５０％を含有し、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼板の表面に犠牲防
食作用のあるめっきが施されている高強度めっき鋼板、
ならびに付加的にＮｉ：０．０５〜０．５０％を含有す
る高強度めっき鋼板、ならびに該めっきが亜鉛である高
強度めっき鋼板にある。
【０００６】自動車の腐食環境は、北米、欧州などが最
も厳しく、この地域では冬期に道路氷結防止剤（塩化ナ
トリウム、塩化カルシウムなど）が使用されるため、塩
素イオン存在下で湿潤・乾燥が繰り返される。このよう
な環境下では、特開昭６２−２４３７３８号公報に開示
されるように、ＣｕとＰの添加が効果的である。
も厳しく、この地域では冬期に道路氷結防止剤（塩化ナ
トリウム、塩化カルシウムなど）が使用されるため、塩
素イオン存在下で湿潤・乾燥が繰り返される。このよう
な環境下では、特開昭６２−２４３７３８号公報に開示
されるように、ＣｕとＰの添加が効果的である。
【０００７】しかしながら、この鋼では、低Ｃ化が必要
であり、強度を得るためには不利であった。高強度鋼板
を得るためには、Ｃは高い方が好ましく、高Ｃ材での耐
食性の確保が課題であった。
であり、強度を得るためには不利であった。高強度鋼板
を得るためには、Ｃは高い方が好ましく、高Ｃ材での耐
食性の確保が課題であった。
【０００８】そこで本発明者らがさらに詳細に検討した
結果、高Ｃ材で耐食性を上げるには、Ｍｏの含有が必須
であることを知見した。この理由は明かではないが、炭
化物の回りにＭｏ酸が生成しやすく、これにより炭化物
があっても耐食性の劣化を防ぐものと考えられる。
結果、高Ｃ材で耐食性を上げるには、Ｍｏの含有が必須
であることを知見した。この理由は明かではないが、炭
化物の回りにＭｏ酸が生成しやすく、これにより炭化物
があっても耐食性の劣化を防ぐものと考えられる。
【０００９】さらに、アーク溶接部の耐食性に対して
は、亜鉛めっきが有効であることを見い出した。すなわ
ち、アーク溶接に関しては、種々の溶接棒が使用され、
鋼板の耐食性が十分でも溶接棒の材質によっては、溶融
金属部の耐食性が劣化するため、これを補う方法として
亜鉛めっきの犠牲防食作用が有効である。
は、亜鉛めっきが有効であることを見い出した。すなわ
ち、アーク溶接に関しては、種々の溶接棒が使用され、
鋼板の耐食性が十分でも溶接棒の材質によっては、溶融
金属部の耐食性が劣化するため、これを補う方法として
亜鉛めっきの犠牲防食作用が有効である。
【００１０】つぎに、溶接熱影響部の軟化防止方法を検
討した結果、ＮｂとＭｏの複合添加が必須であることを
知見した。この理由は明確ではないが、ＮｂとＭｏを複
合添加することにより、溶接により温度が上昇しても、
Ｍｏが成形等で導入された転位の消滅を抑え、この転位
が析出核となって、短時間で（Ｎｂ，Ｍｏ）Ｃが析出
し、溶接熱影響部の軟化を抑えるものと考えられる。さ
らにこの効果をより有効に発揮させるためには、伸び率
にして１．０％以上の塑性歪を加えることが好ましいこ
とを見い出した。
討した結果、ＮｂとＭｏの複合添加が必須であることを
知見した。この理由は明確ではないが、ＮｂとＭｏを複
合添加することにより、溶接により温度が上昇しても、
Ｍｏが成形等で導入された転位の消滅を抑え、この転位
が析出核となって、短時間で（Ｎｂ，Ｍｏ）Ｃが析出
し、溶接熱影響部の軟化を抑えるものと考えられる。さ
らにこの効果をより有効に発揮させるためには、伸び率
にして１．０％以上の塑性歪を加えることが好ましいこ
とを見い出した。
【００１１】以上のように、本発明においては、Ｃｕ，
Ｐ，Ｎｂ，Ｍｏは必須の元素であり、また塑性歪も必須
である。以下、各成分、歪量の限定理由を述べる。
Ｐ，Ｎｂ，Ｍｏは必須の元素であり、また塑性歪も必須
である。以下、各成分、歪量の限定理由を述べる。
【００１２】Ｃは、セメンタイトのように大きな析出物
となった場合、腐食に際しカソード部分となりカップル
電流が増加し耐食性を劣化させるので、低い方が望まし
いが、本発明のように、Ｍｏが添加されている場合には
高くても構わず、０．２０％まで含有できる。０．２０
％を超えるとたとえＭｏを添加しても耐食性が劣化する
ので０．２０％を上限とする。また、０．００５％未満
では、（Ｎｂ，Ｍｏ）Ｃが析出しなくなり、溶接熱影響
部の軟化防止ができなくなるので０．００５％を下限と
する。
となった場合、腐食に際しカソード部分となりカップル
電流が増加し耐食性を劣化させるので、低い方が望まし
いが、本発明のように、Ｍｏが添加されている場合には
高くても構わず、０．２０％まで含有できる。０．２０
％を超えるとたとえＭｏを添加しても耐食性が劣化する
ので０．２０％を上限とする。また、０．００５％未満
では、（Ｎｂ，Ｍｏ）Ｃが析出しなくなり、溶接熱影響
部の軟化防止ができなくなるので０．００５％を下限と
する。
【００１３】Ｓｉは、強度を得るための補助的元素とし
て用いる。０．００５％未満にするには製造コストがか
かり経済的に不利であるため、０．００５％を下限と
し、１．０％を超えると熱延段階でのスケールの除去に
コストがかかり、経済的に不利であるため１．０％を上
限とする。
て用いる。０．００５％未満にするには製造コストがか
かり経済的に不利であるため、０．００５％を下限と
し、１．０％を超えると熱延段階でのスケールの除去に
コストがかかり、経済的に不利であるため１．０％を上
限とする。
【００１４】Ｍｎは、主として強度を得るための元素で
ある。０．１％未満では、溶製するのにコストがかかり
経済的に不利であるため、０．１％を下限とし、２．５
％を超えると加工性が劣化し、加工に耐えられなくなる
ため、２．５％を上限とする。
ある。０．１％未満では、溶製するのにコストがかかり
経済的に不利であるため、０．１％を下限とし、２．５
％を超えると加工性が劣化し、加工に耐えられなくなる
ため、２．５％を上限とする。
【００１５】Ｐは、本発明の必須の元素であり、０．０
５％以上含有させる。これ未満では、耐食性を向上させ
る効果がなくなるのでこれを下限とし、０．１％を超え
ると、２次加工性が劣化し、プレス成形時に割れたり、
プレス成形後わずかな力で割れたりするので０．１０％
を上限とする。
５％以上含有させる。これ未満では、耐食性を向上させ
る効果がなくなるのでこれを下限とし、０．１％を超え
ると、２次加工性が劣化し、プレス成形時に割れたり、
プレス成形後わずかな力で割れたりするので０．１０％
を上限とする。
【００１６】Ｓは、錆の起点となるので少ない方が良
く、０．０１％以下とする必要がある。このため、上限
を０．０１％とし、また、０．００１％未満とするには
コストがかかるので０．００１％を下限とする。
く、０．０１％以下とする必要がある。このため、上限
を０．０１％とし、また、０．００１％未満とするには
コストがかかるので０．００１％を下限とする。
【００１７】Ａｌは、鋼の脱酸に必要な元素で、０．０
０５％未満では脱酸不足となり、ピンホールなどの欠陥
を生じるので、０．００５％を下限とし、０．１％を超
えると、アルミナなどの介在物が増加し、鋼の延性を損
ねるので０．１％を上限とする。
０５％未満では脱酸不足となり、ピンホールなどの欠陥
を生じるので、０．００５％を下限とし、０．１％を超
えると、アルミナなどの介在物が増加し、鋼の延性を損
ねるので０．１％を上限とする。
【００１８】Ｎは、（Ｎｂ，Ｍｏ）Ｃの析出に関与し、
この析出物にわずかに含まれ強度確保に必要なので０．
０００５％以上含有させる。また、０．０１００％を超
えて含まれると、熱延段階でＮｂＮが析出し、溶接時の
溶接熱影響部の軟化防止に有効なＮｂ量を減らすことに
なるので、０．０１００％を上限とする。
この析出物にわずかに含まれ強度確保に必要なので０．
０００５％以上含有させる。また、０．０１００％を超
えて含まれると、熱延段階でＮｂＮが析出し、溶接時の
溶接熱影響部の軟化防止に有効なＮｂ量を減らすことに
なるので、０．０１００％を上限とする。
【００１９】Ｃｕは本発明に必須の元素である。０．１
０％未満では、耐食性を向上させる効果がなくなるた
め、０．１０％を下限とし、０．５％を超えると添加効
果が飽和すると共に、Ｎｉ等を添加してもヘゲなどの欠
陥が発生しやすくなるので０．５％を上限とする。
０％未満では、耐食性を向上させる効果がなくなるた
め、０．１０％を下限とし、０．５％を超えると添加効
果が飽和すると共に、Ｎｉ等を添加してもヘゲなどの欠
陥が発生しやすくなるので０．５％を上限とする。
【００２０】Ｎｂは、Ｍｏとともに溶接熱影響部の軟化
を防止する効果があり、本発明に必須の元素である。
０．０１％未満では、溶接熱影響部の軟化防止効果がな
くなるので、０．０１％を下限とし、０．０５％を超え
ると加工性が劣化するので０．０５％を上限とする。
を防止する効果があり、本発明に必須の元素である。
０．０１％未満では、溶接熱影響部の軟化防止効果がな
くなるので、０．０１％を下限とし、０．０５％を超え
ると加工性が劣化するので０．０５％を上限とする。
【００２１】Ｍｏは、耐食性を向上させるとともに、Ｎ
ｂとの複合添加において溶接熱影響部の軟化を防止する
のに有効な元素であり、本発明に必須の元素である。Ｍ
ｏは０．１％未満では、耐食性と溶接熱影響部の軟化防
止効果がともになくなるので、０．１％を下限とし、
０．５％を超えると効果が飽和するとともに、疵の原因
となる介在物が多くなるので、０．５％を上限とする。
ｂとの複合添加において溶接熱影響部の軟化を防止する
のに有効な元素であり、本発明に必須の元素である。Ｍ
ｏは０．１％未満では、耐食性と溶接熱影響部の軟化防
止効果がともになくなるので、０．１％を下限とし、
０．５％を超えると効果が飽和するとともに、疵の原因
となる介在物が多くなるので、０．５％を上限とする。
【００２２】Ｎｉは、熱延の加熱温度が１２００℃以上
と高い場合に、Ｃｕ添加による熱間圧延時のヘゲを防止
するために必要であり、０．０５％未満ではこの効果が
なくなるため、０．０５％を下限とし、０．５％を超え
るとこの効果が飽和するため０．５％を上限とする。製
造時に、熱延の加熱温度を１２００℃未満にすることが
できれば、Ｎｉはとくに含有する必要はない。
と高い場合に、Ｃｕ添加による熱間圧延時のヘゲを防止
するために必要であり、０．０５％未満ではこの効果が
なくなるため、０．０５％を下限とし、０．５％を超え
るとこの効果が飽和するため０．５％を上限とする。製
造時に、熱延の加熱温度を１２００℃未満にすることが
できれば、Ｎｉはとくに含有する必要はない。
【００２３】上記成分に調整された鋼を以下の方法に従
い鋼板となす。まず、転炉で鋼を溶製し、連続鋳造法に
よりスラブとなす。このスラブを高温状態のまま、ある
いは、室温まで冷却した後、加熱炉に装入し、１０００
〜１２５０℃の温度範囲で加熱し、その後８００〜９５
０℃の温度範囲で仕上圧延を行い、ついで７００℃以下
の温度で巻き取って熱延鋼板となす。
い鋼板となす。まず、転炉で鋼を溶製し、連続鋳造法に
よりスラブとなす。このスラブを高温状態のまま、ある
いは、室温まで冷却した後、加熱炉に装入し、１０００
〜１２５０℃の温度範囲で加熱し、その後８００〜９５
０℃の温度範囲で仕上圧延を行い、ついで７００℃以下
の温度で巻き取って熱延鋼板となす。
【００２４】酸洗後、直接めっきを施すかあるいは冷
延、焼鈍後めっきを施す。めっきの種類は亜鉛めっき、
アルミニウムめっき、亜鉛−アルミニウム合金めっき、
鉄−亜鉛合金めっき、あるいはそれらの組み合わせな
ど、犠牲防食作用のあるめっきとする。犠牲防食作用の
あるめっきとは、電気化学的に鋼板の電位よりも卑なも
のをいう。これにより、溶接部の耐食性を向上させるこ
とができる。
延、焼鈍後めっきを施す。めっきの種類は亜鉛めっき、
アルミニウムめっき、亜鉛−アルミニウム合金めっき、
鉄−亜鉛合金めっき、あるいはそれらの組み合わせな
ど、犠牲防食作用のあるめっきとする。犠牲防食作用の
あるめっきとは、電気化学的に鋼板の電位よりも卑なも
のをいう。これにより、溶接部の耐食性を向上させるこ
とができる。
【００２５】犠牲防食作用のあるめっきであれば、アー
ク溶接部において、溶加材および母材の一部が露出して
も、その部分の耐食性を十分カバーできるためである。
これらのめっきを３〜２００ｇ／ｍ2 の目付け量で鋼板
表面に施す。３ｇ／ｍ2 未満ではいずれのめっきも犠牲
防食作用がなくなり、また２００ｇ／ｍ2 を超えるとア
ーク溶接時にブローホールなどの欠陥が生じるためであ
る。
ク溶接部において、溶加材および母材の一部が露出して
も、その部分の耐食性を十分カバーできるためである。
これらのめっきを３〜２００ｇ／ｍ2 の目付け量で鋼板
表面に施す。３ｇ／ｍ2 未満ではいずれのめっきも犠牲
防食作用がなくなり、また２００ｇ／ｍ2 を超えるとア
ーク溶接時にブローホールなどの欠陥が生じるためであ
る。
【００２６】かくして製造された鋼板に伸び率にして
１．０％以上１０．０％未満の塑性歪を加える。歪を加
える方法としては、スキンパス圧延、あるいは、鋼板に
切り出した後引張歪を加えるなどの方法による。歪量
は、１．０％未満では導入される転位の量が少なく溶接
熱影響部の軟化を抑える効果がないため１．０％を下限
とし、１０．０％を超えると鋼板の延性が低下し成形が
困難になるので１０．０％を上限とする。伸び率１．０
％〜１０．０％とは、鋼板表面に罫書かれた標点が１．
０％〜１０．０％伸びる歪量をいう。かくして溶接部の
疲労強度と耐食性に優れた高強度めっき鋼板を得る。
１．０％以上１０．０％未満の塑性歪を加える。歪を加
える方法としては、スキンパス圧延、あるいは、鋼板に
切り出した後引張歪を加えるなどの方法による。歪量
は、１．０％未満では導入される転位の量が少なく溶接
熱影響部の軟化を抑える効果がないため１．０％を下限
とし、１０．０％を超えると鋼板の延性が低下し成形が
困難になるので１０．０％を上限とする。伸び率１．０
％〜１０．０％とは、鋼板表面に罫書かれた標点が１．
０％〜１０．０％伸びる歪量をいう。かくして溶接部の
疲労強度と耐食性に優れた高強度めっき鋼板を得る。
【００２７】
【実施例】表１に示すＡ〜Ｏの化学成分の鋼を転炉で溶
製し、連続鋳造でスラブとした後、表１に示す条件で熱
延を行い、熱延鋼板（板厚２．３mm）となし、引き続き
冷延（板厚１．２mm）し、通常の再結晶温度以上の焼鈍
後、電気亜鉛めっき（２０ｇ／ｍ2 ，Ａ〜Ｄ，Ｊ〜Ｌ）
を施したものと、溶融亜鉛めっき（４５ｇ／ｍ2 ，Ｅ〜
Ｉ，Ｍ〜Ｏ）を施したものを製造した。塑性歪はスキン
パス圧延により加えた。
製し、連続鋳造でスラブとした後、表１に示す条件で熱
延を行い、熱延鋼板（板厚２．３mm）となし、引き続き
冷延（板厚１．２mm）し、通常の再結晶温度以上の焼鈍
後、電気亜鉛めっき（２０ｇ／ｍ2 ，Ａ〜Ｄ，Ｊ〜Ｌ）
を施したものと、溶融亜鉛めっき（４５ｇ／ｍ2 ，Ｅ〜
Ｉ，Ｍ〜Ｏ）を施したものを製造した。塑性歪はスキン
パス圧延により加えた。
【００２８】これらの鋼板にアーク溶接を施し、母材と
溶接熱影響部の再軟化箇所の硬さを測定した。アーク溶
接条件は、電流；２５０Ａ，電圧；２５Ｖ，速度；１０
００mm／min ，雰囲気；マグガスである。この最軟化部
の硬さと母材の硬さの差で溶接熱影響部の軟化性を評価
した。
溶接熱影響部の再軟化箇所の硬さを測定した。アーク溶
接条件は、電流；２５０Ａ，電圧；２５Ｖ，速度；１０
００mm／min ，雰囲気；マグガスである。この最軟化部
の硬さと母材の硬さの差で溶接熱影響部の軟化性を評価
した。
【００２９】耐食性は、鋼板に燐酸塩処理（日本パーカ
ー製ＢＴＬ３０８０）を施した後、カチオン電着塗装
（日本ペイント製パワートップＤ−３０，２０μｍ塗
布）後、素地に達する疵を施し、塩水噴霧３５℃／６時
間−乾燥７０℃／ＲＨ６０％／４時間−湿潤４９℃／Ｒ
Ｈ９５％／４時間−冷却２０℃／４時間を１サイクルと
する促進テストを８０サイクル実施した際の疵部の浸食
深さで評価した。結果を表２に示す。本発明鋼は、溶接
熱影響部の軟化特性、耐食性ともに比較鋼に比べて優れ
ていることが判る。
ー製ＢＴＬ３０８０）を施した後、カチオン電着塗装
（日本ペイント製パワートップＤ−３０，２０μｍ塗
布）後、素地に達する疵を施し、塩水噴霧３５℃／６時
間−乾燥７０℃／ＲＨ６０％／４時間−湿潤４９℃／Ｒ
Ｈ９５％／４時間−冷却２０℃／４時間を１サイクルと
する促進テストを８０サイクル実施した際の疵部の浸食
深さで評価した。結果を表２に示す。本発明鋼は、溶接
熱影響部の軟化特性、耐食性ともに比較鋼に比べて優れ
ていることが判る。
【００３０】
【表１】
【表２】
【００３１】
【発明の効果】かくすることにより、耐食性と溶接熱影
響部の軟化の少ないすなわち溶接熱影響部の疲労特性に
優れた高強度めっき鋼板を提供することができ、工業上
大きな効果を奏することができる。
響部の軟化の少ないすなわち溶接熱影響部の疲労特性に
優れた高強度めっき鋼板を提供することができ、工業上
大きな効果を奏することができる。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量比として、 Ｃ ：０．００５〜０．２０％、 Ｓｉ：０．００５〜１．０％、 Ｍｎ：０．１〜２．５％、 Ｐ ：０．０５０〜０．１０％、 Ｓ ：０．００１〜０．０１０％、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｎ ：０．０００５〜０．０１００％、 Ｃｕ：０．１０〜０．５０％、 Ｎｂ：０．０１〜０．０５％、 Ｍｏ：０．１〜０．５０％、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼板の表面に犠
牲防食作用のあるめっきが施され、伸び率で１．０％以
上１０．０％未満の歪が加えられた高強度めっき鋼板。 - 【請求項２】 Ｎｉ：０．０５〜０．５０％を含む請求
項１記載の高強度めっき鋼板。 - 【請求項３】 めっきが亜鉛である請求項１又は２記載
の高強度めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00316392A JP3157888B2 (ja) | 1992-01-10 | 1992-01-10 | 高強度めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00316392A JP3157888B2 (ja) | 1992-01-10 | 1992-01-10 | 高強度めっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05186850A true JPH05186850A (ja) | 1993-07-27 |
| JP3157888B2 JP3157888B2 (ja) | 2001-04-16 |
Family
ID=11549692
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00316392A Expired - Lifetime JP3157888B2 (ja) | 1992-01-10 | 1992-01-10 | 高強度めっき鋼板 |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000004200A1 (fr) * | 1998-07-16 | 2000-01-27 | Nippon Steel Corporation | Tole d'acier de tenue mecanique elevee, a adoucissement reduit en zone affectee par une chaleur de soudage |
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1992
- 1992-01-10 JP JP00316392A patent/JP3157888B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2000004200A1 (fr) * | 1998-07-16 | 2000-01-27 | Nippon Steel Corporation | Tole d'acier de tenue mecanique elevee, a adoucissement reduit en zone affectee par une chaleur de soudage |
| AU741094B2 (en) * | 1998-07-16 | 2001-11-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength steel plate reduced in softening in weld heat-affected zone |
| KR100368461B1 (ko) * | 1998-07-16 | 2003-01-24 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 용접 열 영향부의 연화가 감소된 고강도 강판 |
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