JPH05171292A - 面内異方性の小さい高ｒ値冷延鋼板の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 優れた加工性を示す面内異方性の小さい高ｒ
値冷延鋼板を工業規模で安定製造できる手段を確立す
る。 【構成】 Ｃ≦0.05％，Si≦ 0.3％，Mn：0.01〜 0.4
％，Ｓ≦0.02％，sol.Al：0.01〜0.08％，Ｎ≦0.01％、
又は更に特定量のＢも含むか、或いはこれに加えて特定
量のTi，Nb，Zr及びＶの１種以上も式〔Ｃ当量〕−〔Ti
当量/4〕≦0.0020を満たす割合で含む熱鋼片を、少なく
とも、 a) 最終パスの圧延が温度1200〜900℃，圧下率3
0％以上である一次圧延を行う， b) 次に1200℃〜900
℃の温度域に１〜60分間保持して析出処理を行う， c)
Ａr₃点を下回る温度域で合計圧下率30％以上の圧延を行
う， d) γ域へ再度急速加熱してα→γ逆変態を生じさ
せる，e)γ域冷却して合計圧下率：50〜97％の冷間圧延
を行う， f) 550〜900 ℃の温度で再結晶焼鈍を行う，
なる処理を含む工程で順次加工・熱処理する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、面内異方性が小さ
く、かつ高ランクフォ−ド値（ｒ値）を示す深絞り性に
優れた冷延鋼板の製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来技術とその課題】冷延鋼板は、一般に熱間圧延に
よって得られた熱延鋼板を素材とし、これに冷間圧延及
び再結晶焼鈍を施して製造されており、例えば自動車や
家電製品等の外装材といった加工性が強く求められる分
野で多用されている。

【０００３】ところで、この冷延鋼板の加工性は素材で
ある熱延鋼板の特性に大きく依存しており、このため、
近年、深絞り性に優れた冷延鋼板を得るべく熱延段階で
の製造条件に関する検討が盛んに行われるようになって
きた。

【０００４】例えば、特開昭５８−１３３３２５号公報
には、Ｃ含有量が0.0045％以下（以降、 成分割合を表す
％は重量％とする）の極低炭素鋼を素材とし、その熱間
圧延条件を規制することで深絞り性に優れた冷延鋼板を
製造する方法が開示されている。

【０００５】ただ、この提案では、鋼板の加工性を左右
する析出物や組織についての検討がなされておらず、そ
のためか、該方法に従って得られる冷延鋼板の特性値は
意図するほどのものとは言い難かった。即ち、特開昭５
８−１３３３２５号公報で提案された上記方法は、加熱
から仕上げ圧延までの間における炭窒化物や硫化物の析
出状況、またオ−ステナイト（以降“γ”と略称する）
からフェライト（以降“α”と略称する）への変態挙
動、更には仕上げ圧延から巻取り間での加工αの変化等
に着目した検討の上に立って完成されたものとは言え
ず、これが十分に満足できる結果につながらない原因で
あると考えられた。

【０００６】また、一方、面内異方性が小さくて高ｒ値
を示す“加工性が良好な冷延鋼板”を得るためには、再
結晶処理後のαにおいて｛１１１｝集合組織を発達させ
ることが望ましいとされている。ここで、前記｛１１
１｝集合組織はα粒界の近傍から生じるため、｛１１
１｝集合組織を円滑に安定して発達させるには、熱延時
の変態により生じるα粒径を小さくしてα粒界面積を大
きくすることが必要であった。

【０００７】そこで、高加工性冷延鋼板の実現につなが
る“α粒径の小さな熱延鋼板”を製造するための試みと
して、鋼をオ−ステナイト域で仕上げ圧延した後に急冷
し、これによりγ→α変態後のα粒を細粒化しようとし
た試験の結果も報告されている｛「ＣＡＭＰ−ＩＳＩ
Ｊ」Vol.３(1990)，第７８５〜７８６頁｝。

【０００８】確かに、上記方法によると比較的微細なα
粒組織を有した熱延鋼板を得ることができるが、それで
もα粒の細粒化には限界があり、例えばα粒径が１０μ
ｍを下回るほどに微細化された均一組織を得ることは困
難であった。そのため、これを素材とした冷延鋼板に対
し、全体の面内異方性（０°，45°，90°の各方向のｒ
値であるr₀，r_45, r₉₀のうちの最大値たるｒ_max と最小
値たるｒ_min との差）を小さくして、十分に高くて均一
なｒ値を安定して付与するまでには至っていなかった。

【０００９】これは、α粒の粒径は結局は変態前のγ粒
の大きさに大きく影響されることによるものと考えら
れ、最近では、α粒の更なる微細化のためには変態前の
γ粒の微細化も欠かせないとされるようになってきた。

【００１０】現在、長年にわたって研究され築かれてき
た“γ粒の微細化手段”として、イ ) 制御圧延，ロ ) 大圧下圧延（例えば特開昭６２−２５３７３３号公
報，特開昭６３−１４５７２０号公報を参照） 等の組織微細化技術が知られている。しかしながら、こ
れら各技術にも次のような問題が指摘された。

【００１１】即ち、制御圧延技術の場合は、“制御圧
延”という熱間加工によって作り出されるγ粒はある程
度まで微細になると実際上もはやそれ以上に微細化する
ことができず、そのため制御圧延のみでは、やはり“前
記γ粒から変態するαの粒径が１０μｍ程度の均一な微
細組織”を得ることさえ困難であった。

【００１２】一方、大圧下圧延による組織微細化技術
は、γ未再結晶温度域で１パス当りの圧下率３０％以上
の大圧下を加えてγ粒を“変形帯を粒内に含む加工硬化
γ”とし、その後γ→α変態を生じさせて組織の微細化
を図るものであるが、この方法での“γ→α変態前のγ
粒”は大圧下圧延により単に伸長しているだけで等方的
な微細粒となっていないことから、微細α組織実現の前
提としてのγ組織の微細化に限界があり、そのため変態
後のα粒径が例えば５μｍを下回るほどの均一微細組織
を実現することは叶わなかった。

【００１３】上述のように、冷延鋼板の深絞り性を向上
させるのに必要な｛１１１｝集合組織を発達させるべく
熱延時の変態によって生じるα粒径を小さくしように
も、従来技術では限界があり、従ってこれが面内異方性
の小さい高ｒ値冷延鋼板を製造する上での大きな障害に
なっていると考えられた。

【００１４】このようなことから、本発明が目的とした
のは、従来法では実現が困難であった熱延段階での“超
微細均一組織”を安定して現出させ、これを基に優れた
加工性を示す面内異方性の小さい高ｒ値冷延鋼板を工業
規模で安定製造し得る手段を確立することであった。

【００１５】

【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記目的
を達成すべく様々な観点に立って鋭意研究を重ねた結
果、次のような知見を得ることができた。

【００１６】A) Ｃ含有量が0.05％以下でＮ含有量が0.0
1％以下の低炭素アルミキルド鋼、又はこれに更にTi，N
b，Zr，Ｖの１種以上を添加した低炭素アルミキルド鋼
の連続鋳造鋳片又はインゴット等（以降“熱鋼片”と総
称する）を素材とし、これに大圧下圧延を含む一次圧延
を施してから所定の温度域に保持する“析出処理”を施
すと、前記一次圧延により導入された析出サイトのため
に炭窒化物や硫化物が迅速かつ円滑に析出し深絞り性に
好適な素地が得られる，

【００１７】B) そして、析出処理後はそのまま冷却し
てαを含む組織を前以って現出して置き、続いてこの組
織に所定圧下率の圧延を施してから急速昇温しαをγへ
と逆変態させると、現れるγ組織は従来の圧延等では到
底得られないような超微細均一組織となる，

【００１８】C) そこで、この超微細均一γ組織をその
まま冷却するか、或いはこれを更に再結晶が生じない程
度に圧延してから冷却すると、変態生成するαは超微細
γ組織を出発組織としているために極めて微細なものと
なり、従来は実現が極めて困難であった“α粒径１０μ
ｍを遥かに下回る等方的な均一微細組織”が得られる，

【００１９】D) そして、この微細α粒組織を有した鋼
板を冷間圧延した後に再結晶処理すると｛１１１｝集合
組織が十分に発達し、面内異方性が小さくｒ値の高い冷
延鋼板を安定して得ることができる。

【００２０】本発明は、上記知見事項等を基にして完成
されたものであり、 「Ｃ：0.05％以下， Si： 0.3％以下， Mn：0.01
〜 0.4％， Ｓ：0.02％以下， sol.Al：0.01〜0.08％， Ｎ：0.
01％以下 を含むか、 又は更に Ｂ：0.0001〜0.0050％ をも含有するか、 或いはこれらに加えて Ti，Nb，Zr及びＶの１種以上：合計で 0.015〜 0.350％ も式 〔Ｃ当量〕−〔Ti当量／４〕≦ 0.0020 を満たす割合で含むと共に残部がFe及び不可避的不純物
から成る熱鋼片を、 少なくとも a) 最終パスの圧延を１２００〜９００℃の温度域にて
圧下率３０％以上で実施するところの一次圧延を行う， b) 一次圧延後、１２００℃〜９００℃の温度域に１〜
６０分間保持して析出処理を行う， c) Ａr₃点を下回る温度域で合計圧下率３０％以上の圧
延を行う， d) Ａc₃点〜〔Ａc₃点＋１００℃〕の温度域まで５℃/s
以上の加熱速度で昇温し、フェライトからオ−ステナイ
トへの逆変態を生じさせる， e) 該オ−ステナイト相温度域から冷却し、合計圧下率
が５０〜９７％の冷間圧延を行う， f) ５５０〜９００℃の温度で再結晶焼鈍を行う， なる処理を含む工程で順次加工・熱処理することによ
り、 面内異方性の小さい高ｒ値冷延鋼板を安定して製造
し得るようにした点」に大きな特徴を有している。

【００２１】

【作用】以下、本発明において素材鋼の成分組成及び加
工・熱処理条件を前記の如くに限定した理由を、その作
用効果と共に具体的に説明する。

【００２２】〈素材鋼の成分組成〉Ｃ Ｃは鋼板の深絞り性に悪影響を及ぼす元素であるため、
その含有量は少ない方が望ましい。そして、特にＣ含有
量が0.05％を超えると深絞り性の劣化が著しくなること
から、その含有量は0.05％以下と限定した。

【００２３】Si Siも鋼板の深絞り性に悪影響を及ぼす元素であるため可
及的に少ない方が好ましい。特に、Si含有量が 0.3％を
超えると深絞り性が劣化が著しくなるのみならず、スケ
−ル性状も劣化して製品品質を損なうようになることか
ら、その含有量は 0.3％以下と限定した。

【００２４】Mn Mnには鋼板の靭性を改善する作用があるが、その含有量
が0.01％未満では前記作用による効果が十分でなくて熱
間脆性が発生するようになり、一方、 0.4％を超えて含
有させると深絞り性が著しく劣化することから、Mn含有
量は0.01〜 0.4％と定めた。

【００２５】Ｓ Ｓは低ければ低いほど鋼板の深絞り性が向上するが、0.
02％程度にまで低減されるとその悪影響はそれほど顕著
ではなくなることから、Ｓ含有量は0.02％以下と定め
た。

【００２６】sol.Al Alは脱酸及び炭窒化物形成元素の歩留向上のために添加
されるが、その含有量がsol.Al量で0.01％よりも低いと
前記作用効果が十分に得られず、一方、0.08％を超えて
含有させても効果が飽和して不経済となることから、Al
含有量はsol.Al量で0.01〜0.08％と定めた。

【００２７】Ｎ Ｎ含有量は低ければ低いほど炭窒化物形成元素の添加量
が少なくて済むので好ましい。特に、その含有量が0.01
％を超えた場合には炭窒化物形成元素を添加しても鋼板
のｒ値低下が避けられないことから、Ｎ含有量は0.01％
以下と定めた。

【００２８】Ti，Nb，Zr及びＶ これらの成分には、何れも炭窒化物を形成することで固
溶Ｃ，Ｎを減少させると共に、その析出物によって結晶
粒を適度に微細化する作用があるので、必要により単独
又は複合で添加される。しかし、これらの合計含有量が
0.015％よりも少ないと前記作用による所望の効果が得
られず、一方、合計含有量が 0.350％よりも多いと強度
が上昇し過ぎて加工用の鋼板として適さなくなると共
に、経済的にも不利となる。従って、これら成分の含有
量は合計で 0.015〜 0.350％と定めた。

【００２９】また、式「〔Ｃ当量〕−〔Ti当量／４〕≦
0.0020 」は固溶Ｃ，Ｎを0.0020％以下とし、残りの
Ｃ，Ｎを炭窒化物として析出させるための関係を示した
ものであって、「〔Ｃ当量〕−〔Ti当量／４〕」の値が
0.0020を超えると固溶Ｃ，Ｎが多くなるため｛１１１｝
再結晶集合組織が発達せず、鋼板の深絞り性が劣化する
ようになる。

【００３０】Ｂ Ｂは、絞り加工部品で問題となる“縦割れ”を防止する
作用を有しているので必要により添加されるが、その含
有量が0.0001％未満では前記作用による所望の効果が得
られず、一方、0.0050％を超えて含有させてもその効果
は飽和してしまい経済的に不利となることから、Ｂ含有
量は0.0001〜0.0050％と定めた。

【００３１】〈加工・熱処理条件〉熱間圧延に供される
上記成分組成の素材鋼片は、連続鋳造により製造された
ものであっても良く、インゴットから分解圧延により製
造されたものであっても良い。また、素材鋼片は連続鋳
造又は分塊圧延後の冷鋼片を所定温度に加熱してから熱
間圧延に供しても良いし、“直送圧延”と称される「連
続鋳造又は分塊圧延のラインから高温のまま送られてく
る鋼片をそのまま、 或いは多少の補助加熱を施して熱間
圧延に供する方法」を採用しても良い。

【００３２】(a) 最終パスの圧延を１２００〜９００℃
の温度域にて圧下率３０％以上で実施するところの一次
圧延 一次圧延の目的は、次の析出処理で迅速に炭窒化物や硫
化物を析出させるための析出サイトを導入すること、及
び二次圧延に至るまでの冷却過程でα粒を微細化するた
めにγ粒を再結晶により微細化し、更にγ粒に加工歪を
導入してα粒の析出サイトを増加することにある。その
ため、一次圧延は、最終パスを１２００〜９００℃の温
度域で、かつ３０％以上の大圧下率で行う必要があり
（好ましくは４５％以上の圧下率とするのが良い）、こ
の条件を満たさないと上記目標が達せられない。

【００３３】即ち、最終パスの圧下率が３０％よりも小
さいと、得られる加工歪が少なくて析出物の析出サイト
が導入されず、次工程で１２００〜９００℃の温度域に
保持する処理を行っても効果的な析出物の生成が困難と
なる。加えて、最終パスの圧下率が小さいとγが再結晶
微細化しないだけでなく加工歪も小さいため、続く冷却
過程でα粒が微細化しない。また、最終パス温度が１２
００℃よりも高いと加工歪が蓄積されずに炭窒化物や硫
化物の析出サイトが導入されないばかりか、圧延による
αの細粒効果が得られず、一方、該温度が９００℃より
も低いと次工程での析出処理温度の確保が困難となる。

【００３４】なお、この一次圧延は１パス以上実施し、
そのうちの最終パスを上記の条件で行うようにするのが
良い。勿論、最終パス前の圧延は特に条件を限定する必
要はなく、通常の圧延でも構わない。

【００３５】(b) 一次圧延後に行う析出処理 析出処理の目的は、鋼中のＣ，Ｎ，Ｓを炭窒化物や硫化
物として析出させて深絞り性を向上させることにある。
そのためには、一次圧延後の粗圧延材を常温まで冷却す
ることなく、圧延後直ちに１２００〜９００℃の温度域
で１〜６０分間保持するのが良い。なぜなら、この温度
範囲にγ域の析出ノ−ズが存在するからである。従っ
て、１２００℃よりも高い温度で保持すると、溶解度が
大きいために析出が迅速に進まないばかりでなく、γ粒
が成長して粗大化し、結果として次の二次圧延前のα粒
を粗大化することになり最終製品の深絞り性が向上しな
い。一方、９００℃よりも低いγ域の温度で保持する
と、析出速度が著しく遅いことから同様に析出が迅速に
進まず、やはり深絞り性の向上効果を確保できない。そ
して、この時の保持時間が１分未満では析出量が十分で
なく、一方、６０分を超える時間保持しても析出が飽和
してしまって製造コストの上昇を招くことになる。

【００３６】なお、前記一次圧延後の鋼材を圧延ライン
において上記温度域に保持する手段は特に限定されない
が、例えば近年開発された“コイルボックス”を使用す
るのが効果的である。また、一次圧延後に鋼材を所定の
析出処理温度としたり、析出処理後に二次圧延の開始温
度まで冷却するために鋼材の急冷を行うことは何ら差支
えがない。むしろ、急冷することにより製造時間の短縮
が図られると共に、α粒の粗大化も防ぐことができて深
絞り性が向上する。

【００３７】(c) Ａr₃点を下回る温度域に冷却して実施
する圧延（二次圧延） 析出処理後に鋼材を一旦Ａr₃点よりも低い温度域に冷却
して圧延を行うのは、本発明法が“αを含む組織に塑性
加工を加えてからα相をγ相に逆変態させること”を主
要な要件としているからであり、そのためには一旦α相
を生成させることが必要となる。この際の冷却温度につ
いてはＡr₃点を下回れば格別に制限されないが、現実的
な操業性の面からするとＡr₃点未満近傍のなるべく高温
の領域、即ち「Ａr₃点〜〔Ａr₃点−１００℃〕」の範囲
の温度とするのが好ましいと言える。しかしながら、α
を含む組織に塑性加工を加えてからα相をγ相に逆変態
させるに当っては、塑性加工時におけるα相の体積率が
多いほど逆変態後のγ粒が微細になることから、製品性
能面よりα相の体積率を増大させるべく前記冷却温度は
Ａr₁点以下とするのが望ましい。

【００３８】そして、Ａr₃点を下回る温度域で行う圧延
加工の合計圧下率を３０％以上としたのは、この際の圧
下率が３０％以上となった場合に初めて逆変態による微
細γ粒の安定形成が達成できるからである。

【００３９】即ち、Ａr₃点を下回る温度域で圧延加工す
ると、この圧延によりαが加工硬化してγへの逆変態核
が増加する。そして、この逆変態核の数が極度に多けれ
ばその後のγ域への急速昇温で極めて微細なγ粒が生成
する。しかるに、上記逆変態核の数は圧下率が合計で３
０％以上となった時に初めて顕著な急増傾向を示し、所
望の超微細γ粒の安定生成が叶うようになることから、
Ａr₃点を下回る温度域での合計圧下率は３０％以上と定
めたが、出来れば５０％以上とするのが望ましい。

【００４０】(d) Ａc₃点〜〔Ａc₃点＋１００℃〕の温度
域への昇温 Ａc₃点以上に昇温するのは「加工硬化したαから逆変態
により非常に微細なγ粒が生成する」という本発明に係
わる方法での特徴的な作用・効果を十分に発揮させるた
めである。この場合、昇温温度の上限を〔Ａc₃点＋１０
０℃〕としたのは、この温度を超えて昇温するとγが粒
成長して最終的に所望の均一超微細組織鋼板が得られ
ず、従って所望の加工性及び強度を確保することができ
なくなることによる。

【００４１】そして、Ａc₃点〜〔Ａc₃点＋１００℃〕の
温度域にまで昇温する際の加熱速度が５℃/s未満である
と、逆変態核導入の原因になる加工による歪がα→γ逆
変態に先立って解放されてしまい、所望の微細γ粒組織
を実現できなくなる。このため、上記加熱速度を５℃/s
以上と定めた。なお、昇温の手段としては“加工熱の利
用”又は“外部からの積極的加熱（通電加熱等)"、或い
は両者の併用等、何れの方法を採用しても良い。

【００４２】(e) γ相温度域から冷却して実施する冷間
圧延 γ相温度域に急速加熱して逆変態を起こさせた鋼は、そ
の後の冷却により等方的で均一超微細なα組織とされ、
更に冷間圧延が施されるが、好ましくは上記冷却に先立
ってγ相温度域で合計圧下率５０％以下の圧延を行うの
が良い。なぜなら、γ相温度域にて圧延を施すと逆変態
により生じるγ粒は更に微細化し、その後の冷却によっ
て生成するα含有組織も一層微細化されるので、その特
性が一段と向上するからである。この場合、γ相温度域
での圧延は上述のように合計圧下率で５０％以下（好ま
しくは３０％以下）の圧下に止めて置くのが望ましい。
これは、合計圧下率が５０％を超えるとγが再結晶・粒
成長してしまい、その後の冷却によって生成するαが十
分に微細化しないからである。

【００４３】なお、γ相温度域からの冷却は、Ａr₃点〜
〔Ａr₃点−１５０℃〕の温度域を５℃/s以上の冷却速度
で冷却することが望ましい。これによって、γ域での加
工により微細化されかつ加工歪が蓄積したγから多数の
α核を生じさせ、微細なα粒を得ることができる。この
ように、次工程の冷間圧延前にα粒を微細化することに
よりα粒界の面積を増加することができ、α粒界から生
じてｒ値の向上に好ましい｛１１１｝再結晶集合組織を
十分に発達させることができる。そして、上記条件で冷
却することによって、ＡＳＴＭの粒度番号で１１以上の
微細なα粒が得られる。

【００４４】ところで、“前記 (a)項で説明した圧延",
"前記 (b)乃至 (d)項で説明した処理及び圧延" 並びに
“逆変態時にγ相温度域で行う上記圧延”を熱間圧延ラ
インの何処で行うかについては制約はないが、“前記
(a)項で説明した圧延" は粗圧延工程で実施し、その後
の処理及び圧延は仕上げ圧延工程で行うのが設備上有利
である。なお、この際の巻取り温度は問うものではな
い。

【００４５】γ相温度域からの冷却の後は、合計圧下
率：５０〜９７％の冷間圧延が施されて最終板厚とされ
るが、この冷間圧延の狙いは「圧延集合組織を発達さ
せ、 次の再結晶焼鈍工程においてｒ値を向上させること
と、 面内異方性の最小化に好ましい｛１１１｝集合組織
を発達させること」にある。なお、この冷間圧延におけ
る合計圧下率が５０％を下回る場合或いは９７％を上回
る場合には、再結晶焼鈍を行っても｛１１１｝集合組織
が発達しない。

【００４６】(f) 再結晶焼鈍 再結晶焼鈍は、αの集合組織を制御して深絞り性に優れ
た冷延鋼板を製造する上で不可欠な工程である。そのた
めには、５５０〜９００℃の温度範囲で焼鈍を行い、α
を再結晶させるのが望ましい。５５０℃より低い温度で
は長時間の焼鈍であるバッチ焼鈍でも再結晶が十分に生
ぜず、９００℃を超える温度ではγ化が著しく進行して
所望のαの再結晶集合組織制御が困難となる。再結晶焼
鈍の実施方法については特に制限はなく、例えば通常の
連続焼鈍プロセス，バッチ焼鈍プロセス等の何れによっ
ても差支えはない。なお、再結晶焼鈍後に行われるスキ
ンパス圧下時には、補助的に１０％未満の圧下を加えて
も良い。

【００４７】次いで、本発明を実施例により更に具体的
に説明する。

【実施例】５０kg真空溶解炉で表１に示す化学組成のア
ルミキルド鋼を溶製した後、これを鋳造して６０mm厚の
スラブとした。続いて、これらのスラブを表２に示す条
件で熱間圧延し、冷却して巻取った。そして、巻取り後
の熱延鋼板を酸洗し、冷間圧延を施してから、「８００
℃×２min の連続焼鈍（処理イ）」又は「７５０℃×５
hrのバッチ焼鈍（処理ロ）」により再結晶処理を行っ
た。

【００４８】このようにして得られた冷延鋼板から試験
片を採取し、“降伏強さ", "伸び”並びに“ｒ値”を調
査した。これらの結果を表３に示す。

【００４９】

【表１】

【００５０】

【表２】

【００５１】

【表３】

【００５２】表３に示される結果からも明らかなよう
に、本発明で規定する条件に従って製造された熱延鋼板
は優れたｒ値及び伸びを示しており、しかも面内異方性
が極めて小さいことが分かる。更に、本発明に係わる鋼
板は何れも降伏点が低目であり、非常に優れた加工性を
有しているとが明らかである。

【００５３】これに対して、製造条件が本発明の規定に
従わない場合にはα組織が十分に微細化せず、得られる
鋼板の特性が劣る結果となることが分かる。

【００５４】

【効果の総括】以上に説明した如く、この発明によれ
ば、面内異方性が小さくｒ値の高い冷延鋼板を安定して
製造することができるなど、産業上極めて有用な効果が
もたらされる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の製造工程を示す模式図である。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量割合にて Ｃ：0.05％以下， Si： 0.3％以下， Mn：0.01〜
   0.4％， Ｓ：0.02％以下， sol.Al：0.01〜0.08％， Ｎ：0.
   01％以下 を含み、残部がFe及び不可避的不純物から成る熱鋼片
   を、少なくとも下記a)〜f)の処理を含む工程で順次加工
   ・熱処理することを特徴とする、面内異方性の小さい高
   ｒ値冷延鋼板の製造方法。 a) 最終パスの圧延を１２００〜９００℃の温度域にて
   圧下率３０％以上で実施するところの一次圧延を行う， b) 一次圧延後、１２００℃〜９００℃の温度域に１〜
   ６０分間保持して析出処理を行う， c) Ａr₃点を下回る温度域で合計圧下率３０％以上の圧
   延を行う， d) Ａc₃点〜〔Ａc₃点＋１００℃〕の温度域まで５℃/s
   以上の加熱速度で昇温し、フェライトからオ−ステナイ
   トへの逆変態を生じさせる， e) 該オ−ステナイト相温度域から冷却し、合計圧下率
   が５０〜９７％の冷間圧延を行う， f) ５５０〜９００℃の温度で再結晶焼鈍を行う。
2. 【請求項２】 重量割合にて Ｃ：0.05％以下， Si： 0.3％以下， Mn：0.
   01〜 0.4％， Ｓ：0.02％以下， sol.Al：0.01〜0.08％， Ｎ：0.
   01％以下， Ｂ：0.0001〜0.0050％ を含み、残部がFe及び不可避的不純物から成る熱鋼片
   を、少なくとも下記a)〜f)の処理を含む工程で順次加工
   ・熱処理することを特徴とする、面内異方性の小さい高
   ｒ値冷延鋼板の製造方法。 a) 最終パスの圧延を１２００〜９００℃の温度域にて
   圧下率３０％以上で実施するところの一次圧延を行う， b) 一次圧延後、１２００℃〜９００℃の温度域に１〜
   ６０分間保持して析出処理を行う， c) Ａr₃点を下回る温度域で合計圧下率３０％以上の圧
   延を行う， d) Ａc₃点〜〔Ａc₃点＋１００℃〕の温度域まで５℃/s
   以上の加熱速度で昇温し、フェライトからオ−ステナイ
   トへの逆変態を生じさせる， e) 該オ−ステナイト相温度域から冷却し、合計圧下率
   が５０〜９７％の冷間圧延を行う， f) ５５０〜９００℃の温度で再結晶焼鈍を行う。
3. 【請求項３】 重量割合にて Ｃ：0.05％以下， Si： 0.3％以下， Mn：0.01〜
   0.4％， Ｓ：0.02％以下， sol.Al：0.01〜0.08％， Ｎ：0.
   01％以下 を含有すると共に、更に Ti，Nb，Zr及びＶの１種以上：合計で 0.015〜 0.350％ をも式 〔Ｃ当量〕−〔Ti当量／４〕≦ 0.0020 を満たす割合で含み、残部がFe及び不可避的不純物から
   成る熱鋼片を、少なくとも下記a)〜f)の処理を含む工程
   で順次加工・熱処理することを特徴とする、面内異方性
   の小さい高ｒ値冷延鋼板の製造方法。 a) 最終パスの圧延を１２００〜９００℃の温度域にて
   圧下率３０％以上で実施する一次圧延を行う， b) 一次圧延後、１２００℃〜９００℃の温度域に１〜
   ６０分間保持して析出処理を行う， c) Ａr₃点を下回る温度域で合計圧下率３０％以上の圧
   延を行う， d) Ａc₃点〜〔Ａc₃点＋１００℃〕の温度域まで５℃/s
   以上の加熱速度で昇温し、フェライトからオ−ステナイ
   トへの逆変態を生じさせる， e) 該オ−ステナイト相温度域から冷却し、合計圧下率
   が５０〜９７％の冷間圧延を行う， f) ５５０〜９００℃の温度で再結晶焼鈍を行う。
4. 【請求項４】 重量割合にて Ｃ：0.05％以下， Si： 0.3％以下， Mn：0.
   01〜 0.4％， Ｓ：0.02％以下， sol.Al：0.01〜0.08％， Ｎ：0.
   01％以下， Ｂ：0.0001〜0.0050％ を含有すると共に、更に Ti，Nb，Zr及びＶの１種以上：合計で 0.015〜 0.350％ をも式 〔Ｃ当量〕−〔Ti当量／４〕≦ 0.0020 を満たす割合で含み、残部がFe及び不可避的不純物から
   成る熱鋼片を、少なくとも下記a)〜f)の処理を含む工程
   で順次加工・熱処理することを特徴とする、面内異方性
   の小さい高ｒ値冷延鋼板の製造方法。 a) 最終パスの圧延を１２００〜９００℃の温度域にて
   圧下率３０％以上で実施する一次圧延を行う， b) 一次圧延後、１２００℃〜９００℃の温度域に１〜
   ６０分間保持して析出処理を行う， c) Ａr₃点を下回る温度域で合計圧下率３０％以上の圧
   延を行う， d) Ａc₃点〜〔Ａc₃点＋１００℃〕の温度域まで５℃/s
   以上の加熱速度で昇温し、フェライトからオ−ステナイ
   トへの逆変態を生じさせる， e) 該オ−ステナイト相温度域から冷却し、合計圧下率
   が５０〜９７％の冷間圧延を行う， f) ５５０〜９００℃の温度で再結晶焼鈍を行う。