JPH05163423A - 投射材用ポリエチレンテレフタレート樹脂組成物 - Google Patents
投射材用ポリエチレンテレフタレート樹脂組成物Info
- Publication number
- JPH05163423A JPH05163423A JP35365591A JP35365591A JPH05163423A JP H05163423 A JPH05163423 A JP H05163423A JP 35365591 A JP35365591 A JP 35365591A JP 35365591 A JP35365591 A JP 35365591A JP H05163423 A JPH05163423 A JP H05163423A
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- Japan
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- terephthalate resin
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 研磨能力に優れた湿式ブラスト用の投射材に
好適な組成物を提供する。 【構成】 ポリエチレンテレフタレート樹脂（Ａ）と、
アルミナ（Ｂ）及び／又はガラスビーズ（Ｃ）よりなる
組成物であって、該ポリエチレンテレフタレート樹脂
（Ａ）が結晶化処理を施されたものであることを特徴と
する投射材用ポリエチレンテレフタレート樹脂組成物。
好適な組成物を提供する。 【構成】 ポリエチレンテレフタレート樹脂（Ａ）と、
アルミナ（Ｂ）及び／又はガラスビーズ（Ｃ）よりなる
組成物であって、該ポリエチレンテレフタレート樹脂
（Ａ）が結晶化処理を施されたものであることを特徴と
する投射材用ポリエチレンテレフタレート樹脂組成物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は樹脂成形品のバリ取りに
使用する湿式ブラスト用投射材に関する。
使用する湿式ブラスト用投射材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、金属鋳造品や樹脂成形品のバ
リ取りを目的にブラスト加工が広く行なわれている。ブ
ラスト加工に使用する投射材としては、金属粒子や各種
セラミック粒子が一般に用いられている。
リ取りを目的にブラスト加工が広く行なわれている。ブ
ラスト加工に使用する投射材としては、金属粒子や各種
セラミック粒子が一般に用いられている。
【０００３】更に、樹脂成形品に対しては、良好な表面
外観を維持するために、樹脂複合材が投射材として使用
されている。
外観を維持するために、樹脂複合材が投射材として使用
されている。
【０００４】この投射材用樹脂複合材としては、特開昭
５９−６９２６５号公報や特開昭６０−２２８０７３号
公報等が挙げられる。
５９−６９２６５号公報や特開昭６０−２２８０７３号
公報等が挙げられる。
【０００５】ここでは、ガラスビーズや天然火成岩の細
粒表面をポリアセタールやポリカーボネート等の比較的
比重の大きい合成樹脂で被覆した、平均比重が１．５以
上の投射材が示されている。
粒表面をポリアセタールやポリカーボネート等の比較的
比重の大きい合成樹脂で被覆した、平均比重が１．５以
上の投射材が示されている。
【０００６】これらは比重が１．５以上で重いため、湿
式ブラスト加工に使用しても水流によって水面上に浮き
上がることなく、均一で一様な加工ができると述べられ
ている。
式ブラスト加工に使用しても水流によって水面上に浮き
上がることなく、均一で一様な加工ができると述べられ
ている。
【０００７】しかしながら、ガラスビーズ或は天然火成
岩とも砥粒としての研磨能力は十分とはいえない。
岩とも砥粒としての研磨能力は十分とはいえない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的とすると
ころは、研磨能力に優れた湿式ブラスト用の投射材に好
適な組成物を提供するにある。
ころは、研磨能力に優れた湿式ブラスト用の投射材に好
適な組成物を提供するにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上述の目的は、ポリエチ
レンテレフタレート樹脂（Ａ）と、アルミナ（Ｂ）及び
／又はガラスビーズ（Ｃ）よりなる組成物であって、該
ポリエチレンテレフタレート樹脂（Ａ）が結晶化処理を
施されたものであることを特徴とする投射材用ポリエチ
レンテレフタレート樹脂組成物によって達成される。以
下、本発明を詳細に説明する。
レンテレフタレート樹脂（Ａ）と、アルミナ（Ｂ）及び
／又はガラスビーズ（Ｃ）よりなる組成物であって、該
ポリエチレンテレフタレート樹脂（Ａ）が結晶化処理を
施されたものであることを特徴とする投射材用ポリエチ
レンテレフタレート樹脂組成物によって達成される。以
下、本発明を詳細に説明する。
【００１０】本発明で用いるポリエチレンテレフタレー
ト樹脂（Ａ）とは、酸成分としてテレフタル酸またはそ
のエステル形成性誘導体、グリコール成分としてエチレ
ングリコールまたはそのエステル形成性誘導体を用いて
縮合反応により得られるポリマーである。
ト樹脂（Ａ）とは、酸成分としてテレフタル酸またはそ
のエステル形成性誘導体、グリコール成分としてエチレ
ングリコールまたはそのエステル形成性誘導体を用いて
縮合反応により得られるポリマーである。
【００１１】この場合、酸成分或はグリコール成分に１
０モル％を超えない割合で他種の酸やグリコール、或は
これらのエステル形成性誘導体を含んでいてもよい。
０モル％を超えない割合で他種の酸やグリコール、或は
これらのエステル形成性誘導体を含んでいてもよい。
【００１２】このような他種の酸成分としては、例えば
イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカ
ルボン酸、アジピン酸、セバシン酸等の脂肪族ジカルボ
ン酸、或はこれらのエステル形成性誘導体が挙げられ
る。
イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカ
ルボン酸、アジピン酸、セバシン酸等の脂肪族ジカルボ
ン酸、或はこれらのエステル形成性誘導体が挙げられ
る。
【００１３】又、他種のグリコール成分としては、ジエ
チレングリコール、１，４−ブタンジオール、ネオペン
チルグリコール、シクロヘキサンジオール、ビスフェノ
ールＡやこれらのエステル形成性誘導体の他に、ポリエ
チレングリコール、ポリテトラメチレングリコール等の
ポリアルキレングリコールやこれらのエステル形成性誘
導体が挙げられる。
チレングリコール、１，４−ブタンジオール、ネオペン
チルグリコール、シクロヘキサンジオール、ビスフェノ
ールＡやこれらのエステル形成性誘導体の他に、ポリエ
チレングリコール、ポリテトラメチレングリコール等の
ポリアルキレングリコールやこれらのエステル形成性誘
導体が挙げられる。
【００１４】本発明で使用するアルミナ（Ｂ）の平均粒
子径は、好ましくは１〜１００μｍ、特に好ましくは１
０〜７０μｍである。
子径は、好ましくは１〜１００μｍ、特に好ましくは１
０〜７０μｍである。
【００１５】アルミナ（Ｂ）の配合量は、通常の場合、
（Ａ）成分のポリエチレンテレフタレート樹脂１００重
量部に対し、２０〜２５０重量部が好ましく、特に好ま
しくは３０〜２００重量部である。
（Ａ）成分のポリエチレンテレフタレート樹脂１００重
量部に対し、２０〜２５０重量部が好ましく、特に好ま
しくは３０〜２００重量部である。
【００１６】本発明で使用するガラスビーズ（Ｃ）は、
ブラスト用或は熱可塑性樹脂の無機フィラーとして用い
られているものであれば特に制限されるものでなく、そ
の平均粒子径は、好ましくは５〜１００μｍ、特に好ま
しくは１０〜５０μｍである。
ブラスト用或は熱可塑性樹脂の無機フィラーとして用い
られているものであれば特に制限されるものでなく、そ
の平均粒子径は、好ましくは５〜１００μｍ、特に好ま
しくは１０〜５０μｍである。
【００１７】ガラスビーズ（Ｃ）の配合量はポリエチレ
ンテレフタレート樹脂（Ａ）１００重量部に対し、好ま
しくは２０〜２５０重量部、特に好ましくは３０〜２０
０重量部である。
ンテレフタレート樹脂（Ａ）１００重量部に対し、好ま
しくは２０〜２５０重量部、特に好ましくは３０〜２０
０重量部である。
【００１８】また、アルミナ（Ｂ）とガラスビーズ
（Ｃ）を併用して使用する場合もその配合量の合計は、
ポリエチレンテレフタレート樹脂（Ａ）１００重量部に
対し、好ましくは２０〜２５０重量部、特に好ましくは
３０〜２００重量部である。
（Ｃ）を併用して使用する場合もその配合量の合計は、
ポリエチレンテレフタレート樹脂（Ａ）１００重量部に
対し、好ましくは２０〜２５０重量部、特に好ましくは
３０〜２００重量部である。
【００１９】本発明に於ける結晶化処理とは、ポリエチ
レンテレフタレート樹脂（Ａ）とアルミナ（Ｂ）及び／
又はガラスビーズ（Ｃ）よりなる組成物に対して、該ポ
リエチレンテレフタレート樹脂（Ａ）の結晶化を高めて
硬度を上げるために施す熱処理のことである。
レンテレフタレート樹脂（Ａ）とアルミナ（Ｂ）及び／
又はガラスビーズ（Ｃ）よりなる組成物に対して、該ポ
リエチレンテレフタレート樹脂（Ａ）の結晶化を高めて
硬度を上げるために施す熱処理のことである。
【００２０】結晶化処理は、該組成物を熱分析した際
に、ＤＳＣ曲線の昇温過程に於ける１００〜１５０℃の
温度領域で結晶化に基づく発熱ピークが実質的に認めら
れなくなるまで実施すればよく、好ましくは１００℃以
上、更に好ましくは１３０℃以上で１時間以上の熱処理
を施す。
に、ＤＳＣ曲線の昇温過程に於ける１００〜１５０℃の
温度領域で結晶化に基づく発熱ピークが実質的に認めら
れなくなるまで実施すればよく、好ましくは１００℃以
上、更に好ましくは１３０℃以上で１時間以上の熱処理
を施す。
【００２１】結晶化処理の雰囲気は特に制限されるもの
ではなく、例えば、窒素ガスやアルゴンガス等の不活性
ガス中や空気中、或は減圧下で実施する。
ではなく、例えば、窒素ガスやアルゴンガス等の不活性
ガス中や空気中、或は減圧下で実施する。
【００２２】本発明にかかる投射材用ポリエチレンテレ
フタレート樹脂組成物の平均粒子径は、好ましくは１０
０〜７００μｍ、特に好ましくは２００〜５００μｍで
ある。
フタレート樹脂組成物の平均粒子径は、好ましくは１０
０〜７００μｍ、特に好ましくは２００〜５００μｍで
ある。
【００２３】本発明に於いて、ポリエチレンテレフタレ
ート樹脂（Ａ）とアルミナ粉末（Ｂ）を混練して投射材
を製造する方法は、特に制限されるものでなく、通常の
場合、単軸或は２軸押出機を用いて溶融混練する。
ート樹脂（Ａ）とアルミナ粉末（Ｂ）を混練して投射材
を製造する方法は、特に制限されるものでなく、通常の
場合、単軸或は２軸押出機を用いて溶融混練する。
【００２４】混練したものは、例えばハンマーミルやジ
ェットミル等の粉砕機を用いて細かくし、更にスクリュ
ーメッシュ等で篩分けして平均粒子径１００〜７００μ
ｍとして用いる。
ェットミル等の粉砕機を用いて細かくし、更にスクリュ
ーメッシュ等で篩分けして平均粒子径１００〜７００μ
ｍとして用いる。
【００２５】
【実施例】以下、実施例を用いて更に詳細に説明する。
【００２６】〔実施例１および比較例１〕ポリエチレン
テレフタレート樹脂（鐘紡（株）製ベルペットＥＦＧ−
６）１００重量部に平均粒子径５０μｍのアルミナ（日
本軽金属（株）製Ａ１４）１００重量部を配合し、２軸
混練機を用いて、シリンダー温度２７０℃で溶融混練し
て、クエンチプールで冷却固化してペレットを得た（こ
れを比較例１のサンプルとする。）。
テレフタレート樹脂（鐘紡（株）製ベルペットＥＦＧ−
６）１００重量部に平均粒子径５０μｍのアルミナ（日
本軽金属（株）製Ａ１４）１００重量部を配合し、２軸
混練機を用いて、シリンダー温度２７０℃で溶融混練し
て、クエンチプールで冷却固化してペレットを得た（こ
れを比較例１のサンプルとする。）。
【００２７】次いでこのペレットをジェットミルを用い
て平均粒子径２００μｍに粉砕し、この粉末状投射材に
対し、窒素ガス気流下、１３０℃で３時間の結晶化処理
を施した（これを実施例１のサンプルとする。）。
て平均粒子径２００μｍに粉砕し、この粉末状投射材に
対し、窒素ガス気流下、１３０℃で３時間の結晶化処理
を施した（これを実施例１のサンプルとする。）。
【００２８】実施例１および比較例１のサンプルを窒素
ガス気流下、１０℃／ｍｉｎの昇温速度でＤＳＣ分析し
たところ、実施例１のサンプルは１００〜１５０℃の温
度領域には何ら発熱ピークは観察されなかったが、比較
例１のサンプルは１２９℃にピークトップのある、結晶
化に伴う明確な発熱ピークが観察された。
ガス気流下、１０℃／ｍｉｎの昇温速度でＤＳＣ分析し
たところ、実施例１のサンプルは１００〜１５０℃の温
度領域には何ら発熱ピークは観察されなかったが、比較
例１のサンプルは１２９℃にピークトップのある、結晶
化に伴う明確な発熱ピークが観察された。
【００２９】次に実施例１のサンプル、及び比較例１の
サンプル（ペレット）の２００μｍ粉砕物を、それぞれ
を容積比３０％の水スラリーとした後、ＩＣリードフレ
ームのパッケージの合成樹脂のバリ取り用投射材に供し
た。
サンプル（ペレット）の２００μｍ粉砕物を、それぞれ
を容積比３０％の水スラリーとした後、ＩＣリードフレ
ームのパッケージの合成樹脂のバリ取り用投射材に供し
た。
【００３０】バリ取り試験は、スラリー圧力６ｋｇ／ｃ
ｍ2 、ノズル噴射量１０ｌ／ｍｉｎの条件で実施した。
評価結果を表２に示す。尚、評価は実施例、比較例とも
投射後の成形品外観を目視判定した時のバリの程度を表
１に準じて示した。
ｍ2 、ノズル噴射量１０ｌ／ｍｉｎの条件で実施した。
評価結果を表２に示す。尚、評価は実施例、比較例とも
投射後の成形品外観を目視判定した時のバリの程度を表
１に準じて示した。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】〔実施例２〕数平均分子量１，０００のポ
リエチレングリコールを５モル％共重合したポリエチレ
ンテレフタレート樹脂１００重量部に対し、平均粒子径
２５μｍのガラスビーズ（岳南光機（株）製ＦＬ５０−
Ａ）５０重量部を配合し、２軸混練機を用いてシリンダ
ー温度２７０℃で溶融混練してクエンチプールで冷却固
化しペレットを得た。
リエチレングリコールを５モル％共重合したポリエチレ
ンテレフタレート樹脂１００重量部に対し、平均粒子径
２５μｍのガラスビーズ（岳南光機（株）製ＦＬ５０−
Ａ）５０重量部を配合し、２軸混練機を用いてシリンダ
ー温度２７０℃で溶融混練してクエンチプールで冷却固
化しペレットを得た。
【００３４】このペレットを窒素ガス気流下、１０℃／
ｍｉｎの昇温速度でＤＳＣ分析したところ、１０７℃に
ピークトップのある結晶化による発熱ピークが観察され
た。
ｍｉｎの昇温速度でＤＳＣ分析したところ、１０７℃に
ピークトップのある結晶化による発熱ピークが観察され
た。
【００３５】次いでこのペレットに減圧下、１１０℃で
１０時間の結晶化処理を施した。
１０時間の結晶化処理を施した。
【００３６】これを窒素ガス気流下、１０℃／ｍｉｎの
昇温速度でＤＳＣ分析したところ、１００〜１５０℃の
温度領域には何ら発熱ピークは観察されなかった。
昇温速度でＤＳＣ分析したところ、１００〜１５０℃の
温度領域には何ら発熱ピークは観察されなかった。
【００３７】次いでこのペレットをジェットミルを用い
て平均粒子径２００μｍに粉砕した。
て平均粒子径２００μｍに粉砕した。
【００３８】以下、実施例１に示した方法に準じてバリ
取り試験を実施した。評価結果を表３に示す。
取り試験を実施した。評価結果を表３に示す。
【００３９】
【表３】
【００４０】〔比較例２〕結晶化処理を施さない以外は
実施例２と同様にして平均粒子径２００μｍの粉末状投
射材を製造した。該粉末状投射材を使用し、実施例２と
同じ手順、条件でバリ取り試験を実施した。評価結果を
表３に併せて示す。
実施例２と同様にして平均粒子径２００μｍの粉末状投
射材を製造した。該粉末状投射材を使用し、実施例２と
同じ手順、条件でバリ取り試験を実施した。評価結果を
表３に併せて示す。
【００４１】〔実施例３〕実施例２に於いて、平均粒径
子２５μｍのガラスビーズ５０重量部に替えて、該ガラ
スビーズ２５重量部及び実施例１で使用した平均粒子径
５０μｍのアルミナ２５重量部の合計５０重量部を使用
する以外は、全て実施例２と同様にして粉末状投射材を
製造した。該投射材を使用し、実施例２に記載した操作
手順と同様にして、バリ取り試験を実施した。評価結果
を表３に併せて示す。
子２５μｍのガラスビーズ５０重量部に替えて、該ガラ
スビーズ２５重量部及び実施例１で使用した平均粒子径
５０μｍのアルミナ２５重量部の合計５０重量部を使用
する以外は、全て実施例２と同様にして粉末状投射材を
製造した。該投射材を使用し、実施例２に記載した操作
手順と同様にして、バリ取り試験を実施した。評価結果
を表３に併せて示す。
Claims (1)
- 【請求項１】 ポリエチレンテレフタレート樹脂（Ａ）
と、アルミナ（Ｂ）及び／又はガラスビーズ（Ｃ）より
なる組成物であって、該ポリエチレンテレフタレート樹
脂（Ａ）が結晶化処理を施されたものであることを特徴
とする投射材用ポリエチレンテレフタレート樹脂組成
物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35365591A JPH05163423A (ja) | 1991-12-17 | 1991-12-17 | 投射材用ポリエチレンテレフタレート樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35365591A JPH05163423A (ja) | 1991-12-17 | 1991-12-17 | 投射材用ポリエチレンテレフタレート樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05163423A true JPH05163423A (ja) | 1993-06-29 |
Family
ID=18432321
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35365591A Pending JPH05163423A (ja) | 1991-12-17 | 1991-12-17 | 投射材用ポリエチレンテレフタレート樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05163423A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2344348A (en) * | 1998-12-04 | 2000-06-07 | Marine Ultra Clean Limited | Method for removing surface coating |
| JP2003306664A (ja) * | 2002-04-12 | 2003-10-31 | Mitsuboshi Belting Ltd | 樹脂複合研掃材 |
| JP2005179604A (ja) * | 2003-12-22 | 2005-07-07 | Polyplastics Co | 研磨材及び成形機金属部品の再生方法 |
| JP2008546546A (ja) * | 2005-06-17 | 2008-12-25 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 金属切削工具の製造方法 |
-
1991
- 1991-12-17 JP JP35365591A patent/JPH05163423A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2344348A (en) * | 1998-12-04 | 2000-06-07 | Marine Ultra Clean Limited | Method for removing surface coating |
| GB2344348B (en) * | 1998-12-04 | 2003-02-26 | Marine Ultra Clean Ltd | Method for removing surface coatings |
| JP2003306664A (ja) * | 2002-04-12 | 2003-10-31 | Mitsuboshi Belting Ltd | 樹脂複合研掃材 |
| JP2005179604A (ja) * | 2003-12-22 | 2005-07-07 | Polyplastics Co | 研磨材及び成形機金属部品の再生方法 |
| JP2008546546A (ja) * | 2005-06-17 | 2008-12-25 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 金属切削工具の製造方法 |
| US8409668B2 (en) | 2005-06-17 | 2013-04-02 | Sandvik Intellectual Property Ab | Method of producing metal cutting tools |
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