JPH05154539A - 熱間押出による偏芯管の製造方法および熱間押出用マンドレル - Google Patents
熱間押出による偏芯管の製造方法および熱間押出用マンドレルInfo
- Publication number
- JPH05154539A JPH05154539A JP31937691A JP31937691A JPH05154539A JP H05154539 A JPH05154539 A JP H05154539A JP 31937691 A JP31937691 A JP 31937691A JP 31937691 A JP31937691 A JP 31937691A JP H05154539 A JPH05154539 A JP H05154539A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mandrel
- extrusion
- diameter
- hot
- inner diameter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】 偏芯した丸孔又は異形管を有する金属管を熱
間押出加工する方法を提供する。 【構成】 先端部分を製品内径寸法を規定する成形部と
し、該成形部外の後部を該成形部の径の１．５〜３倍の
太径としたマンドレルと、該マンドレルの軸芯に対して
孔型の芯を偏芯させて配置したダイスを用い、且つ、マ
ンドレルを押出開始位置に固定した状態で熱間押出する
ことを特徴とする熱間押出による偏芯管の製造方法。
間押出加工する方法を提供する。 【構成】 先端部分を製品内径寸法を規定する成形部と
し、該成形部外の後部を該成形部の径の１．５〜３倍の
太径としたマンドレルと、該マンドレルの軸芯に対して
孔型の芯を偏芯させて配置したダイスを用い、且つ、マ
ンドレルを押出開始位置に固定した状態で熱間押出する
ことを特徴とする熱間押出による偏芯管の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱間押出加工時のマン
ドレルの曲がり変形を防止し、外径中心と内径中心が偏
芯した丸孔又は異形孔を有する金属管や、外径中心と内
径中心が同芯である丸孔又は異形孔を有する金属管の熱
間押出加工を、安定して寸法精度良く行うための熱間押
出方法および熱間押出加工に用いるマンドレルに関する
ものである。
ドレルの曲がり変形を防止し、外径中心と内径中心が偏
芯した丸孔又は異形孔を有する金属管や、外径中心と内
径中心が同芯である丸孔又は異形孔を有する金属管の熱
間押出加工を、安定して寸法精度良く行うための熱間押
出方法および熱間押出加工に用いるマンドレルに関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】偏芯した丸孔等を有する金属管は、軽量
化および潤滑油供給などの目的で製造される。例えば、
厚肉部分に歯切り加工を行って自動車の操舵装置部分の
素材として使用される他、厚肉部分を偏摩耗する部分に
充てて寿命向上を図るブッシュとして使用される等、多
方面で使用されており、今後の需要拡大が見込まれてい
る。従来、この様な偏芯管を製造する方法として、丸棒
をドリル穿孔し、必要に応じて冷間引抜加工をして製造
する方法があるが、長尺材の製造が困難という問題があ
った。
化および潤滑油供給などの目的で製造される。例えば、
厚肉部分に歯切り加工を行って自動車の操舵装置部分の
素材として使用される他、厚肉部分を偏摩耗する部分に
充てて寿命向上を図るブッシュとして使用される等、多
方面で使用されており、今後の需要拡大が見込まれてい
る。従来、この様な偏芯管を製造する方法として、丸棒
をドリル穿孔し、必要に応じて冷間引抜加工をして製造
する方法があるが、長尺材の製造が困難という問題があ
った。
【０００３】又、ダイスとマンドレルとを組み合わせた
通常の熱間押出方法では、孔の位置精度の確保に問題が
あった。従来、外径中心と内径中心が偏芯した丸孔又は
異形孔を有する金属管を熱間押出によって製造する場合
は、全長に亘って押出管の内径寸法に合わせた外径を有
するマンドレルを用い、ダイスの孔型と相対的に軸芯を
ずらしてマンドレルをセットし、該マンドレルの全長を
成形部とし熱間押出していた。しかし、該マンドレル
は、成形部の外径が３０mm以下と細くなるとダイス通過
時のメタルフローのアンバランスに起因して該マンドレ
ルに作用する曲げ荷重に耐えることが出来ないため、曲
がりを生じ所定の偏芯量が確保出来ない問題があった。
通常の熱間押出方法では、孔の位置精度の確保に問題が
あった。従来、外径中心と内径中心が偏芯した丸孔又は
異形孔を有する金属管を熱間押出によって製造する場合
は、全長に亘って押出管の内径寸法に合わせた外径を有
するマンドレルを用い、ダイスの孔型と相対的に軸芯を
ずらしてマンドレルをセットし、該マンドレルの全長を
成形部とし熱間押出していた。しかし、該マンドレル
は、成形部の外径が３０mm以下と細くなるとダイス通過
時のメタルフローのアンバランスに起因して該マンドレ
ルに作用する曲げ荷重に耐えることが出来ないため、曲
がりを生じ所定の偏芯量が確保出来ない問題があった。
【０００４】更に、外径中心と内径中心が同芯の継目無
し金属管の熱間押出では、押出比が高く、大きな押出力
を要する製品に対しスムーズな押出を行う目的で、マン
ドレル先端からの長さ４０mm前後の範囲の径を成形部の
径よりも１０mm〜２０mm小径にして押出比を部分的に小
さくすることで、押出開始時の押出力ピークを低減する
マンドレルが使用されているが、一方で押出素材である
ビレットの加熱温度むら等に起因したメタルフローのア
ンバランスにより該マンドレルに曲がりを発生し、偏肉
を生じる等の問題点が残されている。
し金属管の熱間押出では、押出比が高く、大きな押出力
を要する製品に対しスムーズな押出を行う目的で、マン
ドレル先端からの長さ４０mm前後の範囲の径を成形部の
径よりも１０mm〜２０mm小径にして押出比を部分的に小
さくすることで、押出開始時の押出力ピークを低減する
マンドレルが使用されているが、一方で押出素材である
ビレットの加熱温度むら等に起因したメタルフローのア
ンバランスにより該マンドレルに曲がりを発生し、偏肉
を生じる等の問題点が残されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、偏芯した丸
孔または異形孔を有する金属管などを熱間押出加工によ
り、寸法精度良く、且つ能率的に製造することを目的と
する。
孔または異形孔を有する金属管などを熱間押出加工によ
り、寸法精度良く、且つ能率的に製造することを目的と
する。
【０００６】
【課題を解決するための手段、作用】本発明は、マンド
レルの軸芯に対して孔型の芯を偏芯させて配置したダイ
スと、先端からの長さ５０mm〜１００mmの範囲の先端部
を成形部とし、該成形部の後部を該成形部の径の１．５
〜３倍の太径を有する（太径部）とし、後端部に支持用
連結部を有する構造としたマンドレルとを組合せ、且
つ、前記ダイスとマンドレルが押出中に干渉するのを防
止するため、マンドレルを押出開始位置に固定して熱間
押出加工することを特徴とする。
レルの軸芯に対して孔型の芯を偏芯させて配置したダイ
スと、先端からの長さ５０mm〜１００mmの範囲の先端部
を成形部とし、該成形部の後部を該成形部の径の１．５
〜３倍の太径を有する（太径部）とし、後端部に支持用
連結部を有する構造としたマンドレルとを組合せ、且
つ、前記ダイスとマンドレルが押出中に干渉するのを防
止するため、マンドレルを押出開始位置に固定して熱間
押出加工することを特徴とする。
【０００７】以下に、偏芯した丸孔を有する金属管の製
造を例として本発明を説明する。図１に示す様に、押出
プレスのコンテナ１の前方にマンドレル４の軸芯に対し
て孔型を偏芯させたダイス２をセットする。次に所定温
度に加熱したビレット３をコンテナ１に装入した後、成
形部９を所定の製品内径寸法にあわせて加工したマンド
レル４を押出開始位置から押出方向に前進しないよう支
持連結部７をマンドレルホルダー８に固定しておき、ス
テム５によりダミーブロック６を前進させ、ビレット３
に押出圧力をかけてダイス２とマンドレル４の成形部９
で形成される押出成形部においてビレット３を押出変形
させて、外径中心と内径中心が偏芯した丸孔を有する金
属管を製造した。
造を例として本発明を説明する。図１に示す様に、押出
プレスのコンテナ１の前方にマンドレル４の軸芯に対し
て孔型を偏芯させたダイス２をセットする。次に所定温
度に加熱したビレット３をコンテナ１に装入した後、成
形部９を所定の製品内径寸法にあわせて加工したマンド
レル４を押出開始位置から押出方向に前進しないよう支
持連結部７をマンドレルホルダー８に固定しておき、ス
テム５によりダミーブロック６を前進させ、ビレット３
に押出圧力をかけてダイス２とマンドレル４の成形部９
で形成される押出成形部においてビレット３を押出変形
させて、外径中心と内径中心が偏芯した丸孔を有する金
属管を製造した。
【０００８】この時使用したマンドレル４を図２に示
す。該マンドレル４は先端部に製品内径寸法を規定する
成形部９と、これに続く太径部１０および後端部にマン
ドレルホルダー８（図１）と連結するための支持連結部
７とからなる構造とした。熱間押出加工時は成形部９の
方が太径部１０に比べ損傷されやすいこともあるので、
マンドレル４の寿命を考慮して一体物とせず、それぞれ
別に製作してジョイント部１１にてネジ込みする方式な
どにより取付けたものを用いても良い。
す。該マンドレル４は先端部に製品内径寸法を規定する
成形部９と、これに続く太径部１０および後端部にマン
ドレルホルダー８（図１）と連結するための支持連結部
７とからなる構造とした。熱間押出加工時は成形部９の
方が太径部１０に比べ損傷されやすいこともあるので、
マンドレル４の寿命を考慮して一体物とせず、それぞれ
別に製作してジョイント部１１にてネジ込みする方式な
どにより取付けたものを用いても良い。
【０００９】図３に図２と類似した構造をした公知のマ
ンドレルの例を示す。該マンドレルは、全長に亘る成形
部１２と先端からの長さ約４０mmの範囲の細径部１３か
らなる構造をしている。細径部１３は、押出開始時の押
出力ピークを低減する目的で、成形部１２に対し、外径
を１０mm〜２０mm小径にしており、細径部１３に対応す
る押出開始時の製品は内径不良となり押出後不良部分と
して除去される。図２に示したマンドレル４とは構造が
類似しているが、機能や目的が全く異なるものである。
ンドレルの例を示す。該マンドレルは、全長に亘る成形
部１２と先端からの長さ約４０mmの範囲の細径部１３か
らなる構造をしている。細径部１３は、押出開始時の押
出力ピークを低減する目的で、成形部１２に対し、外径
を１０mm〜２０mm小径にしており、細径部１３に対応す
る押出開始時の製品は内径不良となり押出後不良部分と
して除去される。図２に示したマンドレル４とは構造が
類似しているが、機能や目的が全く異なるものである。
【００１０】図４に示す様に、片持ち梁に近似させた場
合のマンドレル先端部におけるたわみ量ｖは、マンドレ
ルの太径部の断面二次モーメントＩ、メタルフローのア
ンバランスにより作用する力Ｗ、マンドレルの長さｌ、
マンドレル材料の縦弾性係数Ｅを用いて、 ｖ＝Ｗｌ3 ／３ＥＩ によって与えられる。又、円形断面（直径ｄ）の断面二
次モーメントＩは、 Ｉ＝πｄ4 ／６４ である。通常、熱間押出においては、円形断面のマンド
レルが使用されるが、その外径をＤm とすれば、 Ｉm ＝πＤm 4 ／６４ マンドレル先端部のたわみ量ｖm は（１）式となる。 ｖm ＝Ｗｌ3 ／３ＥＩm ＝６４Ｗｌ3 ／３ＥπＤm 4 （１） 即ち、たわみ量ｖm は、作用する力Ｗの一乗、マンドレ
ル長さｌの三乗に比例し、マンドレル外径Ｄm の四乗に
反比例する。
合のマンドレル先端部におけるたわみ量ｖは、マンドレ
ルの太径部の断面二次モーメントＩ、メタルフローのア
ンバランスにより作用する力Ｗ、マンドレルの長さｌ、
マンドレル材料の縦弾性係数Ｅを用いて、 ｖ＝Ｗｌ3 ／３ＥＩ によって与えられる。又、円形断面（直径ｄ）の断面二
次モーメントＩは、 Ｉ＝πｄ4 ／６４ である。通常、熱間押出においては、円形断面のマンド
レルが使用されるが、その外径をＤm とすれば、 Ｉm ＝πＤm 4 ／６４ マンドレル先端部のたわみ量ｖm は（１）式となる。 ｖm ＝Ｗｌ3 ／３ＥＩm ＝６４Ｗｌ3 ／３ＥπＤm 4 （１） 即ち、たわみ量ｖm は、作用する力Ｗの一乗、マンドレ
ル長さｌの三乗に比例し、マンドレル外径Ｄm の四乗に
反比例する。
【００１１】本発明者は上記考察をもとに、外径中心と
内径中心が偏芯した孔を有する金属管の熱間押出用マン
ドレルについて実験及び検討を行った。その結果、以下
に示す構造のマンドレルを使用することによって、前記
押出成形部の設定位置からの芯ずれを押さえて高寸法精
度の偏芯管を安定して製造することが可能となった。
内径中心が偏芯した孔を有する金属管の熱間押出用マン
ドレルについて実験及び検討を行った。その結果、以下
に示す構造のマンドレルを使用することによって、前記
押出成形部の設定位置からの芯ずれを押さえて高寸法精
度の偏芯管を安定して製造することが可能となった。
【００１２】製品内径寸法を規定する成形部を安定し
た押出成形に必要な最小限の長さに抑えるべく、先端か
ら５０mm〜１００mmの範囲とする。 押出成形に関与する先端の成形部に続く後部の太径部
を、ビレット内径寸法から許容される範囲内で太径とす
る。図５に示す実験結果より、該太径部の径は、前記押
出成形に関与する先端の成形部の径に対して、１．５〜
３倍とする。図５において、内径中心に位置ずれ率λ
は、次式によって定義される。 λ＝（熱間押出加工時の位置ずれ量Δε／設計偏芯量
ε）×１００ 太径部の長さは、ビレット長さ寸法、および熱間押出
作業から許容される範囲内で短くし、その後端部は支持
連結部によって高剛性のマンドレルホルダーに固定す
る。
た押出成形に必要な最小限の長さに抑えるべく、先端か
ら５０mm〜１００mmの範囲とする。 押出成形に関与する先端の成形部に続く後部の太径部
を、ビレット内径寸法から許容される範囲内で太径とす
る。図５に示す実験結果より、該太径部の径は、前記押
出成形に関与する先端の成形部の径に対して、１．５〜
３倍とする。図５において、内径中心に位置ずれ率λ
は、次式によって定義される。 λ＝（熱間押出加工時の位置ずれ量Δε／設計偏芯量
ε）×１００ 太径部の長さは、ビレット長さ寸法、および熱間押出
作業から許容される範囲内で短くし、その後端部は支持
連結部によって高剛性のマンドレルホルダーに固定す
る。
【００１３】本発明のマンドレルは以上の様な特徴があ
るので、外径中心と内径中心が偏芯した孔を有する金属
管の熱間押出において、ダイスを通過する部分（ビレッ
ト）のメタルフローのアンバランスによるマンドレルの
曲がり変形によって生じる押出成形部の位置ずれを防止
でき、寸法精度の優れた偏芯丸孔金属管の熱間押出加工
が可能である。
るので、外径中心と内径中心が偏芯した孔を有する金属
管の熱間押出において、ダイスを通過する部分（ビレッ
ト）のメタルフローのアンバランスによるマンドレルの
曲がり変形によって生じる押出成形部の位置ずれを防止
でき、寸法精度の優れた偏芯丸孔金属管の熱間押出加工
が可能である。
【００１４】外径中心と内径中心が同芯の継目無し金属
管においても、本発明のマンドレルを用いて熱間押出加
工をした結果、偏肉の減少に大きな効果があった。又、
本発明のマンドレルの成形部断面形状は丸断面の他、異
形断面のものを使用しても良く、これにより異形管も精
度良く、且つマンドレルのコストを低減しつつ製造する
ことが出来る。
管においても、本発明のマンドレルを用いて熱間押出加
工をした結果、偏肉の減少に大きな効果があった。又、
本発明のマンドレルの成形部断面形状は丸断面の他、異
形断面のものを使用しても良く、これにより異形管も精
度良く、且つマンドレルのコストを低減しつつ製造する
ことが出来る。
【００１５】
【実施例】Ｓ４５Ｃからなる、外径１７０mm、内径５０
mm、長さ４４０mmの円柱形ビレットを１１９０℃に加熱
し、先端からの長さ８０mmの範囲が直径２０．２mmで、
これに続く部分の直径を４５mmに加工した長さ５６５mm
のマンドレルと、該マンドレルの軸芯に対し７mm偏芯さ
せて、直径３９．８mmの孔加工をしたダイスをセットし
て熱間押出加工をしたところ、外径３９．８mm、内形２
０．０mm、外径と内形の偏芯量５．６mmの偏芯丸孔管が
約７ｍ得られた。内径位置ずれは１．４mm以下で長さ方
向の寸法変動も少なく、形状も良好であった。
mm、長さ４４０mmの円柱形ビレットを１１９０℃に加熱
し、先端からの長さ８０mmの範囲が直径２０．２mmで、
これに続く部分の直径を４５mmに加工した長さ５６５mm
のマンドレルと、該マンドレルの軸芯に対し７mm偏芯さ
せて、直径３９．８mmの孔加工をしたダイスをセットし
て熱間押出加工をしたところ、外径３９．８mm、内形２
０．０mm、外径と内形の偏芯量５．６mmの偏芯丸孔管が
約７ｍ得られた。内径位置ずれは１．４mm以下で長さ方
向の寸法変動も少なく、形状も良好であった。
【００１６】次に、ＳＣＭ４３５からなる、外径１７０
mm、内径５８mm、長さ４４６mmの円柱形ビレットを１２
００℃に加熱し、先端からの長さ８０mmの範囲が直径２
７．６mmで、これに続く部分の直径を５１．０mmに加工
した長さ５６５mmのマンドレルと、該マンドレルの軸芯
に対し３mm偏芯させて、直径５５．２mmの孔加工をした
ダイスをセットして熱間押出加工をしたところ、外径５
４．０mm、内径２７．５mm、外径と内径の偏芯量２．３
mmの偏芯丸孔管が約４ｍ得られた。内径位置ずれは０．
６mm以下で長さ方向の寸法変動も少なく、形状も良好で
あった。
mm、内径５８mm、長さ４４６mmの円柱形ビレットを１２
００℃に加熱し、先端からの長さ８０mmの範囲が直径２
７．６mmで、これに続く部分の直径を５１．０mmに加工
した長さ５６５mmのマンドレルと、該マンドレルの軸芯
に対し３mm偏芯させて、直径５５．２mmの孔加工をした
ダイスをセットして熱間押出加工をしたところ、外径５
４．０mm、内径２７．５mm、外径と内径の偏芯量２．３
mmの偏芯丸孔管が約４ｍ得られた。内径位置ずれは０．
６mm以下で長さ方向の寸法変動も少なく、形状も良好で
あった。
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば、熱間押出加工中のマン
ドレルの曲がり変形を阻止出来るので、外径中心と内径
中心が偏芯した丸孔を有する金属管などを、長尺で精度
良く、且つ能率的に製造出来る。また、本発明を応用し
て、外径中心と内径中心が、同芯の金属管を偏肉の無い
良好な寸法精度で製造することや、異形孔を有する金属
管などを寸法精度良く、且つ低いマンドレルコストで製
造することが出来る。
ドレルの曲がり変形を阻止出来るので、外径中心と内径
中心が偏芯した丸孔を有する金属管などを、長尺で精度
良く、且つ能率的に製造出来る。また、本発明を応用し
て、外径中心と内径中心が、同芯の金属管を偏肉の無い
良好な寸法精度で製造することや、異形孔を有する金属
管などを寸法精度良く、且つ低いマンドレルコストで製
造することが出来る。
【図１】本発明による押出方法を示す図。
【図２】本発明によるマンドレルを示す図。
【図３】図２に示すマンドレルと類似した構造をした従
来のマンドレルを示す図。
来のマンドレルを示す図。
【図４】片持ち梁に近似させた場合のマンドレル先端部
における撓み変形状態を示す図。
における撓み変形状態を示す図。
【図５】実験結果を示す図。
１ コンテナ ２ ダイス ３ ビレット ４ マンドレル ５ ステム ６ ダミーブロック ７ 支持連結部 ８ マンドレルホルダー ９ 成形部 １０ 太径部 １１ ジョイント部 １２ 成形部 １３ 細径部
Claims (2)
- 【請求項１】 先端部分を製品内径寸法を規定する成形
部とし該成形部の後部を該成形部の径の１．５〜３倍の
太径としたマンドレルと、該マンドレルの軸芯に対して
孔型の芯を偏芯させて配置したダイスを用い、前記マン
ドレルを押出開始位置に固定した状態で熱間押出するこ
とを特徴とする熱間押出による偏芯管の製造方法。 - 【請求項２】 先端から５０mm〜１００mmの範囲の先端
部分に製品内径寸法を規定する成形部（９）と、成形部
（９）の後部に該成形部の径の１．５〜３倍の径を有す
る太径部（１０）と、後端部に支持用連結部（７）とを
有することを特徴とする熱間押出用マンドレル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31937691A JPH05154539A (ja) | 1991-12-03 | 1991-12-03 | 熱間押出による偏芯管の製造方法および熱間押出用マンドレル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31937691A JPH05154539A (ja) | 1991-12-03 | 1991-12-03 | 熱間押出による偏芯管の製造方法および熱間押出用マンドレル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05154539A true JPH05154539A (ja) | 1993-06-22 |
Family
ID=18109464
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31937691A Pending JPH05154539A (ja) | 1991-12-03 | 1991-12-03 | 熱間押出による偏芯管の製造方法および熱間押出用マンドレル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05154539A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6581431B2 (en) * | 2000-08-09 | 2003-06-24 | Alcan Technology & Management Ltd. | Eccentric pipe sections |
| CN104550297A (zh) * | 2014-12-25 | 2015-04-29 | 上海友升铝业有限公司 | 7系铝合金挤压模具 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0259810B2 (ja) * | 1984-11-16 | 1990-12-13 | Sumitomo Chemical Co |
-
1991
- 1991-12-03 JP JP31937691A patent/JPH05154539A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0259810B2 (ja) * | 1984-11-16 | 1990-12-13 | Sumitomo Chemical Co |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6581431B2 (en) * | 2000-08-09 | 2003-06-24 | Alcan Technology & Management Ltd. | Eccentric pipe sections |
| CN104550297A (zh) * | 2014-12-25 | 2015-04-29 | 上海友升铝业有限公司 | 7系铝合金挤压模具 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0572105B1 (en) | Method for forming tube-shaped rack bar and device therefor | |
| CA2185815C (en) | Method for making upset ends on metal pipe and resulting product | |
| CN100554707C (zh) | 制造具有轴承瓦的连杆的方法以及具有轴承瓦的连杆 | |
| US4220277A (en) | Axle bodies | |
| US4048703A (en) | Collar sleeves and process and tool for the manufacture thereof | |
| Wong et al. | Cold rotary forming of thin-wall component from flat-disc blank | |
| CA1117899A (en) | Method of cold forming tubes with interior thicker wall sections | |
| KR100695311B1 (ko) | 금속관의 냉간축경 롤 성형방법 및 이것에 의하여 성형된금속관 | |
| US4059031A (en) | Method and apparatus for the production of machine tools | |
| JP4003147B2 (ja) | ロータの製造方法 | |
| JPH10175026A (ja) | 管のハイドロフォーム加工方法 | |
| US3646799A (en) | Method of making molds for continuous casting machines | |
| KR100843363B1 (ko) | 볼 조인트 하우징 제조방법 | |
| JPS62227540A (ja) | 金属円筒部材の圧延製造方法 | |
| GB2068857A (en) | Motor vehicle axle casings | |
| JPH05154539A (ja) | 熱間押出による偏芯管の製造方法および熱間押出用マンドレル | |
| US6401509B1 (en) | Method for producing a hollow body made of metal | |
| US1991556A (en) | Manufacture of pressure vessels | |
| US5409053A (en) | Continuous casting mold | |
| US4489588A (en) | Apparatus for manufacturing screw workpieces of a tube semi-product | |
| US3630062A (en) | Method of manufacturing fin metal tubing | |
| US6581431B2 (en) | Eccentric pipe sections | |
| JPS60166108A (ja) | 内面異形金属管の製造方法 | |
| JPH0417727B2 (ja) | ||
| JPH06304644A (ja) | 内径テーパ管の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19980721 |