JPH05140684A - 耐食性Ａｌ合金ブレージングシート - Google Patents
耐食性Ａｌ合金ブレージングシートInfo
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- JPH05140684A JPH05140684A JP32813491A JP32813491A JPH05140684A JP H05140684 A JPH05140684 A JP H05140684A JP 32813491 A JP32813491 A JP 32813491A JP 32813491 A JP32813491 A JP 32813491A JP H05140684 A JPH05140684 A JP H05140684A
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- Japan
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- brazing
- brazing sheet
- sacrificial material
- corrosion
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 犠牲材の耐食性を向上し、高強度でかつ耐食
性の良好な自動車熱交換器チューブ材用Ａｌ合金ブレー
ジングシートを提供する。 【構成】 Ａｌ合金芯材の片面にＡｌ合金からなるろう
材を、他面に芯材より電位の卑なＡｌ合金からなる犠牲
材をクラッドする３層のＡｌ合金ブレージングシートに
おいて、犠牲材として０．０５〜０．３wt％のＴｉを含
み、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金を使
用することを特徴とする耐食性Ａｌ合金ブレージングシ
ート。
性の良好な自動車熱交換器チューブ材用Ａｌ合金ブレー
ジングシートを提供する。 【構成】 Ａｌ合金芯材の片面にＡｌ合金からなるろう
材を、他面に芯材より電位の卑なＡｌ合金からなる犠牲
材をクラッドする３層のＡｌ合金ブレージングシートに
おいて、犠牲材として０．０５〜０．３wt％のＴｉを含
み、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金を使
用することを特徴とする耐食性Ａｌ合金ブレージングシ
ート。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車用のラジエータ
ー、ヒーター、インタークーラー等の熱交換器のチュー
ブ材に使用するＡｌ合金ブレージングシートに関するも
ので、更に詳しくはチューブ材の耐食性を向上させ熱交
換器の寿命を著しく向上させる耐食性Ａｌ合金ブレージ
ングシートに関するものである。
ー、ヒーター、インタークーラー等の熱交換器のチュー
ブ材に使用するＡｌ合金ブレージングシートに関するも
ので、更に詳しくはチューブ材の耐食性を向上させ熱交
換器の寿命を著しく向上させる耐食性Ａｌ合金ブレージ
ングシートに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１に示す如くのＡｌ製ラジエーターに
おいて、チューブ(1) に使用する材料は一般的に図２に
示す如くの３層構造のブレージングシートが使用されて
おり、フィン側がろう材面で通液側が犠牲材面となる。
ろう材としてはＪＩＳ４３４３（Ａｌ−７．５wt％Ｓ
ｉ：以下wt％を％と略す）合金や４０４５（Ａｌ−１０
％Ｓｉ）合金等が、芯材としてはＪＩＳ３００３（Ａｌ
−０．１５％Ｃｕ−１．１％Ｍｎ）合金が、また犠牲材
としてはＪＩＳ７０７２（Ａｌ−１％Ｚｎ）合金が使用
されている。ラジエーターのチューブ材としての最も重
要な特性は通液側からの腐食に対して強いことで、その
ため芯材より電位の卑な犠牲材をクラッドし、芯材を保
護する方法がとられており、現行のラジエーターの耐食
性は問題がない。
おいて、チューブ(1) に使用する材料は一般的に図２に
示す如くの３層構造のブレージングシートが使用されて
おり、フィン側がろう材面で通液側が犠牲材面となる。
ろう材としてはＪＩＳ４３４３（Ａｌ−７．５wt％Ｓ
ｉ：以下wt％を％と略す）合金や４０４５（Ａｌ−１０
％Ｓｉ）合金等が、芯材としてはＪＩＳ３００３（Ａｌ
−０．１５％Ｃｕ−１．１％Ｍｎ）合金が、また犠牲材
としてはＪＩＳ７０７２（Ａｌ−１％Ｚｎ）合金が使用
されている。ラジエーターのチューブ材としての最も重
要な特性は通液側からの腐食に対して強いことで、その
ため芯材より電位の卑な犠牲材をクラッドし、芯材を保
護する方法がとられており、現行のラジエーターの耐食
性は問題がない。
【０００３】一方現在製造されているラジエーターのチ
ューブ材の板厚は０．４mm程度であるが、軽量化を狙っ
てより薄肉材の要求が高まっている。この場合当然より
高強度な材料が要求される。一般的に使用されているＪ
ＩＳ３００３合金を芯材としたＡｌ合金ブレージングシ
ートのろう付後の引張強さは１２kgf ／mm2 程度であ
り、高強度材としてより高い引張強さが要求される。そ
のためＡｌ−Ｃｕ−Ｍｎ系（例えばＡｌ−０．５％Ｃｕ
−１．１％Ｍｎ）合金を芯材とした引張強さ１３kgf ／
mm2 〜１５kgf ／mm2 のチューブ材が提案されている。
更に最近では、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系（例えばＡｌ−０．
３％Ｍｇ−０．６％Ｓｉ−０．５％Ｃｕ−１．１％Ｍ
ｎ）合金を芯材とした引張強さ１６kgf ／mm2 〜２０kg
f ／mm2 のより高強度の材料が提案されている。
ューブ材の板厚は０．４mm程度であるが、軽量化を狙っ
てより薄肉材の要求が高まっている。この場合当然より
高強度な材料が要求される。一般的に使用されているＪ
ＩＳ３００３合金を芯材としたＡｌ合金ブレージングシ
ートのろう付後の引張強さは１２kgf ／mm2 程度であ
り、高強度材としてより高い引張強さが要求される。そ
のためＡｌ−Ｃｕ−Ｍｎ系（例えばＡｌ−０．５％Ｃｕ
−１．１％Ｍｎ）合金を芯材とした引張強さ１３kgf ／
mm2 〜１５kgf ／mm2 のチューブ材が提案されている。
更に最近では、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系（例えばＡｌ−０．
３％Ｍｇ−０．６％Ｓｉ−０．５％Ｃｕ−１．１％Ｍ
ｎ）合金を芯材とした引張強さ１６kgf ／mm2 〜２０kg
f ／mm2 のより高強度の材料が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ラジエーターをはじめ
とする熱交換器は一般的にはろう付工法により製造され
ており、６００℃程度に加熱されるために、強度向上の
ための加工硬化や、固溶硬化を利用するとしても融点の
低い合金は使用できない。引張強さ１６kgf ／mm2 〜２
０kgf ／mm2 を目標とした高強度材ではＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系の熱処理合金の利用が必須となり、この系の合金が
提案されている。しかしながらこの系の合金はＪＩＳ３
００３合金より耐食性が劣り問題となっている。その理
由はろう付加熱時に粒界に析出したＭｇ系をはじめとす
る種々の析出物が優先的に腐食され貫通孔食に至る所謂
粒界腐食が発生するためである。
とする熱交換器は一般的にはろう付工法により製造され
ており、６００℃程度に加熱されるために、強度向上の
ための加工硬化や、固溶硬化を利用するとしても融点の
低い合金は使用できない。引張強さ１６kgf ／mm2 〜２
０kgf ／mm2 を目標とした高強度材ではＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系の熱処理合金の利用が必須となり、この系の合金が
提案されている。しかしながらこの系の合金はＪＩＳ３
００３合金より耐食性が劣り問題となっている。その理
由はろう付加熱時に粒界に析出したＭｇ系をはじめとす
る種々の析出物が優先的に腐食され貫通孔食に至る所謂
粒界腐食が発生するためである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】チューブ材の腐食は犠牲
材の全面腐食が進行し、芯材を保護する陰極防食効果が
薄れてくると、粒界およびその近傍が優先的に腐食し、
短期間で深さ方向に孔食が進行する。この粒界腐食に最
も悪影響を与える析出物はＭｇ2 Ｓｉ、Ｍｇ2 Ａｌ3 で
ある。従ってＭｇ添加量の少ない合金にすれば良いが、
この場合には強度向上が期待できない。本発明はこのよ
うなことから、犠牲材自体の耐食性を改善する方法を見
出したものである。即ち請求項１記載の発明は、Ａｌ合
金芯材の片面にＡｌ合金からなるろう材を、他面に芯材
より電位の卑なＡｌ合金からなる犠牲材をクラッドする
３層のＡｌ合金ブレージングシートにおいて、犠牲材と
して０．０５〜０．３wt％のＴｉを含み、残部Ａｌと不
可避的不純物とからなるＡｌ合金を使用することを特徴
とする耐食性Ａｌ合金ブレージングシートであり、請求
項２記載の発明は、Ａｌ合金芯材の片面にＡｌ合金から
なるろう材を、他面に芯材より電位の卑なＡｌ合金から
なる犠牲材をクラッドする３層のＡｌ合金ブレージング
シートにおいて、犠牲材として０．０５％〜０．３％の
Ｔｉを含み、更に０．００５〜０．３％のＳｎ、０．０
０５〜０．３％のＩｎ、０．０５〜０．３％のＣａ、
０．０５〜０．３％のＬｉのうちの１種または２種以上
を含み、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金
を使用することを特徴とする耐食性Ａｌ合金ブレージン
グシートである。
材の全面腐食が進行し、芯材を保護する陰極防食効果が
薄れてくると、粒界およびその近傍が優先的に腐食し、
短期間で深さ方向に孔食が進行する。この粒界腐食に最
も悪影響を与える析出物はＭｇ2 Ｓｉ、Ｍｇ2 Ａｌ3 で
ある。従ってＭｇ添加量の少ない合金にすれば良いが、
この場合には強度向上が期待できない。本発明はこのよ
うなことから、犠牲材自体の耐食性を改善する方法を見
出したものである。即ち請求項１記載の発明は、Ａｌ合
金芯材の片面にＡｌ合金からなるろう材を、他面に芯材
より電位の卑なＡｌ合金からなる犠牲材をクラッドする
３層のＡｌ合金ブレージングシートにおいて、犠牲材と
して０．０５〜０．３wt％のＴｉを含み、残部Ａｌと不
可避的不純物とからなるＡｌ合金を使用することを特徴
とする耐食性Ａｌ合金ブレージングシートであり、請求
項２記載の発明は、Ａｌ合金芯材の片面にＡｌ合金から
なるろう材を、他面に芯材より電位の卑なＡｌ合金から
なる犠牲材をクラッドする３層のＡｌ合金ブレージング
シートにおいて、犠牲材として０．０５％〜０．３％の
Ｔｉを含み、更に０．００５〜０．３％のＳｎ、０．０
０５〜０．３％のＩｎ、０．０５〜０．３％のＣａ、
０．０５〜０．３％のＬｉのうちの１種または２種以上
を含み、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金
を使用することを特徴とする耐食性Ａｌ合金ブレージン
グシートである。
【０００６】
【作用】犠牲材は芯材の犠牲陽極としての役割を持つも
のであり貫通孔食を防止する。従ってこれまでの考え方
では犠牲材自体の耐食性については考慮されていない。
犠牲材の腐食が進行し、その効果が薄れてくると芯材の
腐食が進行する。犠牲材の腐食の進行を遅く出来れば、
当然ブレージングシートとしての寿命は長くなる。本発
明はこのような考えのもとに成されたもので、犠牲材と
して純ＡｌにＴｉを添加するものである。Ｔｉは鋳造時
に包晶反応により濃淡に凝固する。これを圧延すると板
厚方向にＴｉの濃い部分、薄い部分、濃い部分に分か
れ、層状に分布する。Ｔｉ添加により全体としての電位
はほとんど変化しないが、ミクロ的に見ればＴｉの電位
は貴であり、マトリックスのＡｌとの境界で電位差が生
じている。従って腐食の進行は、層状に分布したＴｉの
濃い部分で、横に拡がる腐食形態となり、板厚方向への
腐食の進行が遅くなる。そのためブレージングシートの
耐食性が向上し、貫通までの寿命が長くなる。Ｔｉ添加
量を０．０５〜０．３％の範囲に限定した理由は、０．
０５％未満ではその効果が不十分であり、０．３％を超
えるとその効果が飽和するばかりか、巨大なＡｌ−Ｔｉ
系の金属間化合物を形成し自己の耐食性が劣るためであ
る。またＳｎ、Ｉｎ、Ｃａ、Ｌｉのうちの１種または２
種以上添加するのは、何れの元素も犠牲材としての電位
をより卑にし、より犠牲効果を高めるためである。これ
ら元素の添加量の範囲を上記のように限定した理由は、
下限未満ではその効果が不十分であり、上限を超えると
その効果が飽和するばかりか、塑性加工性が劣るためで
ある。
のであり貫通孔食を防止する。従ってこれまでの考え方
では犠牲材自体の耐食性については考慮されていない。
犠牲材の腐食が進行し、その効果が薄れてくると芯材の
腐食が進行する。犠牲材の腐食の進行を遅く出来れば、
当然ブレージングシートとしての寿命は長くなる。本発
明はこのような考えのもとに成されたもので、犠牲材と
して純ＡｌにＴｉを添加するものである。Ｔｉは鋳造時
に包晶反応により濃淡に凝固する。これを圧延すると板
厚方向にＴｉの濃い部分、薄い部分、濃い部分に分か
れ、層状に分布する。Ｔｉ添加により全体としての電位
はほとんど変化しないが、ミクロ的に見ればＴｉの電位
は貴であり、マトリックスのＡｌとの境界で電位差が生
じている。従って腐食の進行は、層状に分布したＴｉの
濃い部分で、横に拡がる腐食形態となり、板厚方向への
腐食の進行が遅くなる。そのためブレージングシートの
耐食性が向上し、貫通までの寿命が長くなる。Ｔｉ添加
量を０．０５〜０．３％の範囲に限定した理由は、０．
０５％未満ではその効果が不十分であり、０．３％を超
えるとその効果が飽和するばかりか、巨大なＡｌ−Ｔｉ
系の金属間化合物を形成し自己の耐食性が劣るためであ
る。またＳｎ、Ｉｎ、Ｃａ、Ｌｉのうちの１種または２
種以上添加するのは、何れの元素も犠牲材としての電位
をより卑にし、より犠牲効果を高めるためである。これ
ら元素の添加量の範囲を上記のように限定した理由は、
下限未満ではその効果が不十分であり、上限を超えると
その効果が飽和するばかりか、塑性加工性が劣るためで
ある。
【０００７】クラッドする犠牲材の厚さは１０〜５０μ
ｍの範囲が良く、２０〜４０μｍが好ましい。またろう
材としてはＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３４３（Ａｌ−７．
５％Ｓｉ）合金、ＪＩＳ４０４５（Ａｌ−１０％Ｓｉ）
合金、ＪＩＳ４０４７（Ａｌ１２％Ｓｉ）合金およびＪ
ＩＳ４００４（Ａｌ−１０％Ｓｉ−１．５％Ｍｇ）合
金、Ａｌ−１０％Ｓｉ−１．５％Ｍｇ−０．１％Ｂｉ合
金等や、その他ろう材にろう付性改善や耐食性改善の目
的で微量の他の元素を添加しても差支えない。クラッド
するろう材の厚さは１０〜５０μｍの範囲が好ましい。
芯材合金としては犠牲材より電位の貴な合金であれば如
何なる合金も使用出来る。例えば、特にＪＩＳ６９５１
（Ａｌ−０．３５％Ｓｉ−０．３％Ｃｕ−０．６％Ｍ
ｇ）合金、Ａｌ−０．５％Ｃｕ−１．１％Ｍｎ−０．３
％Ｍｇ−０．７％Ｓｉ合金等の合金に有効である。その
他一般的にブレージングシートの芯材として使用されて
いるＪＩＳ３００３合金、Ａｌ−０．５％Ｃｕ−１．１
％Ｍｎ合金、Ａｌ−０．５％Ｃｕ−０．８％Ｍｎ−０．
１５％Ｔｉ合金等も使用できる。本発明ブレージングシ
ートはチューブ材として使用するが、ラジエーターのヘ
ッダー材にも使用でき、その他本発明の目的と同様であ
ればいかなる部材としても使用できる。またろう付方法
は規定するものではなく、フラックスろう付法、真空ろ
う付法、その他のろう付法でろう付する熱交換器用材料
としても使用できる。
ｍの範囲が良く、２０〜４０μｍが好ましい。またろう
材としてはＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３４３（Ａｌ−７．
５％Ｓｉ）合金、ＪＩＳ４０４５（Ａｌ−１０％Ｓｉ）
合金、ＪＩＳ４０４７（Ａｌ１２％Ｓｉ）合金およびＪ
ＩＳ４００４（Ａｌ−１０％Ｓｉ−１．５％Ｍｇ）合
金、Ａｌ−１０％Ｓｉ−１．５％Ｍｇ−０．１％Ｂｉ合
金等や、その他ろう材にろう付性改善や耐食性改善の目
的で微量の他の元素を添加しても差支えない。クラッド
するろう材の厚さは１０〜５０μｍの範囲が好ましい。
芯材合金としては犠牲材より電位の貴な合金であれば如
何なる合金も使用出来る。例えば、特にＪＩＳ６９５１
（Ａｌ−０．３５％Ｓｉ−０．３％Ｃｕ−０．６％Ｍ
ｇ）合金、Ａｌ−０．５％Ｃｕ−１．１％Ｍｎ−０．３
％Ｍｇ−０．７％Ｓｉ合金等の合金に有効である。その
他一般的にブレージングシートの芯材として使用されて
いるＪＩＳ３００３合金、Ａｌ−０．５％Ｃｕ−１．１
％Ｍｎ合金、Ａｌ−０．５％Ｃｕ−０．８％Ｍｎ−０．
１５％Ｔｉ合金等も使用できる。本発明ブレージングシ
ートはチューブ材として使用するが、ラジエーターのヘ
ッダー材にも使用でき、その他本発明の目的と同様であ
ればいかなる部材としても使用できる。またろう付方法
は規定するものではなく、フラックスろう付法、真空ろ
う付法、その他のろう付法でろう付する熱交換器用材料
としても使用できる。
【０００８】
〔実施例１〕芯材としてＪＩＳ６９５１合金、その片面
にろう材としてＪＩＳ４３４３合金を１０％、他面に表
１に示す犠牲材を１０％クラッドした、板厚０．３mm、
調質Ｈ１４のブレージングシートを常法により製造し
た。なお従来例としては犠牲材にＪＩＳ７０７２合金を
用いた上記と同様のブレージングシートを製造した。こ
れらブレージングシートを幅４０mm、長さ１２０mmの切
断し有機溶剤により脱脂後、露点−４０℃、酸素濃度１
００ppm の窒素ガスで置換された６００℃の雰囲気炉に
挿入加熱し３分間保持し、冷却した。この試料を温度９
０℃の水道水＋１０ppm Ｃｕ++の腐食液に、３ヶ月浸漬
し犠牲材側からの孔食深さを測定した。この結果を表１
に併記した。また上記加熱後の試料の犠牲材および芯材
の電位を測定した。測定条件は２５℃の５％ＮａＣｌ中
で飽和カロメル電極を対極とした。芯材の電位は−０．
６９Ｖであり、犠牲材はそれより卑であった。芯材と犠
牲材との電位差を表１に併記した。
にろう材としてＪＩＳ４３４３合金を１０％、他面に表
１に示す犠牲材を１０％クラッドした、板厚０．３mm、
調質Ｈ１４のブレージングシートを常法により製造し
た。なお従来例としては犠牲材にＪＩＳ７０７２合金を
用いた上記と同様のブレージングシートを製造した。こ
れらブレージングシートを幅４０mm、長さ１２０mmの切
断し有機溶剤により脱脂後、露点−４０℃、酸素濃度１
００ppm の窒素ガスで置換された６００℃の雰囲気炉に
挿入加熱し３分間保持し、冷却した。この試料を温度９
０℃の水道水＋１０ppm Ｃｕ++の腐食液に、３ヶ月浸漬
し犠牲材側からの孔食深さを測定した。この結果を表１
に併記した。また上記加熱後の試料の犠牲材および芯材
の電位を測定した。測定条件は２５℃の５％ＮａＣｌ中
で飽和カロメル電極を対極とした。芯材の電位は−０．
６９Ｖであり、犠牲材はそれより卑であった。芯材と犠
牲材との電位差を表１に併記した。
【０００９】
【表１】
【００１０】表１から明らかなように本発明例のNo．１
〜No．７では孔食深さは０．０５mm以下であった。これ
に対し、本発明のＴｉ量の範囲を外れる比較例No．８、
No．９および従来例No．１０では、０．０７mm以上の深
い孔食が発生した。このように本発明によればブレージ
ングシートの耐食性が改善されることが明らかである。
〜No．７では孔食深さは０．０５mm以下であった。これ
に対し、本発明のＴｉ量の範囲を外れる比較例No．８、
No．９および従来例No．１０では、０．０７mm以上の深
い孔食が発生した。このように本発明によればブレージ
ングシートの耐食性が改善されることが明らかである。
【００１１】〔実施例２〕芯材としてＡｌ−０．５％Ｃ
ｕ−１．１％Ｍｎ−０．３％Ｍｇ−０．７％Ｓｉ合金、
その片面にろう材としてＪＩＳ４０４５合金を８％、他
面に表２に示す犠牲材をクラッドした、板厚０．３mm、
調質Ｈ１４のブレージングシートを常法により製造し
た。なお従来例としては犠牲材にＪＩＳ７０７２合金を
用いた上記と同様のブレージングシートを製造した。そ
してこれらブレージングシートについて実施例１と同様
に評価し、表２に併記した。
ｕ−１．１％Ｍｎ−０．３％Ｍｇ−０．７％Ｓｉ合金、
その片面にろう材としてＪＩＳ４０４５合金を８％、他
面に表２に示す犠牲材をクラッドした、板厚０．３mm、
調質Ｈ１４のブレージングシートを常法により製造し
た。なお従来例としては犠牲材にＪＩＳ７０７２合金を
用いた上記と同様のブレージングシートを製造した。そ
してこれらブレージングシートについて実施例１と同様
に評価し、表２に併記した。
【００１２】
【表２】
【００１３】表２から明らかなように本発明例のNo．１
１〜No．２５では孔食深さは犠牲材の厚さである０．０
３mm以下であった。これに対し、Ｓｎ、Ｉｎ、Ｃａ、Ｌ
ｉがそれぞれ本発明の範囲より少ない比較例No．２６、
No．２８、No．３０、No．３２では電位が卑とならず改
善は見られなかった。またＴｉが本発明の範囲より少な
い比較例No．２７、No．２９、No．３１、No．３３では
電位は卑となるが、犠牲材の腐食速度を抑制することが
出来なかった。なおＳｎ、Ｉｎ、Ｃａ、Ｌｉが本発明の
範囲の上限を超える０．４％の材料を試作したが、塑性
加工性が劣り材料を製造することが出来なかった。なお
従来例No．３４では犠牲材の厚さを超える孔食が発生し
た。このように本発明によれば犠牲材の寿命が大きく改
善されることが明らかである。
１〜No．２５では孔食深さは犠牲材の厚さである０．０
３mm以下であった。これに対し、Ｓｎ、Ｉｎ、Ｃａ、Ｌ
ｉがそれぞれ本発明の範囲より少ない比較例No．２６、
No．２８、No．３０、No．３２では電位が卑とならず改
善は見られなかった。またＴｉが本発明の範囲より少な
い比較例No．２７、No．２９、No．３１、No．３３では
電位は卑となるが、犠牲材の腐食速度を抑制することが
出来なかった。なおＳｎ、Ｉｎ、Ｃａ、Ｌｉが本発明の
範囲の上限を超える０．４％の材料を試作したが、塑性
加工性が劣り材料を製造することが出来なかった。なお
従来例No．３４では犠牲材の厚さを超える孔食が発生し
た。このように本発明によれば犠牲材の寿命が大きく改
善されることが明らかである。
【００１４】〔実施例３〕実施例１の発明例No．４と従
来例No．１０の板厚０．３mm、調質Ｈ１４の材料を用
い、ろう材が外面になるように、一般的な電縫管設備に
より厚さ２．２mm×幅１６mmのチューブ材を製造した。
そして３００３を芯材とし片面に７０７２、片面に４０
４５ろう材を各々１０％クラッドした厚さ１．２mmのブ
レージングシートをヘッダー材とし、厚さ０．１mmのＡ
ｌ−１％Ｍｎ−１．５％Ｚｎ合金をコルゲート加工した
フィン材とを組み合わせて図１に示す構造のラジエータ
ーを組立てた。この組立物を有機溶剤により脱脂し、Ｋ
ＡｌＦ4 を主体とする弗化物系フラックスの５％懸濁液
を塗布し、２００℃で乾燥後、露点−４０℃、酸素濃度
１００ppm の窒素ガスで置換された６００℃の雰囲気炉
に挿入し３分間保持し、炉外に取り出し１００℃／min
の速度で冷却した。そしてヘッダーにプラスチック製の
タンクを取りつけラジエーターを製造した。何れのチュ
ーブ材もろう付性は良好であった。これらラジエーター
内部に、温度９０℃の水道水＋１０ppm のＣｕ++の腐食
液を循環させ耐食寿命を評価した。結果を表３に示す
が、従来例No．１０の材料を用いたラジエーターは５０
００時間でチューブ部に貫通孔食が発生したのに対し、
本発明例No．４の材料を用いたラジエーターは８０００
時間でチューブ部に貫通孔食が発生した。
来例No．１０の板厚０．３mm、調質Ｈ１４の材料を用
い、ろう材が外面になるように、一般的な電縫管設備に
より厚さ２．２mm×幅１６mmのチューブ材を製造した。
そして３００３を芯材とし片面に７０７２、片面に４０
４５ろう材を各々１０％クラッドした厚さ１．２mmのブ
レージングシートをヘッダー材とし、厚さ０．１mmのＡ
ｌ−１％Ｍｎ−１．５％Ｚｎ合金をコルゲート加工した
フィン材とを組み合わせて図１に示す構造のラジエータ
ーを組立てた。この組立物を有機溶剤により脱脂し、Ｋ
ＡｌＦ4 を主体とする弗化物系フラックスの５％懸濁液
を塗布し、２００℃で乾燥後、露点−４０℃、酸素濃度
１００ppm の窒素ガスで置換された６００℃の雰囲気炉
に挿入し３分間保持し、炉外に取り出し１００℃／min
の速度で冷却した。そしてヘッダーにプラスチック製の
タンクを取りつけラジエーターを製造した。何れのチュ
ーブ材もろう付性は良好であった。これらラジエーター
内部に、温度９０℃の水道水＋１０ppm のＣｕ++の腐食
液を循環させ耐食寿命を評価した。結果を表３に示す
が、従来例No．１０の材料を用いたラジエーターは５０
００時間でチューブ部に貫通孔食が発生したのに対し、
本発明例No．４の材料を用いたラジエーターは８０００
時間でチューブ部に貫通孔食が発生した。
【００１５】
【表３】
【００１６】このように本発明例のブレージングシート
をチューブ材として使用したラジエーターの寿命は、従
来例のチューブ材を使用したラジエーターに比較して明
らかに長く、優れた耐食性を有している。
をチューブ材として使用したラジエーターの寿命は、従
来例のチューブ材を使用したラジエーターに比較して明
らかに長く、優れた耐食性を有している。
【００１７】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、犠牲
材の耐食性を向上させることが出来、熱交換器の寿命を
長くすることが出来る。このため高強度の芯材を使用す
ることが出来る。従来より強度が高く、耐食性が良好な
自動車用熱交換器のチューブ材を供給することができ、
チューブ材の薄肉化が可能となる。従って低コストで軽
量のラジエーターを製造することができ工業上著しい効
果を奏するものである。
材の耐食性を向上させることが出来、熱交換器の寿命を
長くすることが出来る。このため高強度の芯材を使用す
ることが出来る。従来より強度が高く、耐食性が良好な
自動車用熱交換器のチューブ材を供給することができ、
チューブ材の薄肉化が可能となる。従って低コストで軽
量のラジエーターを製造することができ工業上著しい効
果を奏するものである。
【図１】ラジエーターの概略図。
【図２】ブレージングシートの構成を示す断面図。
１ チューブ ２ フィン ３ ヘッダー ４ プラスチック製タンク ５ ろう材 ６ 芯材 ７ 犠牲材
Claims (2)
- 【請求項１】 Ａｌ合金芯材の片面にＡｌ合金からなる
ろう材を、他面に芯材より電位の卑なＡｌ合金からなる
犠牲材をクラッドする３層のＡｌ合金ブレージングシー
トにおいて、犠牲材として０．０５〜０．３wt％のＴｉ
を含み、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金
を使用することを特徴とする耐食性Ａｌ合金ブレージン
グシート。 - 【請求項２】 Ａｌ合金芯材の片面にＡｌ合金からなる
ろう材を、他面に芯材より電位の卑なＡｌ合金からなる
犠牲材をクラッドする３層のＡｌ合金ブレージングシー
トにおいて、犠牲材として０．０５wt％〜０．３wt％の
Ｔｉを含み、更に０．００５〜０．３wt％のＳｎ、０．
００５〜０．３wt％のＩｎ、０．０５〜０．３wt％のＣ
ａ、０．０５〜０．３wt％のＬｉのうちの１種または２
種以上を含み、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡ
ｌ合金を使用することを特徴とする耐食性Ａｌ合金ブレ
ージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32813491A JPH05140684A (ja) | 1991-11-15 | 1991-11-15 | 耐食性Ａｌ合金ブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32813491A JPH05140684A (ja) | 1991-11-15 | 1991-11-15 | 耐食性Ａｌ合金ブレージングシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05140684A true JPH05140684A (ja) | 1993-06-08 |
Family
ID=18206876
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32813491A Pending JPH05140684A (ja) | 1991-11-15 | 1991-11-15 | 耐食性Ａｌ合金ブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05140684A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010236073A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Kobe Steel Ltd | 側材および熱交換器用クラッド材 |
-
1991
- 1991-11-15 JP JP32813491A patent/JPH05140684A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010236073A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Kobe Steel Ltd | 側材および熱交換器用クラッド材 |
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