JPH0513748B2 - - Google Patents
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- JPH0513748B2 JPH0513748B2 JP62196205A JP19620587A JPH0513748B2 JP H0513748 B2 JPH0513748 B2 JP H0513748B2 JP 62196205 A JP62196205 A JP 62196205A JP 19620587 A JP19620587 A JP 19620587A JP H0513748 B2 JPH0513748 B2 JP H0513748B2
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- cooling
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Links
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/068—Accessories therefor for cooling the cast product during its passage through the mould surfaces
- B22D11/0685—Accessories therefor for cooling the cast product during its passage through the mould surfaces by cooling the casting belts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はベルト式連続鋳造機に係り、特にベル
ト鋳型を均一に冷却するに好適な冷却パツドを備
えたベルト式連続鋳造機に関する。
ト鋳型を均一に冷却するに好適な冷却パツドを備
えたベルト式連続鋳造機に関する。
鋳片の表面形状がフラツトなスラブ材を鋳造す
る場合、1対の可動エンドレスベルトと、これら
のベルト間に挾持された1対の短辺とによつて形
成されたベルト鋳型部に溶鋼を導入し、ベルト背
部に設けられた冷却パツドとこれらのベルトとの
間に形成された間隙部に冷却水を導入し、冷却し
つつ連続的に鋳造を行なうベルト式連続鋳造機が
広く用いられている。
る場合、1対の可動エンドレスベルトと、これら
のベルト間に挾持された1対の短辺とによつて形
成されたベルト鋳型部に溶鋼を導入し、ベルト背
部に設けられた冷却パツドとこれらのベルトとの
間に形成された間隙部に冷却水を導入し、冷却し
つつ連続的に鋳造を行なうベルト式連続鋳造機が
広く用いられている。
前記冷却剤の供給は一般に冷却パツド内に形成
されたヘツダー部から給水孔を通して行なわれ、
この供給された冷却水は前記間隙部に水膜を形成
して通過した後排水孔に入り、この排水孔の背部
に形成された排水溝を通つて外部に排出される。
そしてスラブ幅は前記短辺を移動することによつ
て変更可能に構成されている。
されたヘツダー部から給水孔を通して行なわれ、
この供給された冷却水は前記間隙部に水膜を形成
して通過した後排水孔に入り、この排水孔の背部
に形成された排水溝を通つて外部に排出される。
そしてスラブ幅は前記短辺を移動することによつ
て変更可能に構成されている。
前記冷却パツドの給排水孔の形状としては、従
来特開昭61−37355号公報によつて提案されたよ
うに円形または楕円形となつており、しかも給水
孔の出側の形状が外側に向つて広がり、かつ隣接
する給水孔の出側が凹形状の溝によつて連結され
た状態になつているものが公知である。
来特開昭61−37355号公報によつて提案されたよ
うに円形または楕円形となつており、しかも給水
孔の出側の形状が外側に向つて広がり、かつ隣接
する給水孔の出側が凹形状の溝によつて連結され
た状態になつているものが公知である。
上記公報によつて開示された従来技術のうち、
第7図に示すように冷却パツド1の表面のライナ
ー部2に形成された凹形状の溝3は、溶融金属4
が凝固した鋳片凝固厚みが十分に成長して鋳片表
面形状の変形に対する剛性が大きくなつた場合に
は、給水のエネルギ損失を防止することができて
冷却水供給には有効である。しかしベルト鋳型5
と冷却パツド1の表面に形成される冷却水路とな
る間隙部6は、鋳片表面を平坦にするためにはそ
り厚みが幅方向に均一に形成されることが必要で
あり、不均一に形成された場合には修正しなけれ
ばならない。このため凝固厚みの成長が十分でな
く、湯面変動などの影響で幅方向に対して負荷が
安定していない鋳型上流部では、冷却水は前記溝
部3を通つて負荷の低い部分へ流出する。この結
果冷却水を均一に流すことができないという問題
があつた。一方冷却水の供給は幅方向に対し共通
のヘツダー部8を有する複数個の給水孔7から間
隙部6へ行なわれるため、それぞれの給水孔7へ
の供給量は該部の流水抵抗によつて決定される。
従つてベルト鋳型5の幅方向に不均一状態が生じ
た場合、間隙部6における水膜の厚みが大となつ
た部分では給水孔7の出側の流水抵抗が小とな
り、該部への供給量も大となつてベルト鋳型5の
凹凸修正ができないという問題もあつた。
第7図に示すように冷却パツド1の表面のライナ
ー部2に形成された凹形状の溝3は、溶融金属4
が凝固した鋳片凝固厚みが十分に成長して鋳片表
面形状の変形に対する剛性が大きくなつた場合に
は、給水のエネルギ損失を防止することができて
冷却水供給には有効である。しかしベルト鋳型5
と冷却パツド1の表面に形成される冷却水路とな
る間隙部6は、鋳片表面を平坦にするためにはそ
り厚みが幅方向に均一に形成されることが必要で
あり、不均一に形成された場合には修正しなけれ
ばならない。このため凝固厚みの成長が十分でな
く、湯面変動などの影響で幅方向に対して負荷が
安定していない鋳型上流部では、冷却水は前記溝
部3を通つて負荷の低い部分へ流出する。この結
果冷却水を均一に流すことができないという問題
があつた。一方冷却水の供給は幅方向に対し共通
のヘツダー部8を有する複数個の給水孔7から間
隙部6へ行なわれるため、それぞれの給水孔7へ
の供給量は該部の流水抵抗によつて決定される。
従つてベルト鋳型5の幅方向に不均一状態が生じ
た場合、間隙部6における水膜の厚みが大となつ
た部分では給水孔7の出側の流水抵抗が小とな
り、該部への供給量も大となつてベルト鋳型5の
凹凸修正ができないという問題もあつた。
これらの問題は、前記従来技術のうち第8図に
示すように給水孔7の入側の形状を細管として十
分な抵抗を持たせ、出側を外側に向つて広がりを
持たせた形状とすることにより解決する。これは
ベルト鋳型5の凸となつた部分における抵抗減少
の影響が小となり、すべての給水孔7にほぼ一定
の冷却水が供給されるためである。
示すように給水孔7の入側の形状を細管として十
分な抵抗を持たせ、出側を外側に向つて広がりを
持たせた形状とすることにより解決する。これは
ベルト鋳型5の凸となつた部分における抵抗減少
の影響が小となり、すべての給水孔7にほぼ一定
の冷却水が供給されるためである。
しかしながら、ベルト鋳型5と冷却パツド1と
の間の距離を一定にし、その間に形成される冷却
水膜体の厚みを一定にした状態で、可視実験によ
り冷却水の流れを観測した結果、第9図a,bに
示すように幅方向に不均一な冷却水の流れを呈す
ることが判明した。これは小円形の給水孔7から
の円形の排水孔9への流れを形成され、給水孔7
から排水孔9までの距離に局部的に差が生じるた
め、より流水抵抗の少ない箇所へ流れようとする
流体の性質によるものと考えられる。この傾向は
実鋳造中のベルト鋳型測温結果から得られてお
り、幅方向に均一であることが望ましい温度分布
が、第10図に示すようになつている。図中にお
ける実線Aと破線Bとは、それぞれ幅方向に対し
て異なる点を測定した結果である。この現象は鋳
片の温度分布ムラを示すもので、鋳片割れの起因
となる。一方ベルト鋳型5においても頻繁な温度
昇降による熱疲労を受けて、長時間連続鋳造時の
ベルト寿命を低下させるという問題も発生する。
の間の距離を一定にし、その間に形成される冷却
水膜体の厚みを一定にした状態で、可視実験によ
り冷却水の流れを観測した結果、第9図a,bに
示すように幅方向に不均一な冷却水の流れを呈す
ることが判明した。これは小円形の給水孔7から
の円形の排水孔9への流れを形成され、給水孔7
から排水孔9までの距離に局部的に差が生じるた
め、より流水抵抗の少ない箇所へ流れようとする
流体の性質によるものと考えられる。この傾向は
実鋳造中のベルト鋳型測温結果から得られてお
り、幅方向に均一であることが望ましい温度分布
が、第10図に示すようになつている。図中にお
ける実線Aと破線Bとは、それぞれ幅方向に対し
て異なる点を測定した結果である。この現象は鋳
片の温度分布ムラを示すもので、鋳片割れの起因
となる。一方ベルト鋳型5においても頻繁な温度
昇降による熱疲労を受けて、長時間連続鋳造時の
ベルト寿命を低下させるという問題も発生する。
この問題を解決するには、給水孔7と排水孔9
との間の距離を大とすればよいが、このためには
冷却水圧力を大としなければならず、低負荷であ
るベルト鋳型5の上流部における変形が発生する
ので自ずから限界が生ずる。また給水孔7のピツ
チを小としてもよいが、幅方向に対する水膜厚み
剛性が低下したり、加工工数が増大したりするこ
とから実用上問題がある。
との間の距離を大とすればよいが、このためには
冷却水圧力を大としなければならず、低負荷であ
るベルト鋳型5の上流部における変形が発生する
ので自ずから限界が生ずる。また給水孔7のピツ
チを小としてもよいが、幅方向に対する水膜厚み
剛性が低下したり、加工工数が増大したりするこ
とから実用上問題がある。
また、給水孔7の加工も困難であり、十分な加
工精度を確保できないという問題もある。
工精度を確保できないという問題もある。
上記した問題を解決するために本発明はなされ
たものであり、その目的は、冷却剤をベルト鋳型
の幅方向に対し低圧高速で均一で流すと共に、ベ
ルト鋳型の幅方向に対し水膜厚み剛性の高い冷却
水流を得ることができる加工性に優れた冷却パツ
ドを備えるベルト式連続鋳造機を提供することに
ある。
たものであり、その目的は、冷却剤をベルト鋳型
の幅方向に対し低圧高速で均一で流すと共に、ベ
ルト鋳型の幅方向に対し水膜厚み剛性の高い冷却
水流を得ることができる加工性に優れた冷却パツ
ドを備えるベルト式連続鋳造機を提供することに
ある。
上記目的を達成するために本発明では、一対の
可動エンドレスベルトにより構成されたベルト鋳
型部と、該ベルトの背部に設けられ、該ベルトを
支承しつつ冷却するための冷却剤を供給する複数
個の冷却剤供給部を備えた冷却剤供給列及び供給
された冷却剤を排出する複数個の排出部を備えた
冷却剤排出列を前記ベルトの鋳造方向に沿つて複
数列有する冷却パツドを備えたベルト式連続鋳造
機において、前記冷却剤供給列は、前記冷却パツ
ド表面に着脱可能に挿入された板部材から構成さ
れ、前記冷却剤供給列の前記冷却剤供給部の出側
形状の断面がほぼ矩形の断続的なスリツト状を形
成されると共に、該冷却剤排出部が前記冷却パツ
ドに設けられた冷却剤供給ヘツド部と連通するよ
うに配置されるように構成したものである。
可動エンドレスベルトにより構成されたベルト鋳
型部と、該ベルトの背部に設けられ、該ベルトを
支承しつつ冷却するための冷却剤を供給する複数
個の冷却剤供給部を備えた冷却剤供給列及び供給
された冷却剤を排出する複数個の排出部を備えた
冷却剤排出列を前記ベルトの鋳造方向に沿つて複
数列有する冷却パツドを備えたベルト式連続鋳造
機において、前記冷却剤供給列は、前記冷却パツ
ド表面に着脱可能に挿入された板部材から構成さ
れ、前記冷却剤供給列の前記冷却剤供給部の出側
形状の断面がほぼ矩形の断続的なスリツト状を形
成されると共に、該冷却剤排出部が前記冷却パツ
ドに設けられた冷却剤供給ヘツド部と連通するよ
うに配置されるように構成したものである。
上記のように冷却剤供給列の冷却剤供給部の出
側形状の断面をほぼ矩形の断続的なスリツト状に
形成することで、冷却剤供給部から冷却剤排出部
に至る距離に局部的な差を発生させることが少な
く、冷却剤の流れを幅方向に対して均一とでき
る。
側形状の断面をほぼ矩形の断続的なスリツト状に
形成することで、冷却剤供給部から冷却剤排出部
に至る距離に局部的な差を発生させることが少な
く、冷却剤の流れを幅方向に対して均一とでき
る。
しかも冷却剤供給部と冷却剤排出部との間の距
離が短いため供給する冷却剤の圧力は小さくてよ
く、冷却剤供給部のピツチも大きいので水膜厚み
剛性が低下することはない。
離が短いため供給する冷却剤の圧力は小さくてよ
く、冷却剤供給部のピツチも大きいので水膜厚み
剛性が低下することはない。
更に、冷却剤供給列は、冷却パツド表面に着脱
可能に挿入された板部材から構成されているた
め、冷却剤供給部の出側に形成された断面がほぼ
矩形の断続的なスリツト状の加工を平面加工で仕
上ることができ、加工精度が向上できる。
可能に挿入された板部材から構成されているた
め、冷却剤供給部の出側に形成された断面がほぼ
矩形の断続的なスリツト状の加工を平面加工で仕
上ることができ、加工精度が向上できる。
以下、本発明に係るベルト式連続鋳造機の冷却
パツドの一実施例を図面を参照して説明する。
パツドの一実施例を図面を参照して説明する。
第1図に本発明の一実施例を示す。図において
第7図に示す従来例と同一または同等部分には同
一符号を付して示す。冷却パツド1の前面にはベ
ルト鋳型5との間に冷却水水路を形成する間隙部
6を介して金属板よりなる複数枚のライナー2が
設けられており、これらのライナー2の間にはく
し状板10が固定されている。ライナー2には幅
方向に複数個の円形の排水路9が形成されてお
り、これらの排出孔9は前記冷却パツド1内に形
成された図示せぬ排水溝に連通している。前記く
し状板10には一定のピツチで断面がほぼ矩形状
の給水孔7が形成されており、これらの給水孔7
は前記冷却パツド1内に形成されたヘツダー8に
連通している。そしてヘツダー8には冷却水供給
管11を介して、所定の圧力で冷却水が導入され
る。
第7図に示す従来例と同一または同等部分には同
一符号を付して示す。冷却パツド1の前面にはベ
ルト鋳型5との間に冷却水水路を形成する間隙部
6を介して金属板よりなる複数枚のライナー2が
設けられており、これらのライナー2の間にはく
し状板10が固定されている。ライナー2には幅
方向に複数個の円形の排水路9が形成されてお
り、これらの排出孔9は前記冷却パツド1内に形
成された図示せぬ排水溝に連通している。前記く
し状板10には一定のピツチで断面がほぼ矩形状
の給水孔7が形成されており、これらの給水孔7
は前記冷却パツド1内に形成されたヘツダー8に
連通している。そしてヘツダー8には冷却水供給
管11を介して、所定の圧力で冷却水が導入され
る。
次に本実施例の作用を説明する。間隙部6への
冷却水の供給は、冷却パツド1内に形成されたヘ
ツダー8からくし状板10に形成された給水孔7
を経て行なわれ、冷却パツド1に設けられたライ
ナー2とベルト鋳型5との間に形成された間隙部
6を通過し、排水孔9から外部へ放出される。そ
してその間にベルト鋳型5を冷却し、溶融金属4
を冷却凝固させ、ベルト鋳型5の移動と同期して
引抜かれて鋳片12が形成される。
冷却水の供給は、冷却パツド1内に形成されたヘ
ツダー8からくし状板10に形成された給水孔7
を経て行なわれ、冷却パツド1に設けられたライ
ナー2とベルト鋳型5との間に形成された間隙部
6を通過し、排水孔9から外部へ放出される。そ
してその間にベルト鋳型5を冷却し、溶融金属4
を冷却凝固させ、ベルト鋳型5の移動と同期して
引抜かれて鋳片12が形成される。
本実施例におけるベルト鋳型5の支持は、給排
水孔7,9間の冷却水圧力によつて行なわれる。
この圧力は排水孔9へ流入する時点での圧力と、
下記式(1)で示す圧力Pの平均値との和で与えられ
る。
水孔7,9間の冷却水圧力によつて行なわれる。
この圧力は排水孔9へ流入する時点での圧力と、
下記式(1)で示す圧力Pの平均値との和で与えられ
る。
P=λv2l/4gδνn ……(1)
ここで、v:冷却水流速、l:給排水間流路
長、g:重力加速度、δ:水膜厚み、νn:冷却水
比とする。
長、g:重力加速度、δ:水膜厚み、νn:冷却水
比とする。
またλは冷却水流水のレイノズル数の函数とし
て与えられるものであり、本実施例における冷却
水流域は遷移域であつて一般に0.03乃至0.045の
値を示す。また冷却水流れによる冷却の強度F
は、一般に下記式(2)で表わすことができる。
て与えられるものであり、本実施例における冷却
水流域は遷移域であつて一般に0.03乃至0.045の
値を示す。また冷却水流れによる冷却の強度F
は、一般に下記式(2)で表わすことができる。
F=Cv0.8/δ0.2 ……(2)
ここでCは常数である。
ベルト鋳型5に加わる負荷はその大半がνn・H
で表わされる溶融金属の静圧であり、ここでHは
溶鋼湯面に対するベルト鋳型5の高さ方向の位置
を示す。従つて鋳型上流においてはHが小となり
負荷も小であるが、溶融金属は高温状態であるた
め、式(2)に示すように冷却強度Fはvを大にしδ
を小さくした方が大きくなる。反面式(1)で示すよ
うにvを大にしδを小さくすると冷却水圧力Pが
大となり、ベルト鋳型5の負荷限界を超えるた
め、この圧力支持の釣合いを保つために結果的に
δを大にしvを小とせざるを得ない。このためベ
ルト鋳型5の冷却強度Fは低下する。
で表わされる溶融金属の静圧であり、ここでHは
溶鋼湯面に対するベルト鋳型5の高さ方向の位置
を示す。従つて鋳型上流においてはHが小となり
負荷も小であるが、溶融金属は高温状態であるた
め、式(2)に示すように冷却強度Fはvを大にしδ
を小さくした方が大きくなる。反面式(1)で示すよ
うにvを大にしδを小さくすると冷却水圧力Pが
大となり、ベルト鋳型5の負荷限界を超えるた
め、この圧力支持の釣合いを保つために結果的に
δを大にしvを小とせざるを得ない。このためベ
ルト鋳型5の冷却強度Fは低下する。
しかしながら本実施例によると、第2図に示す
ように給水孔7から排水孔9までの距離に局部的
な差が少ないため、冷却水圧力Pを実験的に測定
した結果、式(1)におけるλの値が従来例によると
0.03乃至0.045であつたものが0.015乃至0.02と小
であることが判明した。このため前記式(2)におけ
るvを大にしδを小にして冷却強度Fを大きくし
ても、冷却水圧力Pを小さくすることができる。
また本実施例の構造によれば、くし状板10は平
面加工のみで仕上げられ、加工が容易であると同
時に加工精度も向上でき、給水の抵抗をより均一
性の高いものとすることができる。またくし状板
10の厚みを薄くすることで給水剛性も向上させ
ることができる。
ように給水孔7から排水孔9までの距離に局部的
な差が少ないため、冷却水圧力Pを実験的に測定
した結果、式(1)におけるλの値が従来例によると
0.03乃至0.045であつたものが0.015乃至0.02と小
であることが判明した。このため前記式(2)におけ
るvを大にしδを小にして冷却強度Fを大きくし
ても、冷却水圧力Pを小さくすることができる。
また本実施例の構造によれば、くし状板10は平
面加工のみで仕上げられ、加工が容易であると同
時に加工精度も向上でき、給水の抵抗をより均一
性の高いものとすることができる。またくし状板
10の厚みを薄くすることで給水剛性も向上させ
ることができる。
本実施例によれば、冷却水の流れをベルト鋳型
5の幅方向に対して均一にすることができるの
で、ベルト鋳型5及び鋳片12の冷却ムラをなく
すことができ、鋳片割れの発生を防止し、ベルト
鋳型5の耐久性が向上する。さらに冷却水流速v
を大きくし水膜厚みδを小さくすることができる
ので、冷却強度Fの大きい冷却水の流れを実現す
ることができる。
5の幅方向に対して均一にすることができるの
で、ベルト鋳型5及び鋳片12の冷却ムラをなく
すことができ、鋳片割れの発生を防止し、ベルト
鋳型5の耐久性が向上する。さらに冷却水流速v
を大きくし水膜厚みδを小さくすることができる
ので、冷却強度Fの大きい冷却水の流れを実現す
ることができる。
第3図及び第4図は前記くし状板10の給水孔
7a,7bを入口側に絞り部を持ち、出口側が水
平方向に末広がり状に形成したものであり、給水
孔7a,7bの出力端は水平方向に長い矩形とな
つている。第3図に示す給水孔の末広がり部は直
線テーパ状に、第4図に示す給水孔の末広がり部
は円弧状にそれぞれ形成したものである。これら
の場合には給水孔7a,7bの入口部に形成され
た、絞り部の絞り効果も得られて給水剛性を向上
させることができる。
7a,7bを入口側に絞り部を持ち、出口側が水
平方向に末広がり状に形成したものであり、給水
孔7a,7bの出力端は水平方向に長い矩形とな
つている。第3図に示す給水孔の末広がり部は直
線テーパ状に、第4図に示す給水孔の末広がり部
は円弧状にそれぞれ形成したものである。これら
の場合には給水孔7a,7bの入口部に形成され
た、絞り部の絞り効果も得られて給水剛性を向上
させることができる。
第5図はスリツトの短辺を円弧状に形成した場
合を示し、第1図に示した実施例と同様の効果が
ある。
合を示し、第1図に示した実施例と同様の効果が
ある。
第6図はくし状板10に形成された給水孔7の
出口側下面をテーパ状とし、くし状板10の背部
を円弧状に密閉し、背部下面にヘツダー部8に連
通する冷却水供給孔10cを形成したものであ
る。本実施例によれば、冷却水の流れが複数回方
向変換されるので、流れの均一性が向上し冷却水
中の異物による目づまりを防ぐことができる。
出口側下面をテーパ状とし、くし状板10の背部
を円弧状に密閉し、背部下面にヘツダー部8に連
通する冷却水供給孔10cを形成したものであ
る。本実施例によれば、冷却水の流れが複数回方
向変換されるので、流れの均一性が向上し冷却水
中の異物による目づまりを防ぐことができる。
上記各実施例ではベルト鋳型5及び鋳片12を
冷却水によつて冷却する場合について説明した
が、冷却水以外の冷却剤を用いてもよい。またス
リツトは排水孔9側に形成してもよい。
冷却水によつて冷却する場合について説明した
が、冷却水以外の冷却剤を用いてもよい。またス
リツトは排水孔9側に形成してもよい。
以上説明したように本発明によれば、ベルト式
連続鋳造機の冷却パツドの冷却剤供給部の出側形
状の断面をほぼ矩形の断続的なスリツト状にした
ので冷却剤の流れをベルト鋳型の幅方向に対し低
圧高速で均一に流すと共に、ベルト鋳型の幅方向
に対し水膜厚み剛性の高い冷却水流を得ることが
できる。
連続鋳造機の冷却パツドの冷却剤供給部の出側形
状の断面をほぼ矩形の断続的なスリツト状にした
ので冷却剤の流れをベルト鋳型の幅方向に対し低
圧高速で均一に流すと共に、ベルト鋳型の幅方向
に対し水膜厚み剛性の高い冷却水流を得ることが
できる。
更に、複数個の冷却剤供給部を有する冷却剤供
給列は、冷却パツド表面に着脱可能に挿入された
板部材から構成されているため、冷却剤供給部の
出側に形成された断面形状の加工を平面で行なう
ことができるので加工性に優れる。
給列は、冷却パツド表面に着脱可能に挿入された
板部材から構成されているため、冷却剤供給部の
出側に形成された断面形状の加工を平面で行なう
ことができるので加工性に優れる。
しかも、冷却剤供給列は、冷却パツド表面に着
脱可能に挿入された板部材であるため、冷却剤供
給孔が目詰り等を起こした場合でも、容易に交換
を行なうことができるのでメンテナンス性にも優
れる。
脱可能に挿入された板部材であるため、冷却剤供
給孔が目詰り等を起こした場合でも、容易に交換
を行なうことができるのでメンテナンス性にも優
れる。
第1図は本発明に係るベルト式連続鋳造機の冷
却パツドの一実施例を示す斜視図、第2図は本実
施例における冷却水流線図、第3図、第4図、第
5図及び第6図は本発明の他の実施例を示す斜視
図、第7図及び第8図は従来の冷却パツドを示す
幅方向断面図、第9図は従来の冷却パツドにおけ
る冷却水流線図、第10図は従来のベルト鋳型の
温度分布を示すグラフである。 1……冷却パツド、5……ベルト鋳型、7,7
a,7b……給水孔、9……排水孔、10,10
a,10b……くし状板。
却パツドの一実施例を示す斜視図、第2図は本実
施例における冷却水流線図、第3図、第4図、第
5図及び第6図は本発明の他の実施例を示す斜視
図、第7図及び第8図は従来の冷却パツドを示す
幅方向断面図、第9図は従来の冷却パツドにおけ
る冷却水流線図、第10図は従来のベルト鋳型の
温度分布を示すグラフである。 1……冷却パツド、5……ベルト鋳型、7,7
a,7b……給水孔、9……排水孔、10,10
a,10b……くし状板。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 一対の可動エンドレスベルトにより構成され
たベルト鋳型部と、該ベルトの背部に設けられ、
該ベルトを支承しつつ冷却するための冷却剤を供
給する複数個の冷却剤供給部を備えた冷却剤供給
列及び供給された冷却剤を排出する複数個の排出
部を備えた冷却剤排出列を前記ベルトの鋳造方向
に沿つて複数列有する冷却パツドを備えたベルト
式連続鋳造機において、 前記冷却剤供給列は、前記冷却パツド表面に着
脱可能に挿入された板部材から構成され、 前記冷却剤供給列の前記冷却剤供給部の出側形
状の断面がほぼ矩形の断続的なスリツト状を形成
されると共に、該冷却剤排出部が前記冷却パツド
に設けられた冷却剤供給ヘツダ部と連通するよう
に配置されていることを特徴とする冷却パツドを
備えたベルト式連続鋳造機。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19620587A JPS6440150A (en) | 1987-08-07 | 1987-08-07 | Cooling pad for belt type continuous casting machine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19620587A JPS6440150A (en) | 1987-08-07 | 1987-08-07 | Cooling pad for belt type continuous casting machine |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6440150A JPS6440150A (en) | 1989-02-10 |
JPH0513748B2 true JPH0513748B2 (ja) | 1993-02-23 |
Family
ID=16353944
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19620587A Granted JPS6440150A (en) | 1987-08-07 | 1987-08-07 | Cooling pad for belt type continuous casting machine |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6440150A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5363902A (en) * | 1992-12-31 | 1994-11-15 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Contained quench system for controlled cooling of continuous web |
US6755236B1 (en) * | 2000-08-07 | 2004-06-29 | Alcan International Limited | Belt-cooling and guiding means for continuous belt casting of metal strip |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63123552A (ja) * | 1986-11-12 | 1988-05-27 | Kawasaki Steel Corp | ベルト式連続鋳造機のベルト冷却装置 |
-
1987
- 1987-08-07 JP JP19620587A patent/JPS6440150A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63123552A (ja) * | 1986-11-12 | 1988-05-27 | Kawasaki Steel Corp | ベルト式連続鋳造機のベルト冷却装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6440150A (en) | 1989-02-10 |
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