JPH05126991A - Ｂｗｒ型原子力発電所における一次冷却系への鉄注入方法 - Google Patents
Ｂｗｒ型原子力発電所における一次冷却系への鉄注入方法Info
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- JPH05126991A JPH05126991A JP3310034A JP31003491A JPH05126991A JP H05126991 A JPH05126991 A JP H05126991A JP 3310034 A JP3310034 A JP 3310034A JP 31003491 A JP31003491 A JP 31003491A JP H05126991 A JPH05126991 A JP H05126991A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 給水側へ必要量のクラッド鉄を容易に供給で
きる一次冷却系への鉄の注入方法をうる。 【構成】 ＢＷＲ型原子力発電所における一次冷却系へ
の鉄注入方法において、復水処理用のろ過装置４又は脱
塩装置５に一担捕捉したクラッド鉄を逆洗操作により剥
離させ、該クラッド鉄を含有する逆洗水を一時貯留１１
した後、一次冷却系２３，２４に供給する。
きる一次冷却系への鉄の注入方法をうる。 【構成】 ＢＷＲ型原子力発電所における一次冷却系へ
の鉄注入方法において、復水処理用のろ過装置４又は脱
塩装置５に一担捕捉したクラッド鉄を逆洗操作により剥
離させ、該クラッド鉄を含有する逆洗水を一時貯留１１
した後、一次冷却系２３，２４に供給する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、原子力発電所の一次冷
却系への鉄注入方法に係り、特に、ＢＷＲ型原子力発電
所の被曝線量率の低減対策の一環として行う給水側より
原子炉に対しての、鉄注入方法に関するものである。
却系への鉄注入方法に係り、特に、ＢＷＲ型原子力発電
所の被曝線量率の低減対策の一環として行う給水側より
原子炉に対しての、鉄注入方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＢＷＲ型原子力発電プラントにおいて、
原子炉本体及び燃料集合体より溶出するイオン状のＮｉ
及びＣｏを、給水側より注入するＦｅと結合させて、燃
料棒、容器及び配管の壁部などに固定化させることによ
り被曝線量率の低減を図る方法いわゆるＦｅ／Ｎｉ比コ
ントロール法が知られている。また、最近のＢＷＲ型原
子力発電所の一次冷却系の浄化装置は、復水ろ過装置
（ＨＦＦなど）及び復水脱塩装置（コンデミ）の二重化
が一般的となっており、前記のＦｅ／Ｎｉ比コントロー
ル法は、この二重化浄化装置システムに適用されてい
る。
原子炉本体及び燃料集合体より溶出するイオン状のＮｉ
及びＣｏを、給水側より注入するＦｅと結合させて、燃
料棒、容器及び配管の壁部などに固定化させることによ
り被曝線量率の低減を図る方法いわゆるＦｅ／Ｎｉ比コ
ントロール法が知られている。また、最近のＢＷＲ型原
子力発電所の一次冷却系の浄化装置は、復水ろ過装置
（ＨＦＦなど）及び復水脱塩装置（コンデミ）の二重化
が一般的となっており、前記のＦｅ／Ｎｉ比コントロー
ル法は、この二重化浄化装置システムに適用されてい
る。
【０００３】ところが、上記二重化浄化システムでは、
給水中のクラッド濃度は、約０．１ｐｐｂ〜０．３ｐｐ
ｂと極めて低くなっており、前述の被曝線量率の低減対
策の観点よりすれば、給水中に外部より鉄注入を行う必
要がある。その方法としては、次のようにプラント毎に
様々であり、その効果も安定したものではない。 （１）復水ろ過装置として使用しているプリコート式フ
ィルターのプリコート条件（樹脂比、攪拌時間、など）
を変化させ、コンデミ側にＦｅをリークさせる。 （２）復水ろ過装置を一部バイパスさせるか、一部のろ
過器のエレメントを外して、ろ過機能をなくし、復水ろ
過装置の入口側のＦｅ濃度の高い水を一部コンデミ側に
入れる。 （３）（１）、（２）によりコンデミにクラッド負荷を
あたえ、コンデミ側より下流へのＦｅリーク量を増加さ
せる。 （４）鉄製造装置（電解法など）により製造したＦｅを
コンデミ下流側より注入することにより給水中のＦｅ濃
度を増加させる。
給水中のクラッド濃度は、約０．１ｐｐｂ〜０．３ｐｐ
ｂと極めて低くなっており、前述の被曝線量率の低減対
策の観点よりすれば、給水中に外部より鉄注入を行う必
要がある。その方法としては、次のようにプラント毎に
様々であり、その効果も安定したものではない。 （１）復水ろ過装置として使用しているプリコート式フ
ィルターのプリコート条件（樹脂比、攪拌時間、など）
を変化させ、コンデミ側にＦｅをリークさせる。 （２）復水ろ過装置を一部バイパスさせるか、一部のろ
過器のエレメントを外して、ろ過機能をなくし、復水ろ
過装置の入口側のＦｅ濃度の高い水を一部コンデミ側に
入れる。 （３）（１）、（２）によりコンデミにクラッド負荷を
あたえ、コンデミ側より下流へのＦｅリーク量を増加さ
せる。 （４）鉄製造装置（電解法など）により製造したＦｅを
コンデミ下流側より注入することにより給水中のＦｅ濃
度を増加させる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記方法においては、
次のような理由により十分な被曝線量率の低減効果が発
揮されない可能性がある。 （１）プリコート式フィルターの除Ｆｅ性能は、入口側
のクラッド濃度、クラッド組成（マグネタイト、ヘマタ
イト、オキシ水酸化鉄、非晶質など）により影響を受
け、前述のプリコート条件（樹脂比、攪拌時間など）を
調整しても常に一定のＦｅリークを確保することは難し
く、再現性に対する技術的信頼性も少ない。 （２）コンデミ上流側でリークしたクラッドＦｅは、コ
ンデミの樹脂層で捕捉され、一部下流側にリークする。
リークするクラッドＦｅは上流側のクラッド濃度が高く
なればなるほど、又、コンデミの樹脂層で捕捉されたク
ラッドＦｅ量が増加すればするほど増大する。しかしな
がら、コンデミよりリークするクラッドＦｅ濃度は、コ
ンデミで使用しているイオン交換樹脂の銘柄、樹脂層の
形状、通水条件により異なり、予め設定する給水中のク
ラッドＦｅ濃度の目標値に対してのコントロールが難し
く十分に効果が発揮されない。
次のような理由により十分な被曝線量率の低減効果が発
揮されない可能性がある。 （１）プリコート式フィルターの除Ｆｅ性能は、入口側
のクラッド濃度、クラッド組成（マグネタイト、ヘマタ
イト、オキシ水酸化鉄、非晶質など）により影響を受
け、前述のプリコート条件（樹脂比、攪拌時間など）を
調整しても常に一定のＦｅリークを確保することは難し
く、再現性に対する技術的信頼性も少ない。 （２）コンデミ上流側でリークしたクラッドＦｅは、コ
ンデミの樹脂層で捕捉され、一部下流側にリークする。
リークするクラッドＦｅは上流側のクラッド濃度が高く
なればなるほど、又、コンデミの樹脂層で捕捉されたク
ラッドＦｅ量が増加すればするほど増大する。しかしな
がら、コンデミよりリークするクラッドＦｅ濃度は、コ
ンデミで使用しているイオン交換樹脂の銘柄、樹脂層の
形状、通水条件により異なり、予め設定する給水中のク
ラッドＦｅ濃度の目標値に対してのコントロールが難し
く十分に効果が発揮されない。
【０００５】（３）鉄製造装置（電解法など）により製
造したＦｅをコンデミ下流側より注入することにより給
水中のクラッドＦｅ濃度を増加させることは、次の理由
により被曝低減効果が少ないことが判明している。 イオン状のＣｏ及びＮｉを結合し、燃料棒、容器及
び配管の壁部に付着する働きをするクラッドＦｅは、プ
ラント構成材並びにプラントの水質条件（導電率、ｐ
Ｈ、溶存酸素濃度、温度ほか）により生成されたものの
方が、その作用が大きいことが確認されており、鉄製造
装置（電解法など）により製造したクラッドＦｅは好ま
しくない。 鉄製造装置（電解法など）により製造したクラッド
Ｆｅは、その粒径が低溶存酸素のもとでプラント構成材
より生成されたクラッドに較べて大きい傾向にあり、イ
オン状のＣｏ及びＮｉに対するスカベンジャーとしての
効果は、同じ濃度（ｐｐｂ）で比較した場合、小さくな
る。そこで、本発明は、上記のような問題点を解決し、
必要量のクラッド鉄を容易に供給できる一次冷却系への
鉄の注入方法を提供することを課題とする。
造したＦｅをコンデミ下流側より注入することにより給
水中のクラッドＦｅ濃度を増加させることは、次の理由
により被曝低減効果が少ないことが判明している。 イオン状のＣｏ及びＮｉを結合し、燃料棒、容器及
び配管の壁部に付着する働きをするクラッドＦｅは、プ
ラント構成材並びにプラントの水質条件（導電率、ｐ
Ｈ、溶存酸素濃度、温度ほか）により生成されたものの
方が、その作用が大きいことが確認されており、鉄製造
装置（電解法など）により製造したクラッドＦｅは好ま
しくない。 鉄製造装置（電解法など）により製造したクラッド
Ｆｅは、その粒径が低溶存酸素のもとでプラント構成材
より生成されたクラッドに較べて大きい傾向にあり、イ
オン状のＣｏ及びＮｉに対するスカベンジャーとしての
効果は、同じ濃度（ｐｐｂ）で比較した場合、小さくな
る。そこで、本発明は、上記のような問題点を解決し、
必要量のクラッド鉄を容易に供給できる一次冷却系への
鉄の注入方法を提供することを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明ではＢＷＲ型原子力発電所における一次冷却
系への鉄注入方法において、復水処理用のろ過装置又は
脱塩装置に一担捕捉したクラッド鉄を逆洗操作により剥
離させ、該クラッド鉄を含有する逆洗水を一時貯留した
後、一次冷却系に供給することを特徴とする一次冷却系
への鉄注入方法としたものである。そして、上記の注入
方法において、逆洗水の貯留は、Ｎ2 等の不活性ガスを
曝気するか、あるいは真空状態に維持して行うことによ
り、回収したクラッド鉄の空気による酸化を抑制するこ
とができる。また、回収したクラッド鉄は、貯留時の相
互吸着などによる粒径の成長を防止するために、逆洗水
の貯留においてたえず攪拌し、超音波発振器により超音
波を発振させて分散させるのがよい。
に、本発明ではＢＷＲ型原子力発電所における一次冷却
系への鉄注入方法において、復水処理用のろ過装置又は
脱塩装置に一担捕捉したクラッド鉄を逆洗操作により剥
離させ、該クラッド鉄を含有する逆洗水を一時貯留した
後、一次冷却系に供給することを特徴とする一次冷却系
への鉄注入方法としたものである。そして、上記の注入
方法において、逆洗水の貯留は、Ｎ2 等の不活性ガスを
曝気するか、あるいは真空状態に維持して行うことによ
り、回収したクラッド鉄の空気による酸化を抑制するこ
とができる。また、回収したクラッド鉄は、貯留時の相
互吸着などによる粒径の成長を防止するために、逆洗水
の貯留においてたえず攪拌し、超音波発振器により超音
波を発振させて分散させるのがよい。
【０００７】上記方法において、一次冷却系への貯留水
の供給は、コンデミの下流側又は上流側とするのがよ
く、そして、貯留水中のクラッド鉄濃度を測定し、目標
とする給水クラッド鉄濃度となるように、一次冷却系へ
定量ポンプで供給するのがよい。また、本発明の方法に
用いられる復水処理用のろ過装置又は脱塩装置として
は、中空系（ＨＦＦ）、電磁フィルター、セラミックス
フィルター等が使用でき、復水処理用のろ過装置でもプ
リコート式のものを用いた場合は捕捉されたクラッドは
逆洗により粉末樹脂と混合状態となるため使用できな
い。
の供給は、コンデミの下流側又は上流側とするのがよ
く、そして、貯留水中のクラッド鉄濃度を測定し、目標
とする給水クラッド鉄濃度となるように、一次冷却系へ
定量ポンプで供給するのがよい。また、本発明の方法に
用いられる復水処理用のろ過装置又は脱塩装置として
は、中空系（ＨＦＦ）、電磁フィルター、セラミックス
フィルター等が使用でき、復水処理用のろ過装置でもプ
リコート式のものを用いた場合は捕捉されたクラッドは
逆洗により粉末樹脂と混合状態となるため使用できな
い。
【０００８】
【作用】本発明では、ＢＷＲ型原子力発電プラントにお
いて、原子炉本体及び燃料集合体より溶出するイオン状
のＮｉ及びＣｏを、給水側より注入する復水ろ過装置及
び復水脱塩装置に一担捕捉したクラッドＦｅを逆洗操作
により剥離させ貯留していたＦｅと結合させて、燃料
棒、容器及び配管の壁部などに固定化させることにより
被曝線量率の低減を図ることができる。そして、逆洗操
作により回収したクラッドＦｅを含んだ逆洗水を貯留し
た水をサンプリングして、予め濃度を測定した後、目標
とする給水クラッドＦｅ濃度になる様、定量ポンプのス
トロークを調整し、供給することにより、クラッドＦｅ
を一次冷却系に安定して供給することができる。
いて、原子炉本体及び燃料集合体より溶出するイオン状
のＮｉ及びＣｏを、給水側より注入する復水ろ過装置及
び復水脱塩装置に一担捕捉したクラッドＦｅを逆洗操作
により剥離させ貯留していたＦｅと結合させて、燃料
棒、容器及び配管の壁部などに固定化させることにより
被曝線量率の低減を図ることができる。そして、逆洗操
作により回収したクラッドＦｅを含んだ逆洗水を貯留し
た水をサンプリングして、予め濃度を測定した後、目標
とする給水クラッドＦｅ濃度になる様、定量ポンプのス
トロークを調整し、供給することにより、クラッドＦｅ
を一次冷却系に安定して供給することができる。
【０００９】
【実施例】以下、本発明を実施例により具体的に説明す
るが、本発明はこれらに限定されるものではない。 実施例１ 図１に、本発明による一次冷却系への鉄注入の系統図を
示す。図１においては、１はＢＷＲ型原子炉であり、復
水は原子炉１内に原子炉給水ポンプ１０により注入され
て加熱され、加熱蒸気はタービン２に至り、液化してホ
ットウエル３に貯留された復水は、低圧復水ポンプ８→
復水ろ過装置４→復水脱塩装置（コンデミ）５→高圧復
水ポンプ９→給水加熱器６→原子炉給水ポンプ１０を経
て再び原子炉１に戻される。なお、再循環ポンプ７は原
子炉１内の水をたえず循環し、原子炉の熱バランス及び
出力を調整するものである。
るが、本発明はこれらに限定されるものではない。 実施例１ 図１に、本発明による一次冷却系への鉄注入の系統図を
示す。図１においては、１はＢＷＲ型原子炉であり、復
水は原子炉１内に原子炉給水ポンプ１０により注入され
て加熱され、加熱蒸気はタービン２に至り、液化してホ
ットウエル３に貯留された復水は、低圧復水ポンプ８→
復水ろ過装置４→復水脱塩装置（コンデミ）５→高圧復
水ポンプ９→給水加熱器６→原子炉給水ポンプ１０を経
て再び原子炉１に戻される。なお、再循環ポンプ７は原
子炉１内の水をたえず循環し、原子炉の熱バランス及び
出力を調整するものである。
【００１０】そして、上記のような復水の循環経路にお
いて、本発明のクラッド鉄の注入は次のような構成によ
る。 （１）本発明に用いるクラッドＦｅは、次の様なプラン
ト運転状況のもとに生成され、ＨＦＦ（中空系）ろ過器
４、復水脱塩器５により捕捉されたものである。 給復水系プラント構成材：炭素鋼（ＳＢ材、ＳＳ
材、耐候性鋼ほか） 水質条件：ｐＨ：６．５〜７．５ 溶存酸素濃度：１０〜１００ｐｐｂ 水温：３０〜４０℃
いて、本発明のクラッド鉄の注入は次のような構成によ
る。 （１）本発明に用いるクラッドＦｅは、次の様なプラン
ト運転状況のもとに生成され、ＨＦＦ（中空系）ろ過器
４、復水脱塩器５により捕捉されたものである。 給復水系プラント構成材：炭素鋼（ＳＢ材、ＳＳ
材、耐候性鋼ほか） 水質条件：ｐＨ：６．５〜７．５ 溶存酸素濃度：１０〜１００ｐｐｂ 水温：３０〜４０℃
【００１１】（２）ＨＦＦろ過器４並びに復水脱塩器５
により捕捉されたクラッドＦｅは空気及び水による逆洗
操作及び復水脱塩器５の場合は、逆洗操作以外として、
空気及び水によるイオン交換樹脂の移送操作により水中
に剥離させ、通常は放射性廃棄物処理設備１８（通称ラ
ドウエスト設備ＲＷ）に移送される拠を、本発明におい
ては、弁２０，２１により廃液の一部を分岐し、クラッ
ドＦｅ受槽１１に貯留する。貯留されるクラッドの性状
は、次の通りである。 粒径：約０．１μｍ〜３μｍ程度 形態：マグネタイト（α−Ｆｅ3 Ｏ4 ）、ヘマタイ
ト（α−Ｆｅ2 Ｏ3 ）、オキシ水酸化鉄（γＦｅＯＯ
Ｈ）、非晶質の混合物で非晶質の割合は４０％〜６０％
程度 クラッド濃度：約０．５ｐｐｍ〜５０ｐｐｍ程度 クラッドＦｅ貯留容量：１ｍ3 〜１０ｍ3 程度
により捕捉されたクラッドＦｅは空気及び水による逆洗
操作及び復水脱塩器５の場合は、逆洗操作以外として、
空気及び水によるイオン交換樹脂の移送操作により水中
に剥離させ、通常は放射性廃棄物処理設備１８（通称ラ
ドウエスト設備ＲＷ）に移送される拠を、本発明におい
ては、弁２０，２１により廃液の一部を分岐し、クラッ
ドＦｅ受槽１１に貯留する。貯留されるクラッドの性状
は、次の通りである。 粒径：約０．１μｍ〜３μｍ程度 形態：マグネタイト（α−Ｆｅ3 Ｏ4 ）、ヘマタイ
ト（α−Ｆｅ2 Ｏ3 ）、オキシ水酸化鉄（γＦｅＯＯ
Ｈ）、非晶質の混合物で非晶質の割合は４０％〜６０％
程度 クラッド濃度：約０．５ｐｐｍ〜５０ｐｐｍ程度 クラッドＦｅ貯留容量：１ｍ3 〜１０ｍ3 程度
【００１２】（３）回収したクラッドＦｅは、水中の溶
存酸素と反応し、酸化を受け非晶質→γＦｅＯＯＨ→α
Ｆｅ2 Ｏ3 →αＦｅ3Ｏ4 の様に形態が変化することに
より、被曝線量率の低減に及ぼす効果が減少することが
懸念されるため（非晶質のクラッドＦｅが好ましく、そ
の含率が高いほど効果的である）、一時貯留槽などに次
の付帯設備を設ける。 一時貯留槽下部にスパージャーを設けて、Ｎ2 ガス
１５を常時注入し溶存酸素を追出す装置 一時貯留槽上部の気相部よりタンク内の空気を真空
ポンプ１６により常時抜き、真空状態に維持する装置
存酸素と反応し、酸化を受け非晶質→γＦｅＯＯＨ→α
Ｆｅ2 Ｏ3 →αＦｅ3Ｏ4 の様に形態が変化することに
より、被曝線量率の低減に及ぼす効果が減少することが
懸念されるため（非晶質のクラッドＦｅが好ましく、そ
の含率が高いほど効果的である）、一時貯留槽などに次
の付帯設備を設ける。 一時貯留槽下部にスパージャーを設けて、Ｎ2 ガス
１５を常時注入し溶存酸素を追出す装置 一時貯留槽上部の気相部よりタンク内の空気を真空
ポンプ１６により常時抜き、真空状態に維持する装置
【００１３】（４）回収したクラッドＦｅは、貯留時の
相互吸着などによる粒径の成長（３μｍ以上になる）を
防止するため、攪拌器１２により常時攪拌しながら、超
音波発振器１３を複数個タンク内に設置し、超音波によ
りクラッドＦｅの相互吸着による粒径の成長を防止し、
水中に均一に分散させる。 （５）クラッドＦｅの注入ポイントはコンデミ５の下流
側２４又は上流側２３のいずれにおいても選択可能な様
に計画されており、一般的に急激な効果を期待する場合
は、コンデミ５の下流側２４に注入し、緩やかな効果を
期待する場合は、コンデミ５の上流側２３に注入する。
これらは、プラントの運用状況にあわせて適宜選択する
ことが好ましい。
相互吸着などによる粒径の成長（３μｍ以上になる）を
防止するため、攪拌器１２により常時攪拌しながら、超
音波発振器１３を複数個タンク内に設置し、超音波によ
りクラッドＦｅの相互吸着による粒径の成長を防止し、
水中に均一に分散させる。 （５）クラッドＦｅの注入ポイントはコンデミ５の下流
側２４又は上流側２３のいずれにおいても選択可能な様
に計画されており、一般的に急激な効果を期待する場合
は、コンデミ５の下流側２４に注入し、緩やかな効果を
期待する場合は、コンデミ５の上流側２３に注入する。
これらは、プラントの運用状況にあわせて適宜選択する
ことが好ましい。
【００１４】（６）クラッドＦｅの注入は、一時貯槽の
水をサンプリング１７し、原子吸光度分析法、蛍光Ｘ線
分析法などにより予めクラッド濃度を測定した後、目標
とする給水クラッドＦｅ濃度になる様、定量ポンプ１４
のストロークを調整して、注入する。又、一次系にクラ
ッドＦｅ以外の不純物が流入しない様に定量ポンプ１４
の上流側に１００μｍ以下の目開きのストレーナを入れ
た方が好ましい。更に上述により測定したクラッド濃度
が極端に高い場合（１００ｐｐｍ以上）は、適宜濃度を
下げるため、純水の供給ができる様にすることが必要で
ある。
水をサンプリング１７し、原子吸光度分析法、蛍光Ｘ線
分析法などにより予めクラッド濃度を測定した後、目標
とする給水クラッドＦｅ濃度になる様、定量ポンプ１４
のストロークを調整して、注入する。又、一次系にクラ
ッドＦｅ以外の不純物が流入しない様に定量ポンプ１４
の上流側に１００μｍ以下の目開きのストレーナを入れ
た方が好ましい。更に上述により測定したクラッド濃度
が極端に高い場合（１００ｐｐｍ以上）は、適宜濃度を
下げるため、純水の供給ができる様にすることが必要で
ある。
【００１５】実施例２ 次に、１１００ＭＷｅＢＷＲプラントにおける運転実施
例により本発明を具体的に説明する。 （１）復水流量約６５００Ｔ／Ｈの一次冷却系に対し
て、コンデミ５上流側２３よりクラッドＦｅを負荷させ
る。 （２）コンデミ５入口クラッドＦｅ濃度が１〜１．５ｐ
ｐｂ程度になる様にクラッドＦｅを定量ポンプ１４で注
入する。尚、このクラッドは、プラント内部で生成され
たものである。 （３）これによりクラッドＦｅは一担コンデミ５を通過
した後、コンデミ出口で０．１ｐｐｂから０．６ｐｐｂ
程度まで徐々に増加してゆき、原子炉に流入する。図２
にコンデミ出口の不溶解性Ｆｅの濃度の推移を示す。 （４）これに伴い、原子炉水のＣｏ−５８イオン放射能
濃度は、約４３Ｂｑ／ｃｍ3 より約２９Ｂｑ／ｃｍ3 ま
で低減される。図３にＣｏ−５８イオン放射能濃度の推
移を示す。
例により本発明を具体的に説明する。 （１）復水流量約６５００Ｔ／Ｈの一次冷却系に対し
て、コンデミ５上流側２３よりクラッドＦｅを負荷させ
る。 （２）コンデミ５入口クラッドＦｅ濃度が１〜１．５ｐ
ｐｂ程度になる様にクラッドＦｅを定量ポンプ１４で注
入する。尚、このクラッドは、プラント内部で生成され
たものである。 （３）これによりクラッドＦｅは一担コンデミ５を通過
した後、コンデミ出口で０．１ｐｐｂから０．６ｐｐｂ
程度まで徐々に増加してゆき、原子炉に流入する。図２
にコンデミ出口の不溶解性Ｆｅの濃度の推移を示す。 （４）これに伴い、原子炉水のＣｏ−５８イオン放射能
濃度は、約４３Ｂｑ／ｃｍ3 より約２９Ｂｑ／ｃｍ3 ま
で低減される。図３にＣｏ−５８イオン放射能濃度の推
移を示す。
【００１６】（５）コンデミ上流側でのクラッドＦｅの
注入量が減り、コンデミ出口のクラッドＦｅ濃度が低減
されると、これに伴い原子炉水のＣｏ−５８イオン放射
能濃度は徐々に上昇してゆく。 （６）この作用は、原子炉本体や、燃料集合体の部品に
使われているニッケル合金からのＮｉイオンなどが、中
性子の照射を受けてＣｏ−５８イオンなどに変わり、原
子炉水の放射能濃度を上昇させるのを抑制するためであ
る。Ｆｅクラッドを注入すると、次式の様な反応により Ｎｉ2 ＋Ｆｅ2 Ｏ3 ＋Ｈ2 Ｏ→ＮｉＦｅ2 Ｏ4 ＋２Ｈ+ Ｎｉフェライトを生成させ、燃料集合体や、炉壁に安定
的に付着させることができるのである。
注入量が減り、コンデミ出口のクラッドＦｅ濃度が低減
されると、これに伴い原子炉水のＣｏ−５８イオン放射
能濃度は徐々に上昇してゆく。 （６）この作用は、原子炉本体や、燃料集合体の部品に
使われているニッケル合金からのＮｉイオンなどが、中
性子の照射を受けてＣｏ−５８イオンなどに変わり、原
子炉水の放射能濃度を上昇させるのを抑制するためであ
る。Ｆｅクラッドを注入すると、次式の様な反応により Ｎｉ2 ＋Ｆｅ2 Ｏ3 ＋Ｈ2 Ｏ→ＮｉＦｅ2 Ｏ4 ＋２Ｈ+ Ｎｉフェライトを生成させ、燃料集合体や、炉壁に安定
的に付着させることができるのである。
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば次のような効果を奏する
ことができる。 （１）プラント内で不要であり、本来、放射性廃棄物処
理設備で処理する必要のある、コンデミやＨＦＦの逆洗
廃液を一部回収して使用するため、鉄製造装置（電解法
など）などが不要であるとともにプラント内の廃液発生
量低減効果も期待できる。 （２）プラント運転状態においてプラント構成材料より
生成されたクラッドＦｅであるため、外部より持込んだ
ものよりＮｉフェライトを生成しやすく、その効果が大
きい。 （３）回収したクラッドＦｅは、粒径の成長、酸化によ
る変質を防止する対策が講じられているため、常時、同
じ効果が期待できる。 （４）クラッドＦｅの注入量をコントロールすることに
より、原子炉への給水のクラッドＦｅ濃度を管理目標値
に対して正確に調整できる。
ことができる。 （１）プラント内で不要であり、本来、放射性廃棄物処
理設備で処理する必要のある、コンデミやＨＦＦの逆洗
廃液を一部回収して使用するため、鉄製造装置（電解法
など）などが不要であるとともにプラント内の廃液発生
量低減効果も期待できる。 （２）プラント運転状態においてプラント構成材料より
生成されたクラッドＦｅであるため、外部より持込んだ
ものよりＮｉフェライトを生成しやすく、その効果が大
きい。 （３）回収したクラッドＦｅは、粒径の成長、酸化によ
る変質を防止する対策が講じられているため、常時、同
じ効果が期待できる。 （４）クラッドＦｅの注入量をコントロールすることに
より、原子炉への給水のクラッドＦｅ濃度を管理目標値
に対して正確に調整できる。
【図１】本発明による一次冷却系への鉄注入の系統図で
ある。
ある。
【図２】コンデミ出口の不溶解性Ｆｅの濃度の推移を示
すグラフである。
すグラフである。
【図３】原子炉水のＣｏ−５８イオン放射能濃度の推移
を示すグラフである。
を示すグラフである。
１：原子炉、２：タービン、３：ホットウェル、４：復
水ろ過装置、５：復水脱塩装置、６：給水加熱器、７：
再循環ポンプ、８：低圧復水ポンプ、９：高圧復水ポン
プ、１０：原子炉給水ポンプ、１１：クラッドＦｅ受
槽、１２：攪拌器、１３：超音波発振器、１４：定量ポ
ンプ、１５：Ｎ2 ガス、１６：真空ポンプ、１７：サン
プリング、１８：廃棄物処理。
水ろ過装置、５：復水脱塩装置、６：給水加熱器、７：
再循環ポンプ、８：低圧復水ポンプ、９：高圧復水ポン
プ、１０：原子炉給水ポンプ、１１：クラッドＦｅ受
槽、１２：攪拌器、１３：超音波発振器、１４：定量ポ
ンプ、１５：Ｎ2 ガス、１６：真空ポンプ、１７：サン
プリング、１８：廃棄物処理。
Claims (4)
- 【請求項１】 ＢＷＲ型原子力発電所における一次冷却
系への鉄注入方法において、復水処理用のろ過装置又は
脱塩装置に一担捕捉したクラッド鉄を逆洗操作により剥
離させ、該クラッド鉄を含有する逆洗水を一時貯留した
後、一次冷却系に供給することを特徴とする一次冷却系
への鉄注入方法。 - 【請求項２】 前記逆洗水の貯留は、不活性ガスの曝気
下又は真空状態の維持下に行うことを特徴とする請求項
１記載の一次冷却系への鉄注入方法。 - 【請求項３】 前記逆洗水の貯留は、攪拌し、超音波を
発振させながら行うことを特徴とする請求項１又は２記
載の一次冷却系への鉄注入方法。 - 【請求項４】 一次冷却系への貯留水の供給は、貯留水
中のクラッド鉄濃度を測定し、目標とする給水クラッド
鉄濃度となる様に、一次冷却系へ定量ポンプで供給する
ことを特徴とする請求項１、２又は３記載の一次冷却系
への鉄注入方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3310034A JPH05126991A (ja) | 1991-10-30 | 1991-10-30 | Ｂｗｒ型原子力発電所における一次冷却系への鉄注入方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3310034A JPH05126991A (ja) | 1991-10-30 | 1991-10-30 | Ｂｗｒ型原子力発電所における一次冷却系への鉄注入方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05126991A true JPH05126991A (ja) | 1993-05-25 |
Family
ID=18000365
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3310034A Pending JPH05126991A (ja) | 1991-10-30 | 1991-10-30 | Ｂｗｒ型原子力発電所における一次冷却系への鉄注入方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05126991A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009264973A (ja) * | 2008-04-25 | 2009-11-12 | Toshiba Corp | 炉水放射能低減方法および原子力発電プラント |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62274299A (ja) * | 1986-05-22 | 1987-11-28 | 株式会社東芝 | 原子力発電設備 |
-
1991
- 1991-10-30 JP JP3310034A patent/JPH05126991A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62274299A (ja) * | 1986-05-22 | 1987-11-28 | 株式会社東芝 | 原子力発電設備 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009264973A (ja) * | 2008-04-25 | 2009-11-12 | Toshiba Corp | 炉水放射能低減方法および原子力発電プラント |
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