JPH05126228A - コアレストルクコンバータ - Google Patents
コアレストルクコンバータInfo
- Publication number
- JPH05126228A JPH05126228A JP3289733A JP28973391A JPH05126228A JP H05126228 A JPH05126228 A JP H05126228A JP 3289733 A JP3289733 A JP 3289733A JP 28973391 A JP28973391 A JP 28973391A JP H05126228 A JPH05126228 A JP H05126228A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blade
- turbine runner
- pump impeller
- torque converter
- turbine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H41/00—Rotary fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H41/24—Details
- F16H41/26—Shape of runner blades or channels with respect to function
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H41/00—Rotary fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H41/04—Combined pump-turbine units
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Fluid Gearings (AREA)
- Hydraulic Turbines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 各翼が集合している部分にコアを持たないコ
アレストルクコンバータにおいて、トルク比及び効率等
のトルクコンバータ性能を低下させることなく、製造上
の有利性と翼振動の低減と翼耐久性の向上とを図るこ
と。 【構成】 ポンプインペラ２およびタービンランナ４の
翼端を、凹凸のない直線形状による直線状翼端２ｃ，４
ｃとした。
アレストルクコンバータにおいて、トルク比及び効率等
のトルクコンバータ性能を低下させることなく、製造上
の有利性と翼振動の低減と翼耐久性の向上とを図るこ
と。 【構成】 ポンプインペラ２およびタービンランナ４の
翼端を、凹凸のない直線形状による直線状翼端２ｃ，４
ｃとした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車等の自動変速機
等に適用されるコアレストルクコンバータに関する。
等に適用されるコアレストルクコンバータに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、コアレストルクコンバータとして
は、例えば、『ＳＡＥ TechnicalPaper 861213』に記
載されているものが知られている。
は、例えば、『ＳＡＥ TechnicalPaper 861213』に記
載されているものが知られている。
【０００３】この従来出典には、図４に示すように、ポ
ンプインペラ０１とタービンランナ０２とステータ０３
との要素を持ち、これら各翼が集合している部分にコア
を持たない３要素２相型と呼ばれるコアレストルクコン
バータが示されていて、このコアレストルクコンバータ
では、コア付きトルクコンバータに比べて２〜３倍の吸
収トルク容量の実現が可能となる。
ンプインペラ０１とタービンランナ０２とステータ０３
との要素を持ち、これら各翼が集合している部分にコア
を持たない３要素２相型と呼ばれるコアレストルクコン
バータが示されていて、このコアレストルクコンバータ
では、コア付きトルクコンバータに比べて２〜３倍の吸
収トルク容量の実現が可能となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来のコアレストルクコンバータのポンプインペラ０１お
よびタービンランナ０２の翼端は、ステータ０３の形状
に対応して突出部０１ａおよび０２ａが存在する形状を
持つ翼端となっている為、低取付剛性により各翼の固有
振動数が低くなり、トルクコンバータ運転中に機械的な
加振あるいは流体的な加振を受けやすく、突出部０１ａ
及び０２ａの振動により、ステータ０３の両凸角部に対
応するポンプインペラ０１およびタービンランナ０２の
凹角部０１ｂおよび０２ｂに応力が集中し、この部分を
起点として亀裂が入りやすい。
来のコアレストルクコンバータのポンプインペラ０１お
よびタービンランナ０２の翼端は、ステータ０３の形状
に対応して突出部０１ａおよび０２ａが存在する形状を
持つ翼端となっている為、低取付剛性により各翼の固有
振動数が低くなり、トルクコンバータ運転中に機械的な
加振あるいは流体的な加振を受けやすく、突出部０１ａ
及び０２ａの振動により、ステータ０３の両凸角部に対
応するポンプインペラ０１およびタービンランナ０２の
凹角部０１ｂおよび０２ｂに応力が集中し、この部分を
起点として亀裂が入りやすい。
【０００５】本発明は、上記のような問題に着目してな
されたもので、各翼が集合している部分にコアを持たな
いコアレストルクコンバータにおいて、トルク比及び効
率等のトルクコンバータ性能を低下させることなく、製
造上の有利性と翼振動の低減と翼耐久性の向上とを図る
ことを課題とする。
されたもので、各翼が集合している部分にコアを持たな
いコアレストルクコンバータにおいて、トルク比及び効
率等のトルクコンバータ性能を低下させることなく、製
造上の有利性と翼振動の低減と翼耐久性の向上とを図る
ことを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
本発明のコアレストルクコンバータでは、ポンプインペ
ラおよびタービンランナの翼端を凹凸のない略直線状の
形状とした。
本発明のコアレストルクコンバータでは、ポンプインペ
ラおよびタービンランナの翼端を凹凸のない略直線状の
形状とした。
【０００７】即ち、ポンプインペラとタービンランナと
ステータとの３要素を持ち、これらの各翼が集合してい
る部分にコアを持たないコアレストルクコンバータにお
いて、前記ポンプインペラの翼端およびタービンランナ
の翼端を、それら外側翼端点と内側翼端点を結ぶ略直線
状の形状を持つ翼端としたことを特徴とする。
ステータとの３要素を持ち、これらの各翼が集合してい
る部分にコアを持たないコアレストルクコンバータにお
いて、前記ポンプインペラの翼端およびタービンランナ
の翼端を、それら外側翼端点と内側翼端点を結ぶ略直線
状の形状を持つ翼端としたことを特徴とする。
【０００８】
【作用】エンジン等から回転駆動力がポンプインペラに
入力されると、内部に封入されている流体は、ポンプイ
ンペラ→タービンランナ→ステータと循環し、ステータ
により入力トルクが増大されタービンランナから出力さ
れることになる。
入力されると、内部に封入されている流体は、ポンプイ
ンペラ→タービンランナ→ステータと循環し、ステータ
により入力トルクが増大されタービンランナから出力さ
れることになる。
【０００９】一方、ポンプインペラおよびタービンラン
ナの翼端は、外側翼端点と内側翼端点とを結ぶ略直線状
の形状に設定されていることにより、ポンプインペラお
よびタービンランナは、高剛性で高強度に取り付けられ
る。
ナの翼端は、外側翼端点と内側翼端点とを結ぶ略直線状
の形状に設定されていることにより、ポンプインペラお
よびタービンランナは、高剛性で高強度に取り付けられ
る。
【００１０】従って、上記トルクコンバータ運転中にお
いて、機械的な加振あるいは流体的な加振がポンプイン
ペラおよびタービンランナに作用した場合、高剛性取付
でポンプインペラおよびタービンランナの固有振動数が
上昇することにより加振入力に対する翼共振が避けられ
るし、ポンプインペラおよびタービンランナが高強度取
付けであることにより加振入力により励起される翼振動
の振幅も小さく抑えられる。
いて、機械的な加振あるいは流体的な加振がポンプイン
ペラおよびタービンランナに作用した場合、高剛性取付
でポンプインペラおよびタービンランナの固有振動数が
上昇することにより加振入力に対する翼共振が避けられ
るし、ポンプインペラおよびタービンランナが高強度取
付けであることにより加振入力により励起される翼振動
の振幅も小さく抑えられる。
【００１１】また、前記のように、ポンプインペラおよ
びタービンランナへの加振入力に対する翼振動低減効果
により翼に加わる振動力が小さく抑えられるし、ポンプ
インペラおよびタービンランナの翼端形状に凹凸を持た
ないことにより応力集中がなくなることで、従来のよう
なポンプインペラおよびタービンランナへの亀裂発生が
確実に防止される。
びタービンランナへの加振入力に対する翼振動低減効果
により翼に加わる振動力が小さく抑えられるし、ポンプ
インペラおよびタービンランナの翼端形状に凹凸を持た
ないことにより応力集中がなくなることで、従来のよう
なポンプインペラおよびタービンランナへの亀裂発生が
確実に防止される。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。
する。
【００１３】まず、構成を説明する。
【００１４】図１は車両に適用される本発明実施例のコ
アレストルクコンバータを示す断面図である。
アレストルクコンバータを示す断面図である。
【００１５】実施例のコアレスコンバータは、図１に示
すように、エンジンから回転駆動力が入力されるコンバ
ータカバー１に結合されるポンプインペラ２と、該ポン
プインペラ２の対向位置に配置され、図外のトランスミ
ッションの入力軸がタービンハブ３を介して連結される
タービンランナ４と、前記ポンプインペラ２とタービン
ランナ４とに挟まれた内径部に配置され、図外のケース
にワンウェイクラッチ５を介して設けられるステータ６
との３要素を持ち、これらの各翼２，４，６が集合して
いる部分は互いに翼端を近接させているだけでコアを持
たない。
すように、エンジンから回転駆動力が入力されるコンバ
ータカバー１に結合されるポンプインペラ２と、該ポン
プインペラ２の対向位置に配置され、図外のトランスミ
ッションの入力軸がタービンハブ３を介して連結される
タービンランナ４と、前記ポンプインペラ２とタービン
ランナ４とに挟まれた内径部に配置され、図外のケース
にワンウェイクラッチ５を介して設けられるステータ６
との３要素を持ち、これらの各翼２，４，６が集合して
いる部分は互いに翼端を近接させているだけでコアを持
たない。
【００１６】前記ポンプインペラ２の翼端は、外側翼端
点２ａと内側翼端点２ｂを直線で結ぶ直線状翼端２ｃと
している。
点２ａと内側翼端点２ｂを直線で結ぶ直線状翼端２ｃと
している。
【００１７】前記タービンランナ４の翼端は、外側翼端
点４ａと内側翼端点４ｂを直線で結ぶ直線状翼端４ｃと
している。
点４ａと内側翼端点４ｂを直線で結ぶ直線状翼端４ｃと
している。
【００１８】前記ステータ６は、従来と同様の形状であ
り、その翼両側端６ａ，６ａは前記直線状翼端２ｃ，４
ｃと平行で、ほぼ一定のクリアランスｔを保つように設
定されている。
り、その翼両側端６ａ，６ａは前記直線状翼端２ｃ，４
ｃと平行で、ほぼ一定のクリアランスｔを保つように設
定されている。
【００１９】次に、作用を説明する。
【００２０】エンジン等から回転駆動力がポンプインペ
ラ２に入力されると、内部に封入されている流体は、図
２に示すように、ポンプインペラ２→タービンランナ４
→ステータ６と循環し、ステータ６により入力トルクが
増大されタービンランナ４からタービンハブ３を介して
図外のトランスミッション入力軸に出力されることにな
る。
ラ２に入力されると、内部に封入されている流体は、図
２に示すように、ポンプインペラ２→タービンランナ４
→ステータ６と循環し、ステータ６により入力トルクが
増大されタービンランナ４からタービンハブ３を介して
図外のトランスミッション入力軸に出力されることにな
る。
【００２１】一方、ポンプインペラ２およびタービンラ
ンナ４の翼端は、それぞれ外側翼端点２ａ，４ａと内側
翼端点２ｂ，４ｂとを結ぶ直線状翼端２ｃ，４ｃに設定
されていることにより、ポンプインペラ２およびタービ
ンランナ４は、高剛性で高強度に取り付けられる。
ンナ４の翼端は、それぞれ外側翼端点２ａ，４ａと内側
翼端点２ｂ，４ｂとを結ぶ直線状翼端２ｃ，４ｃに設定
されていることにより、ポンプインペラ２およびタービ
ンランナ４は、高剛性で高強度に取り付けられる。
【００２２】従って、上記トルクコンバータ運転中にお
いて、エンジン等からの機械的な加振あるいは循環によ
る流体的な加振がポンプインペラ２およびタービンラン
ナ４に作用した場合、高剛性取付でポンプインペラ２お
よびタービンランナ４の固有振動数が通常の運転域の振
動周波数域から外れた領域まで上昇することにより、加
振入力に対する翼共振が避けられる。さらに、ポンプイ
ンペラ２およびタービンランナ４が高強度取付けである
ことにより加振入力に対して翼振動が励起される場合の
翼振動の振幅も小さく抑えられる。
いて、エンジン等からの機械的な加振あるいは循環によ
る流体的な加振がポンプインペラ２およびタービンラン
ナ４に作用した場合、高剛性取付でポンプインペラ２お
よびタービンランナ４の固有振動数が通常の運転域の振
動周波数域から外れた領域まで上昇することにより、加
振入力に対する翼共振が避けられる。さらに、ポンプイ
ンペラ２およびタービンランナ４が高強度取付けである
ことにより加振入力に対して翼振動が励起される場合の
翼振動の振幅も小さく抑えられる。
【００２３】また、前記のように、ポンプインペラ２お
よびタービンランナ４への加振入力に対する翼振動低減
効果により翼に加わる振動力が小さく抑えられるし、ポ
ンプインペラ２およびタービンランナ４の翼端形状に凹
凸を持たないことにより応力集中がなくなることで、従
来のようなポンプインペラ２およびタービンランナ４へ
の亀裂発生が確実に防止される。
よびタービンランナ４への加振入力に対する翼振動低減
効果により翼に加わる振動力が小さく抑えられるし、ポ
ンプインペラ２およびタービンランナ４の翼端形状に凹
凸を持たないことにより応力集中がなくなることで、従
来のようなポンプインペラ２およびタービンランナ４へ
の亀裂発生が確実に防止される。
【００２４】図３に従来例のコアレストルクコンバータ
と実施例のコアレストルクコンバータの性能比較特性図
を示す。
と実施例のコアレストルクコンバータの性能比較特性図
を示す。
【００２５】図３の性能比較特性図において、トルク比
及び効率に関しては、従来例も実施例もほぼ同様の特性
を示す。
及び効率に関しては、従来例も実施例もほぼ同様の特性
を示す。
【００２６】一方、トルク容量係数特性では、低速度比
（ストール側）で従来例より実施例の方が若干トルク容
量が減少している。これは循環流体の流れのメカニズム
が、高速度比域では１次元平均流線が比較的外側（図２
の実線）に位置するのに対し、低速度比域では比較的内
側（図２の破線）に移動し、従来の凸部が切除された部
分の全体の流れに影響する割合が増加することが原因で
ある。しかし、ストール側でトルク容量が減少するとい
うことは、アイドル時の燃費低減及び発進時の加速性能
向上が達成されることを意味する。
（ストール側）で従来例より実施例の方が若干トルク容
量が減少している。これは循環流体の流れのメカニズム
が、高速度比域では１次元平均流線が比較的外側（図２
の実線）に位置するのに対し、低速度比域では比較的内
側（図２の破線）に移動し、従来の凸部が切除された部
分の全体の流れに影響する割合が増加することが原因で
ある。しかし、ストール側でトルク容量が減少するとい
うことは、アイドル時の燃費低減及び発進時の加速性能
向上が達成されることを意味する。
【００２７】以上説明してきたように、実施例のコアレ
ストルクコンバータにあっては、下記に列挙する効果が
得られる。
ストルクコンバータにあっては、下記に列挙する効果が
得られる。
【００２８】（１）３要素の各翼が集合している部分に
コアを持たないコアレストルクコンバータにおいて、ポ
ンプインペラ２およびタービンランナ４の翼端を凹凸の
ない直状翼端２ｃ，４ｃとした為、トルク比及び効率等
のトルクコンバータ性能を低下させることなく、製造上
の有利性と翼振動の低減と翼耐久性の向上とを図ること
ができる。
コアを持たないコアレストルクコンバータにおいて、ポ
ンプインペラ２およびタービンランナ４の翼端を凹凸の
ない直状翼端２ｃ，４ｃとした為、トルク比及び効率等
のトルクコンバータ性能を低下させることなく、製造上
の有利性と翼振動の低減と翼耐久性の向上とを図ること
ができる。
【００２９】製造上の有利性に関して、ポンプインペラ
２及びタービンランナ４の各翼を板金プレス工法で製造
する場合には、翼端に凹凸がないことで打ち抜き時や曲
げ成形時に亀裂の発生が起こりにくい。また、ポンプイ
ンペラ２及びタービンランナ４の各翼をダイキャストや
ロストワックス等による鋳造工法で製造する場合には、
亀裂の発生が起こりにくし、溶湯の湯回りが良くなる
等、製造上の歩止まりが向上する。
２及びタービンランナ４の各翼を板金プレス工法で製造
する場合には、翼端に凹凸がないことで打ち抜き時や曲
げ成形時に亀裂の発生が起こりにくい。また、ポンプイ
ンペラ２及びタービンランナ４の各翼をダイキャストや
ロストワックス等による鋳造工法で製造する場合には、
亀裂の発生が起こりにくし、溶湯の湯回りが良くなる
等、製造上の歩止まりが向上する。
【００３０】（２）ストール側でトルク容量が減少する
実施例のコアレストルクコンバータを車両に適用した
為、アイドル時の燃費低減及び発進時の加速性能向上を
達成することができる。
実施例のコアレストルクコンバータを車両に適用した
為、アイドル時の燃費低減及び発進時の加速性能向上を
達成することができる。
【００３１】以上、実施例を図面により説明してきた
が、具体的な構成は実施例に限られるものではなく、本
発明の要旨を逸脱しない範囲における変更や追加等があ
っても本発明に含まれる。
が、具体的な構成は実施例に限られるものではなく、本
発明の要旨を逸脱しない範囲における変更や追加等があ
っても本発明に含まれる。
【００３２】例えば、実施例では、ポンプインペラ２及
びタービンランナ４の外側翼端点２ａ，４ａと内側翼端
点２ｂ，４ｂとをそれぞれ直線で結ぶ直線状翼端２ｃ，
４ｃの例を示したが、外側翼端点２ａ，４ａと内側翼端
点２ｂ，４ｂとをそれぞれ曲率の大きな凸曲線あるいは
曲率の大きな凹曲線等による略直線で結んだ形状による
翼端としても良い。
びタービンランナ４の外側翼端点２ａ，４ａと内側翼端
点２ｂ，４ｂとをそれぞれ直線で結ぶ直線状翼端２ｃ，
４ｃの例を示したが、外側翼端点２ａ，４ａと内側翼端
点２ｂ，４ｂとをそれぞれ曲率の大きな凸曲線あるいは
曲率の大きな凹曲線等による略直線で結んだ形状による
翼端としても良い。
【００３３】
【発明の効果】以上説明してきたように本発明にあって
は、各翼が集合している部分にコアを持たないコアレス
トルクコンバータにおいて、請求項１に記載したよう
に、ポンプインペラおよびタービンランナの翼端を凹凸
のない略直線状の形状とした為、トルク比及び効率等の
トルクコンバータ性能を低下させることなく、製造上の
有利性と翼振動の低減と翼耐久性の向上とを図ることが
できるという効果が得られる。
は、各翼が集合している部分にコアを持たないコアレス
トルクコンバータにおいて、請求項１に記載したよう
に、ポンプインペラおよびタービンランナの翼端を凹凸
のない略直線状の形状とした為、トルク比及び効率等の
トルクコンバータ性能を低下させることなく、製造上の
有利性と翼振動の低減と翼耐久性の向上とを図ることが
できるという効果が得られる。
【図１】本発明実施例のコアレストルクコンバータを示
す断面図である。
す断面図である。
【図２】本発明実施例のコアレストルクコンバータの流
体の流れを示す作用説明図である。
体の流れを示す作用説明図である。
【図３】本発明実施例のコアレストルクコンバータと従
来のコアレストルクコンバータとの性能比較特性図であ
る。
来のコアレストルクコンバータとの性能比較特性図であ
る。
【図４】従来のコアレストルクコンバータを示す断面図
である。
である。
１ コンバータカバー ２ ポンプインペラ ２ａ 外側翼端点 ２ｂ 内側翼端点 ２ｃ 直線状翼端 ３ タービンハブ ４ タービンランナ ４ａ 外側翼端点 ４ｂ 内側翼端点 ４ｃ 直線状翼端 ５ ワンウェイクラッチ ６ ステータ
Claims (1)
- 【請求項１】 ポンプインペラとタービンランナとステ
ータとの３要素を持ち、これらの各翼が集合している部
分にコアを持たないコアレストルクコンバータにおい
て、 前記ポンプインペラの翼端およびタービンランナの翼端
を、それら外側翼端点と内側翼端点を結ぶ略直線状の形
状を持つ翼端としたことを特徴とするコアレスコンバー
タ。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3289733A JPH05126228A (ja) | 1991-11-06 | 1991-11-06 | コアレストルクコンバータ |
| US07/945,782 US5271716A (en) | 1991-11-06 | 1992-09-16 | Coreless torque converter |
| DE4234687A DE4234687C2 (de) | 1991-11-06 | 1992-10-14 | Kernloser Drehmomentwandler |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3289733A JPH05126228A (ja) | 1991-11-06 | 1991-11-06 | コアレストルクコンバータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05126228A true JPH05126228A (ja) | 1993-05-21 |
Family
ID=17747053
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3289733A Pending JPH05126228A (ja) | 1991-11-06 | 1991-11-06 | コアレストルクコンバータ |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5271716A (ja) |
| JP (1) | JPH05126228A (ja) |
| DE (1) | DE4234687C2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016020706A (ja) * | 2014-07-14 | 2016-02-04 | ジヤトコ株式会社 | 流体伝動装置 |
| CN107100978A (zh) * | 2016-02-20 | 2017-08-29 | 熵零技术逻辑工程院集团股份有限公司 | 一种叶轮流体机构及包括其的系统 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5394694A (en) * | 1993-10-15 | 1995-03-07 | Amercom Funding Ltd. Ii | Automatic transmissions using compact hydrodynamic torque converters |
| US5771691A (en) * | 1996-10-23 | 1998-06-30 | Borg-Warner Automotive, Inc. | Torque converter having spatially oriented flat turbine blades |
| DE19706735C2 (de) * | 1997-02-20 | 1999-07-22 | Mannesmann Sachs Ag | Pumpenrad für einen Drehmomentwandler |
| US6216454B1 (en) * | 1997-08-29 | 2001-04-17 | Aisin Seiki Kabushiki Kaisha | Torque converter |
| US7357233B2 (en) * | 2005-02-15 | 2008-04-15 | Borgwarner Inc. | Torque converter with a lock-up clutch assembly having a floating friction disk |
| DE102007036058A1 (de) * | 2006-09-01 | 2008-03-06 | Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg | Verbindungszungen für Drehmomentwandler |
| JP2009210121A (ja) * | 2008-03-06 | 2009-09-17 | Nissan Motor Co Ltd | コアレストルクコンバータ |
| US11898625B1 (en) | 2023-01-12 | 2024-02-13 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Stator assembly |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3287908A (en) * | 1964-01-03 | 1966-11-29 | Borg Warner | Hydrokinetic torque converter |
| SU390747A1 (ru) * | 1971-07-08 | 1974-02-25 | Центральный ордена Трудового Красного Знамени научнО исследовательский автомобильный , автомоторный институт | Описание изобретения390747 |
| JPS5139308B2 (ja) * | 1972-07-05 | 1976-10-27 |
-
1991
- 1991-11-06 JP JP3289733A patent/JPH05126228A/ja active Pending
-
1992
- 1992-09-16 US US07/945,782 patent/US5271716A/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-10-14 DE DE4234687A patent/DE4234687C2/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016020706A (ja) * | 2014-07-14 | 2016-02-04 | ジヤトコ株式会社 | 流体伝動装置 |
| CN107100978A (zh) * | 2016-02-20 | 2017-08-29 | 熵零技术逻辑工程院集团股份有限公司 | 一种叶轮流体机构及包括其的系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| US5271716A (en) | 1993-12-21 |
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