JPH05115904A - 継目無鋼管の圧延方法 - Google Patents
継目無鋼管の圧延方法Info
- Publication number
- JPH05115904A JPH05115904A JP3280048A JP28004891A JPH05115904A JP H05115904 A JPH05115904 A JP H05115904A JP 3280048 A JP3280048 A JP 3280048A JP 28004891 A JP28004891 A JP 28004891A JP H05115904 A JPH05115904 A JP H05115904A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- seamless steel
- steel pipe
- steel tube
- tube
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 マンドレルミルによる鋼管の圧延において、
鋼管の曲がりを防止する。 【構成】 穿孔機で穿孔された素管の先端部分を冷却し
た後、圧延を開始する継目無鋼管の圧延方法。
鋼管の曲がりを防止する。 【構成】 穿孔機で穿孔された素管の先端部分を冷却し
た後、圧延を開始する継目無鋼管の圧延方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は圧延先端の曲がりを防
止する継目無鋼管の圧延方法に関する。
止する継目無鋼管の圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】継目無鋼管をマンドレルミルで製造する
場合は、図６の工程図に示す工程で行われる。すなわ
ち、丸鋼片２１が回転炉床式加熱炉２２で圧延に適した
温度に加熱される。加熱された丸鋼片２１は、次いで穿
孔機２３により中心部に長手方向に貫通した孔が開けら
れ、素管２４となる。そして、エロンゲーター２６によ
り圧延され、さらに素管２４の中空部にマンドレルバー
２５を挿入し、この状態の素管２４を複数の圧延ロール
を有するマンドレルミル２７で圧延する。素管２４のシ
ェルは、圧延ロール２６とマンドレルバー２５の管で延
伸され、所定の肉厚に近い継目無鋼管えと成形されてい
く。さらに、サイザー３０で最終的な寸法に成形され、
冷却床３１で冷却される。
場合は、図６の工程図に示す工程で行われる。すなわ
ち、丸鋼片２１が回転炉床式加熱炉２２で圧延に適した
温度に加熱される。加熱された丸鋼片２１は、次いで穿
孔機２３により中心部に長手方向に貫通した孔が開けら
れ、素管２４となる。そして、エロンゲーター２６によ
り圧延され、さらに素管２４の中空部にマンドレルバー
２５を挿入し、この状態の素管２４を複数の圧延ロール
を有するマンドレルミル２７で圧延する。素管２４のシ
ェルは、圧延ロール２６とマンドレルバー２５の管で延
伸され、所定の肉厚に近い継目無鋼管えと成形されてい
く。さらに、サイザー３０で最終的な寸法に成形され、
冷却床３１で冷却される。
【０００３】なお、マンドレルミルによる圧延において
は、例えば特開昭６１ー１５４７０４号公報に開示され
ているような、素管の温度低下の防止、温度の長手方向
の均一化による断面形状の制御に重点がおかれてきた。
は、例えば特開昭６１ー１５４７０４号公報に開示され
ているような、素管の温度低下の防止、温度の長手方向
の均一化による断面形状の制御に重点がおかれてきた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上述したようなマンド
レルミルによる継目無鋼管の圧延において、マンドレル
ミル２７で圧延中の中間段階の継目無鋼管は、圧延温度
が１１００℃以上と高く、次のサイザーの出口において
も９００〜１０００℃とかなり高い。この温度における
変形抵抗は、例えば０．２〜０．４５％カーボン鋼の場
合で１０ｋｇ／ｍｍ2前後と小さいため、図７に示すよ
うに、圧延先端部は一つのロール３０から次のロール３
１に達するまでは、下方から支持するものがないので、
自重で下方に向かって曲がるという問題点があった。
レルミルによる継目無鋼管の圧延において、マンドレル
ミル２７で圧延中の中間段階の継目無鋼管は、圧延温度
が１１００℃以上と高く、次のサイザーの出口において
も９００〜１０００℃とかなり高い。この温度における
変形抵抗は、例えば０．２〜０．４５％カーボン鋼の場
合で１０ｋｇ／ｍｍ2前後と小さいため、図７に示すよ
うに、圧延先端部は一つのロール３０から次のロール３
１に達するまでは、下方から支持するものがないので、
自重で下方に向かって曲がるという問題点があった。
【０００５】この発明は従来技術の上記のような問題点
を解消し、継目無管の圧延先端部が曲がらない継目無鋼
管の圧延方法を提供することを目的としている。
を解消し、継目無管の圧延先端部が曲がらない継目無鋼
管の圧延方法を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明に係る継目無鋼
管の圧延方法は、穿孔機で穿孔された素管の先端部分を
冷却した後、圧延を開始するものである。
管の圧延方法は、穿孔機で穿孔された素管の先端部分を
冷却した後、圧延を開始するものである。
【０００７】また、上記発明の実施態様としての発明
は、圧延材の圧延先端部から少なくとも最終圧延終了後
の圧延材出口ロール間隔に相当する長さの範囲を、温度
範囲で５０〜２００℃冷却するものである。
は、圧延材の圧延先端部から少なくとも最終圧延終了後
の圧延材出口ロール間隔に相当する長さの範囲を、温度
範囲で５０〜２００℃冷却するものである。
【０００８】
【作用】この発明に係る継目無鋼管の圧延方法は、穿孔
機で穿孔された素管の先端部分を冷却した後、圧延を開
始する。これにより、低温になった圧延先端部の変形抵
抗が高まり、圧延後の先端部がロールに支持されていな
い状態でも、下方に曲がることはない。
機で穿孔された素管の先端部分を冷却した後、圧延を開
始する。これにより、低温になった圧延先端部の変形抵
抗が高まり、圧延後の先端部がロールに支持されていな
い状態でも、下方に曲がることはない。
【０００９】また、上記発明の実施態様としての発明
は、圧延材の圧延先端部から少なくとも最終圧延終了後
の圧延材出口ロール間隔に相当する長さの範囲を、温度
範囲で５０〜２００℃冷却するものである。これによ
り、実質的に曲がりが発生しない程度に変形抵抗を高め
ることができる。
は、圧延材の圧延先端部から少なくとも最終圧延終了後
の圧延材出口ロール間隔に相当する長さの範囲を、温度
範囲で５０〜２００℃冷却するものである。これによ
り、実質的に曲がりが発生しない程度に変形抵抗を高め
ることができる。
【００１０】
【実施例】本発明の１実施例の継目無鋼管の圧延方法
を、図１により説明する。マンドレルミルに入る前の搬
送ローラー１の上に、継目無鋼管２冷却用のノズル付き
冷却水ヘッダー３を設ける。そして、継目無鋼管２を軸
線のまわりに回転させてやるための昇降可能なターニン
グローラー４を複数個設ける。継目無鋼管２の圧延先端
部２ａが、冷却水ヘッダー３の下まで搬送されてくる
と、継目無鋼管２を停止させ、ターニングローラー４を
上昇させる。そして、継目無鋼管２を搬送ローラー１か
ら離れた状態でターニングローラー４で支持した後、タ
ーニングローラー４を回転させ継目無鋼管２を軸線のま
わりに回転させてやる。同時に冷却水ヘッダー３からは
冷却水を噴射し、継目無鋼管２を冷却する。継目無鋼管
２の冷却する長さ（Ｌ）は、サイザーの隣合う圧延ロー
ル間の距離よりも大きくすればよい。
を、図１により説明する。マンドレルミルに入る前の搬
送ローラー１の上に、継目無鋼管２冷却用のノズル付き
冷却水ヘッダー３を設ける。そして、継目無鋼管２を軸
線のまわりに回転させてやるための昇降可能なターニン
グローラー４を複数個設ける。継目無鋼管２の圧延先端
部２ａが、冷却水ヘッダー３の下まで搬送されてくる
と、継目無鋼管２を停止させ、ターニングローラー４を
上昇させる。そして、継目無鋼管２を搬送ローラー１か
ら離れた状態でターニングローラー４で支持した後、タ
ーニングローラー４を回転させ継目無鋼管２を軸線のま
わりに回転させてやる。同時に冷却水ヘッダー３からは
冷却水を噴射し、継目無鋼管２を冷却する。継目無鋼管
２の冷却する長さ（Ｌ）は、サイザーの隣合う圧延ロー
ル間の距離よりも大きくすればよい。
【００１１】図２は、歪速度０．３％／秒で０．２の歪
を与えたときの圧延温度と継目無鋼管の変形抵抗との関
係を示すグラフである。〇印でプロットした曲線は１Ｃ
ｒ−０．５％Ｍｏ鋼、×印でプロットした曲線は０．４
５％Ｃ鋼、△印でプロットした曲線は０．２％Ｃ鋼のも
のである。図より明らかなように、圧延温度が上昇する
と、変形抵抗は低下する。同様の傾向は自重による管の
曲がり変形にも認められ、管が片持ち梁で水平に支持さ
れた場合の自重による曲がり変形は高温になるほど著し
くなる。
を与えたときの圧延温度と継目無鋼管の変形抵抗との関
係を示すグラフである。〇印でプロットした曲線は１Ｃ
ｒ−０．５％Ｍｏ鋼、×印でプロットした曲線は０．４
５％Ｃ鋼、△印でプロットした曲線は０．２％Ｃ鋼のも
のである。図より明らかなように、圧延温度が上昇する
と、変形抵抗は低下する。同様の傾向は自重による管の
曲がり変形にも認められ、管が片持ち梁で水平に支持さ
れた場合の自重による曲がり変形は高温になるほど著し
くなる。
【００１２】管の曲がり変形は、最終圧延工程であるサ
イザーをでた後発生する。したがって、管の曲がり変形
は、管がサイザーをでる以前に、片持ち梁になる管端部
の温度を変形が起きないように冷却することにより、解
決できる。
イザーをでた後発生する。したがって、管の曲がり変形
は、管がサイザーをでる以前に、片持ち梁になる管端部
の温度を変形が起きないように冷却することにより、解
決できる。
【００１３】冷却工程は前に示した図６のピアサー以降
に入れることができる。冷却は当然２回以上に別けてお
こなってもよい。冷却目標温度は、基本的には管の材質
とサイズにより定まる。しかし、マンドレルミルによる
圧延の場合、管のサイズは一定の範囲に制限されるの
で、曲がりを防止するためには、炭素鋼の場合サイザー
出口において９００℃以下が目安となる。なお、Ｃｒ−
Ｍｏ鋼の場合は、この上限温度は１００℃程度上がる。
サイザーの圧延温度は９００〜１０００℃であり、約１
００℃下げることにより目的が達成される。この１００
℃の冷却は工程の上流側で行うことも可能であり、例え
ばエロンゲーターの入口で行う場合は、エロンゲーター
圧延温度は１１５０℃程度であるが、同様に１００℃低
下させることにより目的を達成しうる。
に入れることができる。冷却は当然２回以上に別けてお
こなってもよい。冷却目標温度は、基本的には管の材質
とサイズにより定まる。しかし、マンドレルミルによる
圧延の場合、管のサイズは一定の範囲に制限されるの
で、曲がりを防止するためには、炭素鋼の場合サイザー
出口において９００℃以下が目安となる。なお、Ｃｒ−
Ｍｏ鋼の場合は、この上限温度は１００℃程度上がる。
サイザーの圧延温度は９００〜１０００℃であり、約１
００℃下げることにより目的が達成される。この１００
℃の冷却は工程の上流側で行うことも可能であり、例え
ばエロンゲーターの入口で行う場合は、エロンゲーター
圧延温度は１１５０℃程度であるが、同様に１００℃低
下させることにより目的を達成しうる。
【００１４】管の冷却する範囲は、サイザー出口のロー
ル間隔以上とする必要がある。マンドレルミル入口で冷
却を行う場合は、マンドレルミルおよびサイザーにより
延伸されることを考慮して、冷却範囲を決定すればよ
い。例えば、サイザー出口のロール間隔が１ｍで、マン
ドレルミルとサイザーで３倍に延伸される場合には、先
端から３５０ｍｍ程度の範囲を冷却すればよい。
ル間隔以上とする必要がある。マンドレルミル入口で冷
却を行う場合は、マンドレルミルおよびサイザーにより
延伸されることを考慮して、冷却範囲を決定すればよ
い。例えば、サイザー出口のロール間隔が１ｍで、マン
ドレルミルとサイザーで３倍に延伸される場合には、先
端から３５０ｍｍ程度の範囲を冷却すればよい。
【００１５】冷却は、水冷却により行う。もちろん他の
冷媒を用いてもよいが、一般的には水による場合よりも
冷却能力は劣る。
冷媒を用いてもよいが、一般的には水による場合よりも
冷却能力は劣る。
【００１６】なお、必要以上の過冷却は圧延に支障を来
すことになるので、圧延する継目無鋼管の寸法や材質に
基づいた冷却温度の下限値を設定しておかねばならない
が、大半は冷却しない部分よりも５０〜２００℃低下さ
せるという管理方法で十分目的を達成することができ
る。なお、冷却範囲を必要以上に大きくとることも、圧
延する上において好ましいことではない。
すことになるので、圧延する継目無鋼管の寸法や材質に
基づいた冷却温度の下限値を設定しておかねばならない
が、大半は冷却しない部分よりも５０〜２００℃低下さ
せるという管理方法で十分目的を達成することができ
る。なお、冷却範囲を必要以上に大きくとることも、圧
延する上において好ましいことではない。
【００１７】図３に本発明の方法で圧延した継目無鋼管
の先端部分の曲がり量の分布図を、図４に従来の方法で
圧延した継目無鋼管の先端部分の曲がり量の分布図を示
す。また、表１に各鋼種の冷却条件と曲がり量の結果を
示す。
の先端部分の曲がり量の分布図を、図４に従来の方法で
圧延した継目無鋼管の先端部分の曲がり量の分布図を示
す。また、表１に各鋼種の冷却条件と曲がり量の結果を
示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】曲がり量測定の対象にした継目無鋼管は、
仕上寸法が外径１７２ｍｍ、肉厚４１ｍｍ、長さ１２ｍ
のものであり、曲がり量は図５に示すように、継目無管
２の先端から３０ｍｍおよび５００ｍｍの位置に測定子
の先端が同一水平面上にあるように配置したダイヤルゲ
ージ５ａおよび５ｂの読みの差とした。前述したよう
に、図３に測定値の一例を、図４に比較例を示している
が、明らかに図３のほうが曲がり量の分布は少ない方に
偏っており、本発明の効果が表れていることが分かる。
なお、寸法の異なる他の継目無鋼管についても、表１お
よび図３と同様の結果が得られている。
仕上寸法が外径１７２ｍｍ、肉厚４１ｍｍ、長さ１２ｍ
のものであり、曲がり量は図５に示すように、継目無管
２の先端から３０ｍｍおよび５００ｍｍの位置に測定子
の先端が同一水平面上にあるように配置したダイヤルゲ
ージ５ａおよび５ｂの読みの差とした。前述したよう
に、図３に測定値の一例を、図４に比較例を示している
が、明らかに図３のほうが曲がり量の分布は少ない方に
偏っており、本発明の効果が表れていることが分かる。
なお、寸法の異なる他の継目無鋼管についても、表１お
よび図３と同様の結果が得られている。
【００２０】
【発明の効果】この発明により、継目無鋼管の曲がりを
防止することができる。
防止することができる。
【図１】本考案の１実施例の継目無鋼管の圧延方法を示
す説明図である。
す説明図である。
【図２】圧延温度と変形抵抗の関係を示すグラフであ
る。
る。
【図３】本考案の１実施例の継目無鋼管の圧延方法で圧
延した継目無鋼管の先端の曲がり量の分布図である。
延した継目無鋼管の先端の曲がり量の分布図である。
【図４】従来の継目無鋼管の圧延方法で圧延した継目無
鋼管の先端の曲がり量の分布図である。
鋼管の先端の曲がり量の分布図である。
【図５】継目無鋼管の先端の曲がり量の測定方法を示す
説明図である。
説明図である。
【図６】継目無鋼管の製造工程図である。
【図７】継目無鋼管先端の曲がりの状態を示す説明図で
ある。
ある。
１ 搬送ローラー ２ 継目無鋼管 ３ 冷却水ヘッダー ４ ターニングローラー ５ａ ダイヤルゲージ ５ｂ ダイヤルゲージ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鈴木 敏雄 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 安岡 秀憲 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 穿孔機で穿孔された素管の先端部分を冷
却した後、圧延を開始することを特徴とする継目無鋼管
の圧延方法。 - 【請求項２】 圧延材の圧延先端部から少なくとも最終
圧延終了後の圧延材出口ロール間隔に相当する長さの範
囲を、温度範囲で５０〜２００℃冷却することを特徴と
する請求項１に記載の継目無鋼管の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3280048A JPH05115904A (ja) | 1991-10-25 | 1991-10-25 | 継目無鋼管の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3280048A JPH05115904A (ja) | 1991-10-25 | 1991-10-25 | 継目無鋼管の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05115904A true JPH05115904A (ja) | 1993-05-14 |
Family
ID=17619574
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3280048A Pending JPH05115904A (ja) | 1991-10-25 | 1991-10-25 | 継目無鋼管の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05115904A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011115851A (ja) * | 2009-11-04 | 2011-06-16 | Jfe Steel Corp | 継目無鋼管の製造方法 |
| CN104596176A (zh) * | 2015-01-26 | 2015-05-06 | 张家港兴业钢管有限公司 | 生产无缝钢管用冷却系统 |
-
1991
- 1991-10-25 JP JP3280048A patent/JPH05115904A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011115851A (ja) * | 2009-11-04 | 2011-06-16 | Jfe Steel Corp | 継目無鋼管の製造方法 |
| CN104596176A (zh) * | 2015-01-26 | 2015-05-06 | 张家港兴业钢管有限公司 | 生产无缝钢管用冷却系统 |
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