JPH05104620A - ポリプロピレン延伸物の製造方法 - Google Patents
ポリプロピレン延伸物の製造方法Info
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- JPH05104620A JPH05104620A JP11452691A JP11452691A JPH05104620A JP H05104620 A JPH05104620 A JP H05104620A JP 11452691 A JP11452691 A JP 11452691A JP 11452691 A JP11452691 A JP 11452691A JP H05104620 A JPH05104620 A JP H05104620A
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- sheet
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- roll
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 １４０℃テトラリン中における極限粘度が４
〜５０ｄｌ／ｇである結晶性ポリプロピレン重合体粉末
を、該粉末のＤＳＣ曲線ピークの温度以上であって結晶
融点より低い温度に表面温度を設定した１対ないし複数
対の回転ロールで連続的に狭窄移送してシートとし、該
シートをその結晶融点より低い温度でロール群の周速差
を利用して延伸することを特徴とするポリプロピレン延
伸物の製造方法。 【効果】 超高分子量ポリプロピレン粒子であっても、
該樹脂の結晶融点より低い温度で連続的に狭窄移送して
シート状にすることができ、これをロール群の周速差を
用いて延伸することにより強度の高い延伸物を連続的に
生産することができる。
〜５０ｄｌ／ｇである結晶性ポリプロピレン重合体粉末
を、該粉末のＤＳＣ曲線ピークの温度以上であって結晶
融点より低い温度に表面温度を設定した１対ないし複数
対の回転ロールで連続的に狭窄移送してシートとし、該
シートをその結晶融点より低い温度でロール群の周速差
を利用して延伸することを特徴とするポリプロピレン延
伸物の製造方法。 【効果】 超高分子量ポリプロピレン粒子であっても、
該樹脂の結晶融点より低い温度で連続的に狭窄移送して
シート状にすることができ、これをロール群の周速差を
用いて延伸することにより強度の高い延伸物を連続的に
生産することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶融押出成形不可能な
超高分子量の結晶性ポリプロピレン重合体粉末から強度
の高い延伸シートを製造する方法を提供するものであ
る。この延伸シートは包装フィルム、防水シート、金属
板保護シートとして有用である。
超高分子量の結晶性ポリプロピレン重合体粉末から強度
の高い延伸シートを製造する方法を提供するものであ
る。この延伸シートは包装フィルム、防水シート、金属
板保護シートとして有用である。
【０００２】
【従来の技術】分子量が約１００万以上の超高分子量ポ
リエチレン重合体パウダーから、高強度の延伸物を得る
方法が、いくつか提案されている。例えば特開昭５６−
１３０３１３号公報には超高分子量ポリエチレンのデカ
リン希薄溶液から得たゲルを高倍率に延伸する方法が提
案されているが、製造にあたっては多量の溶剤を使用す
るものであり、経済的に極めて不利である。また、特開
昭５９−１３０３１３号公報には同じく超高分子量ポリ
エチレンパウダー８０〜１５重量％に、低分子量ワック
スを２０乃至８５重量％溶融ブレンドしてから押出成形
してシートを得、しかる後、デカリン等の溶剤中で延伸
する方法が提供されているが、この場合も多量の溶剤を
必要とするものであり、やはり経済的に不利である。更
に、特開平２−２２０３号公報に、同じく超高分子量ポ
リエチレンについて分子の絡み合いを減少する条件で製
造した重合体パウダーを、その融点未満の温度で圧縮成
形し、ついで固相押出し、又は圧延してシート状とし、
しかる後延伸する方法が提案されているが、この方法
は、第一工程の圧縮成形段階を、工業的に連続化するこ
とが極めて困難である。
リエチレン重合体パウダーから、高強度の延伸物を得る
方法が、いくつか提案されている。例えば特開昭５６−
１３０３１３号公報には超高分子量ポリエチレンのデカ
リン希薄溶液から得たゲルを高倍率に延伸する方法が提
案されているが、製造にあたっては多量の溶剤を使用す
るものであり、経済的に極めて不利である。また、特開
昭５９−１３０３１３号公報には同じく超高分子量ポリ
エチレンパウダー８０〜１５重量％に、低分子量ワック
スを２０乃至８５重量％溶融ブレンドしてから押出成形
してシートを得、しかる後、デカリン等の溶剤中で延伸
する方法が提供されているが、この場合も多量の溶剤を
必要とするものであり、やはり経済的に不利である。更
に、特開平２−２２０３号公報に、同じく超高分子量ポ
リエチレンについて分子の絡み合いを減少する条件で製
造した重合体パウダーを、その融点未満の温度で圧縮成
形し、ついで固相押出し、又は圧延してシート状とし、
しかる後延伸する方法が提案されているが、この方法
は、第一工程の圧縮成形段階を、工業的に連続化するこ
とが極めて困難である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】超高分子量ポリプロピ
レンは、溶融粘度が極めて大きい為に、従来のＭＦＲが
１〜２０ｇ／１０分のポリプロピレンの延伸シートの製
造に利用されてる溶融押出成形で延伸原反用のシートを
製造することは不可能である。そこで、本発明は、従来
の超高分子量ポリエチレンの延伸物の製造技術の如く、
溶剤を用いて溶液（ドープ）としたり、低分子ワックス
等とブレンドしたりすることなく、超高分子量ポリプロ
ピレンパウダー（粒子）から高強度延伸物を連続的に製
造する方法の提供を目的とするものである。
レンは、溶融粘度が極めて大きい為に、従来のＭＦＲが
１〜２０ｇ／１０分のポリプロピレンの延伸シートの製
造に利用されてる溶融押出成形で延伸原反用のシートを
製造することは不可能である。そこで、本発明は、従来
の超高分子量ポリエチレンの延伸物の製造技術の如く、
溶剤を用いて溶液（ドープ）としたり、低分子ワックス
等とブレンドしたりすることなく、超高分子量ポリプロ
ピレンパウダー（粒子）から高強度延伸物を連続的に製
造する方法の提供を目的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は１４０℃テトラ
リン中における極限粘度が４〜５０ｄｌ／ｇである結晶
性ポリプロピレン重合体粉末を、該粉末のＤＳＣ曲線ピ
ークの温度以上であって結晶融点より低い温度に表面温
度を設定した１対ないし複数対の回転ロールで連続的に
狭窄移送してシートとし、該シートをその結晶融点より
低い温度でロール群の周速差を利用して延伸することを
特徴とするポリプロピレン延伸物の製造方法を提供する
ものである。
リン中における極限粘度が４〜５０ｄｌ／ｇである結晶
性ポリプロピレン重合体粉末を、該粉末のＤＳＣ曲線ピ
ークの温度以上であって結晶融点より低い温度に表面温
度を設定した１対ないし複数対の回転ロールで連続的に
狭窄移送してシートとし、該シートをその結晶融点より
低い温度でロール群の周速差を利用して延伸することを
特徴とするポリプロピレン延伸物の製造方法を提供する
ものである。
【０００５】本発明に用いられる超高分子量結晶性ポリ
プロピレン重合体は、１４０℃テトラリン中における極
限粘度が４〜５０ｄｌ／ｇの結晶性ポリプロピレン重合
体である。この重合体はプロピレン単独重合体であって
も、プロピレン５０モル％と、他のオレフィン、例えば
エチレン、ブテン−１、４−メチルペンテン−１、ヘキ
セン−１等のオレフィンの一種または２種以上とのラン
ダム共重合体、或いはブロック共重合体であってもよ
い。
プロピレン重合体は、１４０℃テトラリン中における極
限粘度が４〜５０ｄｌ／ｇの結晶性ポリプロピレン重合
体である。この重合体はプロピレン単独重合体であって
も、プロピレン５０モル％と、他のオレフィン、例えば
エチレン、ブテン−１、４−メチルペンテン−１、ヘキ
セン−１等のオレフィンの一種または２種以上とのラン
ダム共重合体、或いはブロック共重合体であってもよ
い。
【０００６】また、これらの混合物であってもよいし、
この重合体にスチレン、アクリル酸、無水マレイン酸、
イタコン酸、エポキシ化合物がグラフト共重合されたも
のでもよい。
この重合体にスチレン、アクリル酸、無水マレイン酸、
イタコン酸、エポキシ化合物がグラフト共重合されたも
のでもよい。
【０００７】この超高分子量の結晶性ポリプロピレン重
合粒子の製造法は、通常のポリプロピレンの重合と同じ
重合法で製造される（プラスチック エージ １９９０
年３月号、３６巻、１３７〜１４４頁）。
合粒子の製造法は、通常のポリプロピレンの重合と同じ
重合法で製造される（プラスチック エージ １９９０
年３月号、３６巻、１３７〜１４４頁）。
【０００８】この重合体粒子に酸化防止剤、顔料、分散
剤、帯電防止剤、滑剤等の添加剤を０．０５〜５重量％
配合してもよい。また、他のメルトフローレートが０．
１〜５０ｇ／１０分のポリプロピレン、ポリエチレン、
ナイロン等の通常の熱可塑性樹脂を１５重量％以下配合
しても良い。
剤、帯電防止剤、滑剤等の添加剤を０．０５〜５重量％
配合してもよい。また、他のメルトフローレートが０．
１〜５０ｇ／１０分のポリプロピレン、ポリエチレン、
ナイロン等の通常の熱可塑性樹脂を１５重量％以下配合
しても良い。
【０００９】超高分子量結晶性ポリプロピレン重合パウ
ダーの平均粒子径は、１００〜６００μｍが一般である
が、特に粒子径についての厳しい制約はない。
ダーの平均粒子径は、１００〜６００μｍが一般である
が、特に粒子径についての厳しい制約はない。
【００１０】以下、図面を用いて本発明を説明する。図
１、図２及び図３は、本発明の実施態様に於ける製造設
備の例を模式的に示したものである。図１には、提供さ
れた超高分子量ポリプロピレン重合パウダー（１）は１
対の適正温度に加熱された金属製狭窄移送ロール（２，
２′）によって連続的に圧縮賦形することによりシート
（フィルムも含む）状の延伸用原反（３）とする。続い
て、金属ロールとゴムロールによって構成される低速ニ
ップロール（４，４′）と高速ニップロール（６，
６′）の間に設けられた、適正温度に調節されたオーブ
ン（５）中で前記ロールの周速差を利用してシートは１
軸方向に延伸される。続いて、ニップロール（６，
６′）と（８，８′）の間に設けられた、適正温度に調
節されたオーブン（７）中でアニーリングされ、製品が
得られる。
１、図２及び図３は、本発明の実施態様に於ける製造設
備の例を模式的に示したものである。図１には、提供さ
れた超高分子量ポリプロピレン重合パウダー（１）は１
対の適正温度に加熱された金属製狭窄移送ロール（２，
２′）によって連続的に圧縮賦形することによりシート
（フィルムも含む）状の延伸用原反（３）とする。続い
て、金属ロールとゴムロールによって構成される低速ニ
ップロール（４，４′）と高速ニップロール（６，
６′）の間に設けられた、適正温度に調節されたオーブ
ン（５）中で前記ロールの周速差を利用してシートは１
軸方向に延伸される。続いて、ニップロール（６，
６′）と（８，８′）の間に設けられた、適正温度に調
節されたオーブン（７）中でアニーリングされ、製品が
得られる。
【００１１】金属製狭窄移送ロール（２，２′）の表面
温度は超高分子量結晶性ポリプロピレンの結晶融点をＴ
ｍとすると、（Ｔｍ−１５℃）より高い温度からＴｍよ
り低い温度である。ここで結晶融点とは示差熱走査計
（ＤＳＣ）で３〜１０ミリグラムの超高分子量ポリプロ
ピレンパウダーを５℃／分の速度で昇温して得られるＤ
ＳＣ曲線（図４）において、結晶が完全に融解した溶解
終了温度Ｔｍ（ピークの右側の裾の温度）である。延伸
温度は特に、このＤＳＣ曲線のピーク温度ＴｏからＴｍ
の温度より３℃低い温度で行うのが好ましい。
温度は超高分子量結晶性ポリプロピレンの結晶融点をＴ
ｍとすると、（Ｔｍ−１５℃）より高い温度からＴｍよ
り低い温度である。ここで結晶融点とは示差熱走査計
（ＤＳＣ）で３〜１０ミリグラムの超高分子量ポリプロ
ピレンパウダーを５℃／分の速度で昇温して得られるＤ
ＳＣ曲線（図４）において、結晶が完全に融解した溶解
終了温度Ｔｍ（ピークの右側の裾の温度）である。延伸
温度は特に、このＤＳＣ曲線のピーク温度ＴｏからＴｍ
の温度より３℃低い温度で行うのが好ましい。
【００１２】狭窄移送ロール（２，２′）により圧縮さ
れるシートの線圧は１０〜３００ｋｇ／ｃｍである。
れるシートの線圧は１０〜３００ｋｇ／ｃｍである。
【００１３】低速ニップロール（４，４′）の周速に対
する高速ニップロール（６，６′）の周速は３〜８倍で
ある。
する高速ニップロール（６，６′）の周速は３〜８倍で
ある。
【００１４】オーブン（７）の温度は、ＤＳＣ曲線のピ
ーク温度ＴｏからＴｍの間の温度、好ましくは（Ｔｍ−
３０℃）から（Ｔｍ−５℃）の間の温度である。
ーク温度ＴｏからＴｍの間の温度、好ましくは（Ｔｍ−
３０℃）から（Ｔｍ−５℃）の間の温度である。
【００１５】図２は、図１に於ける１軸延伸工程に所謂
ロール延伸法を応用した例であり、延伸前の原反シート
（３）は、フリー回転ガイドロール（４）を経て、適正
温度に加熱された金属ロールとゴムロールによって構成
される低速ニップロール（４，４′）と高速ニップロー
ル（６，６′）の間で１軸延伸される。１，２，２′，
７，８，８′は、図１のそれと同様である。
ロール延伸法を応用した例であり、延伸前の原反シート
（３）は、フリー回転ガイドロール（４）を経て、適正
温度に加熱された金属ロールとゴムロールによって構成
される低速ニップロール（４，４′）と高速ニップロー
ル（６，６′）の間で１軸延伸される。１，２，２′，
７，８，８′は、図１のそれと同様である。
【００１６】図３は、図１における超高分子量結晶性ポ
リプロピレン重合パウダーを１対の適正温度に加熱され
た金属製狭窄移送ロール（２，２′）によって連続的に
圧縮することにより賦形して、シート状の延伸用原反
（３）とするのに対して、該延伸用原反（３）の製造工
程が、金属狭窄移送ロールが実質上２対となる如く、
２，２′，２″の３本の加熱ロールで構成されるもので
ある。１，３，４，４′，５，６，６′，７，８，８′
は、図１のそれと同様である。
リプロピレン重合パウダーを１対の適正温度に加熱され
た金属製狭窄移送ロール（２，２′）によって連続的に
圧縮することにより賦形して、シート状の延伸用原反
（３）とするのに対して、該延伸用原反（３）の製造工
程が、金属狭窄移送ロールが実質上２対となる如く、
２，２′，２″の３本の加熱ロールで構成されるもので
ある。１，３，４，４′，５，６，６′，７，８，８′
は、図１のそれと同様である。
【００１７】なお、原反製造工程時の温度が結晶融点を
越えると、後の工程の延伸がしにくくなり、得られる延
伸シートの強度は低いものとなる。また、ＤＳＣ曲線の
ピーク温度（Ｔｏ）より低い温度であると、重合パウダ
ー間の結合が低く、次の延伸工程をすることができな
い。
越えると、後の工程の延伸がしにくくなり、得られる延
伸シートの強度は低いものとなる。また、ＤＳＣ曲線の
ピーク温度（Ｔｏ）より低い温度であると、重合パウダ
ー間の結合が低く、次の延伸工程をすることができな
い。
【００１８】得られる延伸物の肉厚は０．０３〜５ｍ
ｍ、強度は０．６５ＧＰａ以上である。
ｍ、強度は０．６５ＧＰａ以上である。
【００１９】
【作用】原反シート製造時の狭窄移送ロールの表面温
度、シート延伸温度を選択することにより、ロール群を
用い、連続的に超高分子量結晶性ポリプロピレンの延伸
シートを製造することができる。
度、シート延伸温度を選択することにより、ロール群を
用い、連続的に超高分子量結晶性ポリプロピレンの延伸
シートを製造することができる。
【００２０】
実施例−１ １４０℃テトラリン中における極限粘度が１７．５ｄｌ
／ｇである超高分子量結晶性ポリプロピレン重合体パウ
ダー（Ｔｍ１６８℃、Ｔｏ１５２℃、軟化点１１３℃）
を用いて、図１の工程で１軸延伸物を得た。この場合、
図１に於けるロール（２，２′）の直径は１２０ｍｍで
あり、その表面温度を１５８℃とし、回転周速を４．５
ｍ／分とした。
／ｇである超高分子量結晶性ポリプロピレン重合体パウ
ダー（Ｔｍ１６８℃、Ｔｏ１５２℃、軟化点１１３℃）
を用いて、図１の工程で１軸延伸物を得た。この場合、
図１に於けるロール（２，２′）の直径は１２０ｍｍで
あり、その表面温度を１５８℃とし、回転周速を４．５
ｍ／分とした。
【００２１】該パウダーは、ロール（２，２′）によっ
て狭窄移送され、厚さ７５０μｍの延伸用原反シートに
賦形され、続いて、低速ニップロール（４，４′）と高
速ニップロール（６，６）の間の１４０℃に温度調節さ
れたオーブン中で、１０．５倍１軸方向に延伸をした。
続いて、（６，６′）及び（８，８′）の等速ニップロ
ール間の１５５℃に温度調節されたオーブン中でアニー
リングした。
て狭窄移送され、厚さ７５０μｍの延伸用原反シートに
賦形され、続いて、低速ニップロール（４，４′）と高
速ニップロール（６，６）の間の１４０℃に温度調節さ
れたオーブン中で、１０．５倍１軸方向に延伸をした。
続いて、（６，６′）及び（８，８′）の等速ニップロ
ール間の１５５℃に温度調節されたオーブン中でアニー
リングした。
【００２２】得られた延伸物の引っ張り破断強度（ＪＩ
Ｓ Ｋ−７１１３−１９８１）は、０．７３ＧＰａであ
った。
Ｓ Ｋ−７１１３−１９８１）は、０．７３ＧＰａであ
った。
【００２３】実施例−２ 実施例−１で用いた１４０℃テトラリン中における極限
粘度が１７．５ｄｌ／ｇである超高分子量ポリプロピレ
ン重合体パウダーを用いて、図１の製造工程でロール
（２，２′）の表面温度を１６２℃とし、その他の条件
を実施例−１と同様とした。最大１４．３倍の１軸延伸
が可能であった。得られた延伸物の引っ張り破断強度
は、０．９０ＧＰａ であった。
粘度が１７．５ｄｌ／ｇである超高分子量ポリプロピレ
ン重合体パウダーを用いて、図１の製造工程でロール
（２，２′）の表面温度を１６２℃とし、その他の条件
を実施例−１と同様とした。最大１４．３倍の１軸延伸
が可能であった。得られた延伸物の引っ張り破断強度
は、０．９０ＧＰａ であった。
【００２４】実施例−３ １４０℃テトラリン中における極限粘度が１７．５ｄｌ
／ｇである超高分子量ポリプロピレン重合体パウダーを
用いて、図１の製造工程でロール（２，２′）の表面温
度を１６５℃とし、その他の条件を実施例−１と同様と
した。最大１５．４倍の１軸延伸が可能であった。得ら
れた延伸物の引っ張り破断強度は、０．９５ＧＰａであ
った。
／ｇである超高分子量ポリプロピレン重合体パウダーを
用いて、図１の製造工程でロール（２，２′）の表面温
度を１６５℃とし、その他の条件を実施例−１と同様と
した。最大１５．４倍の１軸延伸が可能であった。得ら
れた延伸物の引っ張り破断強度は、０．９５ＧＰａであ
った。
【００２５】比較例−１ １４０℃テトラリン中における極限粘度が１７．５ｄｌ
／ｇであるポリプロピレン重合体パウダーを用いて、図
１の製造工程でロール（２，２′）の表面温度を１４５
℃とし、その他の条件を実施例−１と同様としたとこ
ろ、延伸ができず、シートが引きちぎれた。
／ｇであるポリプロピレン重合体パウダーを用いて、図
１の製造工程でロール（２，２′）の表面温度を１４５
℃とし、その他の条件を実施例−１と同様としたとこ
ろ、延伸ができず、シートが引きちぎれた。
【００２６】比較例−２ １４０℃テトラリン中における極限粘度が１７．５ｄｌ
／ｇであるポリプロピレン重合体パウダーを用いて、図
１の製造工程でロール（２，２′）の表面温度を１７０
℃とし、その他の条件を実施例−１と同様とした。最大
５．０倍の１軸延伸が可能であった。得られた延伸物の
引っ張り破断強度は、０．４４ＧＰａであった。
／ｇであるポリプロピレン重合体パウダーを用いて、図
１の製造工程でロール（２，２′）の表面温度を１７０
℃とし、その他の条件を実施例−１と同様とした。最大
５．０倍の１軸延伸が可能であった。得られた延伸物の
引っ張り破断強度は、０．４４ＧＰａであった。
【００２７】比較例−３ １４０℃テトラリン中における極限粘度が１７．５ｄｌ
／ｇであるポリプロピレン重合体パウダーを用いて、図
１の製造工程でロール（２，２′）の表面温度を１８０
℃とし、その他の条件を実施例−１と同様とした。最大
４．９倍の１軸延伸が可能であった。得られた延伸物の
引っ張り破断強度は、０．４４ＧＰａであった。
／ｇであるポリプロピレン重合体パウダーを用いて、図
１の製造工程でロール（２，２′）の表面温度を１８０
℃とし、その他の条件を実施例−１と同様とした。最大
４．９倍の１軸延伸が可能であった。得られた延伸物の
引っ張り破断強度は、０．４４ＧＰａであった。
【００２８】比較例−４ １４０℃テトラリン中における極限粘度が１７．５ｄｌ
／ｇであるポリプロピレン重合体パウダーを用いて、図
１の製造工程でロール（２，２′）の表面温度を１６５
℃、そのロール周速を８．０ｍ／分とし、その他の条件
を実施例−１と同様とした。最大４．９倍の１軸延伸が
可能であった。得られた延伸物の引っ張り破断強度は、
０．９５ＧＰａであった。
／ｇであるポリプロピレン重合体パウダーを用いて、図
１の製造工程でロール（２，２′）の表面温度を１６５
℃、そのロール周速を８．０ｍ／分とし、その他の条件
を実施例−１と同様とした。最大４．９倍の１軸延伸が
可能であった。得られた延伸物の引っ張り破断強度は、
０．９５ＧＰａであった。
【００２９】実施例−５ １４０℃テトラリン中における極限粘度が１７．５ｄｌ
／ｇである超高分子量ポリプロピレン重合体パウダーを
用いて、図３の製造工程でロール（２，２′，２″）の
表面温度を１６５℃、そのロール周速を４．５ｍ／分と
し、その他の条件を実施例−１と同様とした。本実施例
が実施例−１と異なる点は、ポリプロピレン重合体パウ
ダーが、狭窄移送ロール（２，２′）でシート状に賦形
され、続いて再び狭窄移送ロール（２，２″）で狭窄さ
れて、該シートの厚みが減少される。かくして得られた
延伸用原反（３）の厚さは６９０μｍであり、最大１
８．０倍の１軸延伸が可能であった。得られた延伸物の
引っ張り破断強度は１．０４ＧＰａであった。
／ｇである超高分子量ポリプロピレン重合体パウダーを
用いて、図３の製造工程でロール（２，２′，２″）の
表面温度を１６５℃、そのロール周速を４．５ｍ／分と
し、その他の条件を実施例−１と同様とした。本実施例
が実施例−１と異なる点は、ポリプロピレン重合体パウ
ダーが、狭窄移送ロール（２，２′）でシート状に賦形
され、続いて再び狭窄移送ロール（２，２″）で狭窄さ
れて、該シートの厚みが減少される。かくして得られた
延伸用原反（３）の厚さは６９０μｍであり、最大１
８．０倍の１軸延伸が可能であった。得られた延伸物の
引っ張り破断強度は１．０４ＧＰａであった。
【００３０】実施例−６ １４０℃テトラリン中における極限粘度が７．５ｄｌ／
ｇである超高分子量ポリプロピレン重合体パウダーを用
いて、図１の製造工程でロール（２，２′）の表面温度
を１６５℃、そのロール周速を４．５ｍ／分とし、その
他の条件を実施例−１と同様とした。最大１０．１倍の
１軸延伸が可能であった。得られた延伸物の引っ張り破
断強度は、０．７５ＧＰａであった。
ｇである超高分子量ポリプロピレン重合体パウダーを用
いて、図１の製造工程でロール（２，２′）の表面温度
を１６５℃、そのロール周速を４．５ｍ／分とし、その
他の条件を実施例−１と同様とした。最大１０．１倍の
１軸延伸が可能であった。得られた延伸物の引っ張り破
断強度は、０．７５ＧＰａであった。
【００３１】実施例−７ １４０℃テトラリン中における極限粘度が１０．２ｄｌ
／ｇである超高分子量ポリプロピレン重合体パウダーを
用いて、図１の製造工程でロール（２，２′）の表面温
度を１６５℃、その他の条件を実施例−１と同様とし
た。最大１３．２倍の１軸延伸が可能であった。得られ
た延伸物の引っ張り破断強度は、０．８４ＧＰａであっ
た。
／ｇである超高分子量ポリプロピレン重合体パウダーを
用いて、図１の製造工程でロール（２，２′）の表面温
度を１６５℃、その他の条件を実施例−１と同様とし
た。最大１３．２倍の１軸延伸が可能であった。得られ
た延伸物の引っ張り破断強度は、０．８４ＧＰａであっ
た。
【００３２】実施例−８ １４０℃テトラリン中における極限粘度が２１．５ｄｌ
／ｇである超高分子量ポリプロピレン重合体パウダー
（Ｔｍ１６９℃、Ｔｏ１５１℃、軟化点１１５℃）を用
いて、図１の製造工程でロール（２，２′）の表面温度
を１６５℃とし、その他の条件を実施例−１と同様とし
た。最大２２．３倍の１軸延伸が可能であった。得られ
た延伸物の引っ張り破断強度は、１．１１ＧＰａであっ
た。
／ｇである超高分子量ポリプロピレン重合体パウダー
（Ｔｍ１６９℃、Ｔｏ１５１℃、軟化点１１５℃）を用
いて、図１の製造工程でロール（２，２′）の表面温度
を１６５℃とし、その他の条件を実施例−１と同様とし
た。最大２２．３倍の１軸延伸が可能であった。得られ
た延伸物の引っ張り破断強度は、１．１１ＧＰａであっ
た。
【００３３】実施例−９ １４０℃テトラリン中における極限粘度が２４．３ｄｌ
／ｇであるポリプロピレン重合体パウダー（Ｔｍ１７１
℃、Ｔｏ１５３℃、軟化点１１３℃）を用いて、図１の
製造工程でロール（２，２′）の表面温度を１６５℃と
し、その他の条件を実施例−１と同様とした。最大２
３．５倍の１軸延伸が可能であった。得られた延伸物の
引っ張り破断強度は、１．１４ＧＰａであった。
／ｇであるポリプロピレン重合体パウダー（Ｔｍ１７１
℃、Ｔｏ１５３℃、軟化点１１３℃）を用いて、図１の
製造工程でロール（２，２′）の表面温度を１６５℃と
し、その他の条件を実施例−１と同様とした。最大２
３．５倍の１軸延伸が可能であった。得られた延伸物の
引っ張り破断強度は、１．１４ＧＰａであった。
【００３４】実施例−１０ １４０℃テトラリン中における極限粘度が２４．３ｄｌ
／ｇであるポリプロピレン重合体パウダーを用いて、図
３の製造工程でロール（２，２′，２″）の表面温度を
１６５℃とし、その他の条件を実施例−９と同様とし
た。最大２９．５倍の１軸延伸が可能であった。得られ
た延伸物の引っ張り破断強度は、１．１８ＧＰａであっ
た。
／ｇであるポリプロピレン重合体パウダーを用いて、図
３の製造工程でロール（２，２′，２″）の表面温度を
１６５℃とし、その他の条件を実施例−９と同様とし
た。最大２９．５倍の１軸延伸が可能であった。得られ
た延伸物の引っ張り破断強度は、１．１８ＧＰａであっ
た。
【００３５】比較例−４ １４０℃テトラリン中における極限粘度が３．８ｄｌ／
ｇである超高分子量ポリプロピレン重合体パウダー（Ｔ
ｍ１６７℃、Ｔｏ１５０℃、軟化点１１０℃）を用い
て、図１の製造工程でロール（２，２′）の表面温度を
１６５℃とし、その他の条件を実施例−１と同様とし
た。最大５．７倍の１軸延伸が可能であった。得られた
延伸物の引っ張り破断強度は、０．４１ＧＰａであっ
た。
ｇである超高分子量ポリプロピレン重合体パウダー（Ｔ
ｍ１６７℃、Ｔｏ１５０℃、軟化点１１０℃）を用い
て、図１の製造工程でロール（２，２′）の表面温度を
１６５℃とし、その他の条件を実施例−１と同様とし
た。最大５．７倍の１軸延伸が可能であった。得られた
延伸物の引っ張り破断強度は、０．４１ＧＰａであっ
た。
【００３６】
【効果】超高分子量ポリプロピレン粒子であっても、該
樹脂の結晶融点より低い温度で連続的に狭窄移送してシ
ート状にすることができ、これをロール群の周速差を用
いて延伸することにより強度の高い延伸物を連続的に生
産することができる。
樹脂の結晶融点より低い温度で連続的に狭窄移送してシ
ート状にすることができ、これをロール群の周速差を用
いて延伸することにより強度の高い延伸物を連続的に生
産することができる。
【図１】本発明を実施する装置の正面図である。
【図２】本発明を実施する別の装置の正面図である。
【図３】本発明を実施する別の装置の正面図である。
【図４】ポリプロピレンのＤＳＣ曲線を示す図である。
１ 超高分子量結晶性ポリプロピレン重合体粉末 ２，２′ 金属製狭窄移送ロール ３ 延伸前のシート ４，４′ 低速ニップロール ５，７ オーブン ６，６′ ニップロール ８，８′ ニップロール ９ 延伸物 Ｔｍ 結晶融点 Ｔｏ ＤＳＣピーク温度
Claims (1)
- 【請求項１】 １４０℃テトラリン中における極限粘度
が４〜５０ｄｌ／ｇである結晶性、ポリプロピレン重合
体粉末を、該粉末のＤＳＣ曲線ピークの温度以上であっ
て結晶融点より低い温度に表面温度を設定した１対ない
し複数対の回転ロールで連続的に狭窄移送してシートと
し、該シートをその結晶融点より低い温度でロール群の
周速差を利用して延伸することを特徴とするポリプロピ
レン延伸物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11452691A JPH05104620A (ja) | 1991-05-20 | 1991-05-20 | ポリプロピレン延伸物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11452691A JPH05104620A (ja) | 1991-05-20 | 1991-05-20 | ポリプロピレン延伸物の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05104620A true JPH05104620A (ja) | 1993-04-27 |
Family
ID=14639961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11452691A Pending JPH05104620A (ja) | 1991-05-20 | 1991-05-20 | ポリプロピレン延伸物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05104620A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000309020A (ja) * | 1999-02-23 | 2000-11-07 | Sekisui Chem Co Ltd | 延伸成形用ポリエチレン原反シート及び延伸ポリエチレンシートの製造方法 |
| WO2010084766A1 (ja) | 2009-01-23 | 2010-07-29 | サンアロマー株式会社 | 結晶性樹脂フィルムまたはシートの製造方法および製造装置 |
| JP2011516308A (ja) * | 2008-04-01 | 2011-05-26 | ビ−エ−イ−・システムズ・テンシロン・ハイ・パフォーマンス・マテリアルズ，インコーポレイテッド | 高靱性ポリオレフィンシートの製造方法及び装置 |
| JP2012505769A (ja) * | 2008-10-14 | 2012-03-08 | ビ−エ−イ−・システムズ・テンシロン・ハイ・パフォーマンス・マテリアルズ，インコーポレイテッド | 高靱性ポリオレフィンシート |
-
1991
- 1991-05-20 JP JP11452691A patent/JPH05104620A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000309020A (ja) * | 1999-02-23 | 2000-11-07 | Sekisui Chem Co Ltd | 延伸成形用ポリエチレン原反シート及び延伸ポリエチレンシートの製造方法 |
| JP2011516308A (ja) * | 2008-04-01 | 2011-05-26 | ビ−エ−イ−・システムズ・テンシロン・ハイ・パフォーマンス・マテリアルズ，インコーポレイテッド | 高靱性ポリオレフィンシートの製造方法及び装置 |
| JP2012505769A (ja) * | 2008-10-14 | 2012-03-08 | ビ−エ−イ−・システムズ・テンシロン・ハイ・パフォーマンス・マテリアルズ，インコーポレイテッド | 高靱性ポリオレフィンシート |
| WO2010084766A1 (ja) | 2009-01-23 | 2010-07-29 | サンアロマー株式会社 | 結晶性樹脂フィルムまたはシートの製造方法および製造装置 |
| US9138933B2 (en) | 2009-01-23 | 2015-09-22 | Sunallomer Ltd. | Process and apparatus for producing crystalline resin film or sheet |
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