JPH0475787A - 形鋼または鋼管溶接の入熱制御方法 - Google Patents
形鋼または鋼管溶接の入熱制御方法Info
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- JPH0475787A JPH0475787A JP18599890A JP18599890A JPH0475787A JP H0475787 A JPH0475787 A JP H0475787A JP 18599890 A JP18599890 A JP 18599890A JP 18599890 A JP18599890 A JP 18599890A JP H0475787 A JPH0475787 A JP H0475787A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、高周波抵抗溶接におむ1ろ形鋼または鋼管溶
接の入熱制御方法、特に予め実験で求めておいた「溶接
速度−溶接設定電圧」の関係曲線に基づいて所要溶接電
力を求め、実際の溶接仕上り状況から」−配所要溶接電
力を手動で補正Z7て、自動的に新L7い関係曲線で溶
接を行う、形鋼または鋼管溶接の入熱制御方法である。
接の入熱制御方法、特に予め実験で求めておいた「溶接
速度−溶接設定電圧」の関係曲線に基づいて所要溶接電
力を求め、実際の溶接仕上り状況から」−配所要溶接電
力を手動で補正Z7て、自動的に新L7い関係曲線で溶
接を行う、形鋼または鋼管溶接の入熱制御方法である。
(従来の技術)
形鋼またtJ網管(例:溶接形鋼あるいは溶接網管のよ
うに溶接によって製造する形鋼あるいはM管)を溶接に
よ、てV造する際に溶接品質に最も大きな影響を与える
のは、溶接入熱であるが高1’R1波溶接の効率、すな
オー)ち実際溶接部に加わる溶接入熱/溶接電力(−発
振管出力EpXIp)は、50へ−70%程度であり、
機器の整備状況、溶接条件によるバラツキが大きい。し
かも現在までのとこ7)、発振管での出力から溶接入熱
までの損失を直接計測する技術、溶接部に加わる溶接入
熱を直接計測する技術が硼立されていないため、溶接部
に加わる溶接入熱の多寡を、結果として表れてくる溶接
ビーtの形状、温度等を捉えて判断し、それに基づいて
経験的に発振管のプレート電圧(Ep)を変えて溶接入
熱を管理づるのが最も確実な方法であった。
うに溶接によって製造する形鋼あるいはM管)を溶接に
よ、てV造する際に溶接品質に最も大きな影響を与える
のは、溶接入熱であるが高1’R1波溶接の効率、すな
オー)ち実際溶接部に加わる溶接入熱/溶接電力(−発
振管出力EpXIp)は、50へ−70%程度であり、
機器の整備状況、溶接条件によるバラツキが大きい。し
かも現在までのとこ7)、発振管での出力から溶接入熱
までの損失を直接計測する技術、溶接部に加わる溶接入
熱を直接計測する技術が硼立されていないため、溶接部
に加わる溶接入熱の多寡を、結果として表れてくる溶接
ビーtの形状、温度等を捉えて判断し、それに基づいて
経験的に発振管のプレート電圧(Ep)を変えて溶接入
熱を管理づるのが最も確実な方法であった。
また、特開昭62 296974号公報には、予め求め
ておいた通正人熱と緒特性との関係に基づいて、素材の
厚み、送り速度等r応して溶接電力を制御し、適正入熱
量を得る技術が開示されている。
ておいた通正人熱と緒特性との関係に基づいて、素材の
厚み、送り速度等r応して溶接電力を制御し、適正入熱
量を得る技術が開示されている。
しかしながら、このような従来法にあっては、変動の大
きい溶接電力[発振管出力(EpXIp)]を制制御子
として溶接品質(適正人熱蓋)を得ようとするものであ
るため実際に熔接部乙こ加わる、溶接部熱量が変動し適
正入熱量を得ることは困雛である。
きい溶接電力[発振管出力(EpXIp)]を制制御子
として溶接品質(適正人熱蓋)を得ようとするものであ
るため実際に熔接部乙こ加わる、溶接部熱量が変動し適
正入熱量を得ることは困雛である。
したがって、本発明の目的は、十込の従来技術の問題点
を解消した形鋼または鋼管溶接の入熱制御方法を掃供す
ることである。
を解消した形鋼または鋼管溶接の入熱制御方法を掃供す
ることである。
(ii題を解決するための手段)
そこで、本発明者らは、上述の問題を解決すべく種々検
討を重ね、■従来法にあってはいずれも溶接部熱つまり
溶接電圧と溶接結果とを直接対比していたのであるが、
比重的短時間における定常状態ではそれには一定の相関
が見られ十分なのであるが、高周波溶接の効率に変動が
あると、その都度その相関関係が変わるため連続1−で
制御ができないおそれがあること、■実際の溶接作業で
は高周波溶接の効率の変動は常に生していること、そし
て■所要溶接電力は素材の厚みおよび溶接速度によって
大幅に変わり、ある一定の相関がみられること、■溶接
速度と所要溶接電力つまり溶接電圧との関係を予め求め
ておくことによって、実際の溶接作業中に溶接速度を変
更させても連続的に制御可能となり、溶接ビート外観、
からの判断から溶接入熱の多寡が判断される場合にのみ
手動で補正するだけで溶接品質が大幅乙こ改良される、
−とを知り、本発明を完成した。
討を重ね、■従来法にあってはいずれも溶接部熱つまり
溶接電圧と溶接結果とを直接対比していたのであるが、
比重的短時間における定常状態ではそれには一定の相関
が見られ十分なのであるが、高周波溶接の効率に変動が
あると、その都度その相関関係が変わるため連続1−で
制御ができないおそれがあること、■実際の溶接作業で
は高周波溶接の効率の変動は常に生していること、そし
て■所要溶接電力は素材の厚みおよび溶接速度によって
大幅に変わり、ある一定の相関がみられること、■溶接
速度と所要溶接電力つまり溶接電圧との関係を予め求め
ておくことによって、実際の溶接作業中に溶接速度を変
更させても連続的に制御可能となり、溶接ビート外観、
からの判断から溶接入熱の多寡が判断される場合にのみ
手動で補正するだけで溶接品質が大幅乙こ改良される、
−とを知り、本発明を完成した。
つまり、本発明は、あらかじめ素材の標準板厚毎に溶接
速度別に最適人熱獣が得られる溶接電力を求めて「溶接
速度〜溶接設定電圧」の関係曲線を作成してコンピュー
タに記憶させ、この関係曲線の溶接設定電圧で間接的に
溶接電力(EpXIp’)を変更して溶接を行い、効率
の変動に対1.では、経験的に得られた溶接ビードの形
状、溶接ビ〜1・の温度あるいは溶接部の品質管理等の
検査結果から適宜手動で介入し、て溶接設定電圧を修正
し、基本となる上述の[溶接速度−溶接設定電圧」の関
係曲線を自動釣に補正し、新しい関係曲線で順次、溶接
制御を行う方法である。
速度別に最適人熱獣が得られる溶接電力を求めて「溶接
速度〜溶接設定電圧」の関係曲線を作成してコンピュー
タに記憶させ、この関係曲線の溶接設定電圧で間接的に
溶接電力(EpXIp’)を変更して溶接を行い、効率
の変動に対1.では、経験的に得られた溶接ビードの形
状、溶接ビ〜1・の温度あるいは溶接部の品質管理等の
検査結果から適宜手動で介入し、て溶接設定電圧を修正
し、基本となる上述の[溶接速度−溶接設定電圧」の関
係曲線を自動釣に補正し、新しい関係曲線で順次、溶接
制御を行う方法である。
本発明にかかる制御方法1こよって、前述のような従来
技術の問題は解消し、より効果的な溶接部熱制御が行わ
れる。
技術の問題は解消し、より効果的な溶接部熱制御が行わ
れる。
(作用)
次に、添イ」図面によって本発明C1′1かかる溶接部
熱制御方法の具体的態様を形鋼の溶接を例、!=シて説
明する。なお、鋼管の溶接にも同様に適用されることは
以下の説明からも当業者には明らかであろう。
熱制御方法の具体的態様を形鋼の溶接を例、!=シて説
明する。なお、鋼管の溶接にも同様に適用されることは
以下の説明からも当業者には明らかであろう。
第1図は、形鋼の素材の厚み(ウェブ厚)に対する、溶
接速度と所要溶接電力の関係を示1〜たグラフである。
接速度と所要溶接電力の関係を示1〜たグラフである。
形鋼の溶接においては、所要溶接電力はフランジの厚み
には関係なく、ウェブ厚乙こよって左右されることが公
知である。
には関係なく、ウェブ厚乙こよって左右されることが公
知である。
第2図は、代表的素材の厚みとしてウェブ厚3゜2+m
sのときの1溶接部度−溶接電力」の基本関係を示した
グラフである。以下、これらのグラフを関係曲線という
。
sのときの1溶接部度−溶接電力」の基本関係を示した
グラフである。以下、これらのグラフを関係曲線という
。
図示関係曲線より下側の部分では溶接入熱が不足してお
り溶接不良が発生(−やすい。また関係曲線より上側の
部分では、溶接入熱が過多でおり、ビード形状が悪化す
る。したが。て、溶接は!常、この中間で行われるがそ
の良好な品質が得られる許容範囲は比較的広く、経験に
よれば10%前後である。この場合の最il!「溶接速
度−溶接電力」は、例えばその中間である実線?管理す
るのが良い。
り溶接不良が発生(−やすい。また関係曲線より上側の
部分では、溶接入熱が過多でおり、ビード形状が悪化す
る。したが。て、溶接は!常、この中間で行われるがそ
の良好な品質が得られる許容範囲は比較的広く、経験に
よれば10%前後である。この場合の最il!「溶接速
度−溶接電力」は、例えばその中間である実線?管理す
るのが良い。
ムお、本例の場合「溶接速度−溶接電力ゴの間係は、
a:係数
Ep:発振管プレー1−電圧(KV)
I、 電流(A)
EpXIp+溶接電力 (KVA)
Sp:溶接速度(m/分)
T、):溶接形鋼のウェブ厚(lll1M)で近似でき
た。
た。
このJ:うな溶接速度−溶接設定電圧の関係曲線をつj
−ブ厚毎に作成してjンビコ、−夕に記憶させておくの
である。
−ブ厚毎に作成してjンビコ、−夕に記憶させておくの
である。
第2図は短時間の間で得られたデータであるが、同じサ
イズであっても、時間の経過、製造チャンス等によって
、適正な「溶接速度−溶接電力」の関係が変化してくる
ことがわかった。例えば、高周波溶接法では、コンタク
トチップによって直接素材に溶接電力を供給し゛ている
が、コンタクトチップの摩耗ムニともなって、同しビー
ド形状を得るための溶接電力は小さくなり、J:たコン
タクトチップを取り付けているアダプターの整備状況、
微少な溶接条件の変化があるため、同一素材の中ζ6′
:おいても最適入熱を得るための必要な溶接電力(εp
x+p)が変化することがわかった。
イズであっても、時間の経過、製造チャンス等によって
、適正な「溶接速度−溶接電力」の関係が変化してくる
ことがわかった。例えば、高周波溶接法では、コンタク
トチップによって直接素材に溶接電力を供給し゛ている
が、コンタクトチップの摩耗ムニともなって、同しビー
ド形状を得るための溶接電力は小さくなり、J:たコン
タクトチップを取り付けているアダプターの整備状況、
微少な溶接条件の変化があるため、同一素材の中ζ6′
:おいても最適入熱を得るための必要な溶接電力(εp
x+p)が変化することがわかった。
−例を第3図および第4図に、それぞれチンブ摩耗によ
る溶接電力の変化例お9Lび製造ロント・毎の溶接速度
と消費電力との変化例をグラフで示す。
る溶接電力の変化例お9Lび製造ロント・毎の溶接速度
と消費電力との変化例をグラフで示す。
これらの効率のiMを計測すること、つまり実際、溶接
部に加わる溶接入力を計測することば現在の技術では不
可能であり、したがって、完全な溶接入熱制御はできず
、手動で介入して最適溶接入熱を得ることが必要となっ
てくる。このときの変動幅は経験的には±10%前後で
あっ“ζ1、−わは手動で制御できる範囲である。
部に加わる溶接入力を計測することば現在の技術では不
可能であり、したがって、完全な溶接入熱制御はできず
、手動で介入して最適溶接入熱を得ることが必要となっ
てくる。このときの変動幅は経験的には±10%前後で
あっ“ζ1、−わは手動で制御できる範囲である。
したがって、本発明の好適態様によれば、ウェブ厚毎に
最適ビード形状が得られる溶接速度毎の溶接設定電圧を
実験で求めてそれらの間の関係曲線を作成し、その関係
曲線すこ基づいて行った溶接によって得られた溶接h’
−ドの形状、溶接品質等の検査結果から、手動介入にて
溶接電圧を補正し7新たな「溶接速度−溶接設定電圧」
の関係曲線を得、今度はそのようにして得られた新たな
「溶接速度−溶接表定電圧」の関係曲線に基づいて溶接
を続けるL−+とを特1救々する、形鋼また1、才創管
溶接の入熱制御方法である。
最適ビード形状が得られる溶接速度毎の溶接設定電圧を
実験で求めてそれらの間の関係曲線を作成し、その関係
曲線すこ基づいて行った溶接によって得られた溶接h’
−ドの形状、溶接品質等の検査結果から、手動介入にて
溶接電圧を補正し7新たな「溶接速度−溶接設定電圧」
の関係曲線を得、今度はそのようにして得られた新たな
「溶接速度−溶接表定電圧」の関係曲線に基づいて溶接
を続けるL−+とを特1救々する、形鋼また1、才創管
溶接の入熱制御方法である。
なお、溶接ビードの形状、溶接品質等の検査結平から、
手動介入にて溶接電圧は補正するLきの定量的間係につ
いてはまだ数式化されていないが、例えば、具体的にt
、L次にようにして補正するのであるわ まず、総合的溶接品質を例えば3段階ムこ分り、それぞ
れについて溶接ビードの形状、温度、ならびに溶接品質
をさらに5段階に分け、それらを数f化し、そのよ)に
して得られた散髪が溶接入熱と一次的に相関する々して
実験によりあらがしめそれらの間の相関関係を求め、そ
れに応し5で手動介入するのである。
手動介入にて溶接電圧は補正するLきの定量的間係につ
いてはまだ数式化されていないが、例えば、具体的にt
、L次にようにして補正するのであるわ まず、総合的溶接品質を例えば3段階ムこ分り、それぞ
れについて溶接ビードの形状、温度、ならびに溶接品質
をさらに5段階に分け、それらを数f化し、そのよ)に
して得られた散髪が溶接入熱と一次的に相関する々して
実験によりあらがしめそれらの間の相関関係を求め、そ
れに応し5で手動介入するのである。
第5図乙、:本発明の入熱制御を行う溶接装置の制御系
の−・例を概念図で示1−2だ。
の−・例を概念図で示1−2だ。
予め実験によって求められた溶接速度−溶接設定電圧の
関係曲線は、素材のウェブ毎にコンピュータ10に記憶
されており、それら複数個の関係曲線の中からその時の
製iiaザイズに応11てサイズ設定器11からの信号
によって製造サイズのウェブ厚の関係曲線を選択できる
ようになっている。
関係曲線は、素材のウェブ毎にコンピュータ10に記憶
されており、それら複数個の関係曲線の中からその時の
製iiaザイズに応11てサイズ設定器11からの信号
によって製造サイズのウェブ厚の関係曲線を選択できる
ようになっている。
溶接電圧は、電圧設定器12で変更できるよう(、、”
−なっており、切り換え機構13によって自動回路の中
に手動で削り込みできる位置に配置しである。
−なっており、切り換え機構13によって自動回路の中
に手動で削り込みできる位置に配置しである。
ミル連接′設定器14を用いることにより、手帖で任意
の速度を設定し変更できる。
の速度を設定し変更できる。
溶接開始にあたって、起動ボタンを押すとミルモータ1
8が回転し、自動的に加速してミル速度設定器14で設
定1.た設定速度に達する。一方、起動ボタンを押すと
同時に発振管に電湧4が流れ、溶接がスタートする、ミ
ル速度が上昇するにつわてモタに直結している回転計2
0でモータの回転数(−ミル速度)を検出し5、この信
号がコンピュータ10に入力される、このミル速度の値
乙、゛よって、コンビ−1,−ター内に記憶さH4゛で
いる[溶接速度溶接設定電圧」の関係曲線によってミル
速度に応じた溶接設定電圧の指令が(、(イリスタ22
に印加され、発振管24のブL・−[電圧(Ep)を変
化さゼることによって、溶接電力(EpXIp)が変化
しトランス25および給電7′−26を通1,2で溶接
部へ溶接入熱が自(J的に供給される。なお、溶接操作
それ自体は従来のそれであってもよく、特に制限されな
い。
8が回転し、自動的に加速してミル速度設定器14で設
定1.た設定速度に達する。一方、起動ボタンを押すと
同時に発振管に電湧4が流れ、溶接がスタートする、ミ
ル速度が上昇するにつわてモタに直結している回転計2
0でモータの回転数(−ミル速度)を検出し5、この信
号がコンピュータ10に入力される、このミル速度の値
乙、゛よって、コンビ−1,−ター内に記憶さH4゛で
いる[溶接速度溶接設定電圧」の関係曲線によってミル
速度に応じた溶接設定電圧の指令が(、(イリスタ22
に印加され、発振管24のブL・−[電圧(Ep)を変
化さゼることによって、溶接電力(EpXIp)が変化
しトランス25および給電7′−26を通1,2で溶接
部へ溶接入熱が自(J的に供給される。なお、溶接操作
それ自体は従来のそれであってもよく、特に制限されな
い。
第5図には一部拡大して鋼管を溶接する場合の結線状態
をも別途示1oし1中、矢印方向に溶接1−べき銅管が
送られ、その間に溶接が行われる。
をも別途示1oし1中、矢印方向に溶接1−べき銅管が
送られ、その間に溶接が行われる。
この状態で、実除乙こ溶接部へ供給された溶接入熱の適
否を、経験的に得られた溶接ビードの形状、溶接ビード
の温度あるいは品質管理指梗の溶接試M結果等を得て、
判断する。例えば実際、溶接部へ供給さiた溶接入熱が
低いと判断した時には、溶接電圧設定器30を調整して
、溶接設定量J:f二を上げるとその51だけ、「溶接
速度−溶接設定電圧]の関係曲綜乙におも!−る「溶接
設定電圧−]のみが上がる、二とになり(トイリスタ2
2を制御j、て溶接電圧Epが変更され、溶接電力(E
pXIp)が変化して溶接部へ供給される溶接入熱が上
がることになる、方、溶接入熱が高いと判断した時Qこ
は、逆の操作で最適溶接入熱が得られる。なお、このと
きの補正量と溶接品質との相関は前述のようにし7て実
験によって定量化j−7でもよい。
否を、経験的に得られた溶接ビードの形状、溶接ビード
の温度あるいは品質管理指梗の溶接試M結果等を得て、
判断する。例えば実際、溶接部へ供給さiた溶接入熱が
低いと判断した時には、溶接電圧設定器30を調整して
、溶接設定量J:f二を上げるとその51だけ、「溶接
速度−溶接設定電圧]の関係曲綜乙におも!−る「溶接
設定電圧−]のみが上がる、二とになり(トイリスタ2
2を制御j、て溶接電圧Epが変更され、溶接電力(E
pXIp)が変化して溶接部へ供給される溶接入熱が上
がることになる、方、溶接入熱が高いと判断した時Qこ
は、逆の操作で最適溶接入熱が得られる。なお、このと
きの補正量と溶接品質との相関は前述のようにし7て実
験によって定量化j−7でもよい。
このようにして、溶接速度1.二庁4、した2容接電力
の自動化を創り、かつ効率の変1jに対して、適宜手動
で補正するこ、!:lこよって新たな[溶接速度−溶接
電力]の関係曲線を得て、常に最適な溶接入熱を得るこ
とができる。
の自動化を創り、かつ効率の変1jに対して、適宜手動
で補正するこ、!:lこよって新たな[溶接速度−溶接
電力]の関係曲線を得て、常に最適な溶接入熱を得るこ
とができる。
次に、このような制御系を使用して実際に溶接形鋼の〜
種で左)る11形釧を製造したときの制御結果を次に示
す。
種で左)る11形釧を製造したときの制御結果を次に示
す。
本例の「溶接速度−溶接設定電圧Jの例は第6図に示し
た。溶接開始に当たっては、この関係曲綿乙こよって制
御され、手動によって補正される毎にそれぞれ新しくf
溶接速度−溶接設定電圧」の関係曲線が決定され、それ
に従−7て順次溶接を続けるのである。
た。溶接開始に当たっては、この関係曲綿乙こよって制
御され、手動によって補正される毎にそれぞれ新しくf
溶接速度−溶接設定電圧」の関係曲線が決定され、それ
に従−7て順次溶接を続けるのである。
第7図は本P、明の実施結果を示したグラフである、グ
ラフは、溶接開始から溶接速度を士昇さゼ、また途中で
速度を変化させた時の溶接電力(EpXIp)の変化を
示したものである。溶接速度を変化させただけで、溶接
電力が自動的に追従し、速度に対応j7た溶接電力が得
られるのが分かる。
ラフは、溶接開始から溶接速度を士昇さゼ、また途中で
速度を変化させた時の溶接電力(EpXIp)の変化を
示したものである。溶接速度を変化させただけで、溶接
電力が自動的に追従し、速度に対応j7た溶接電力が得
られるのが分かる。
また、途中でfOJにより溶接設定電圧を変化させて、
溶接電力(EpXIp)を変化さゼた時にば、新たに決
定されたr溶接速度−溶接電力Jの関係曲線にしたがっ
て溶接量ツノが追従+−5最適溶接人熱を維持1.“て
いる。
溶接電力(EpXIp)を変化さゼた時にば、新たに決
定されたr溶接速度−溶接電力Jの関係曲線にしたがっ
て溶接量ツノが追従+−5最適溶接人熱を維持1.“て
いる。
第81は、そイア、それ同(2食)および(I))にお
いて、本発明および従来法の手動による「溶接速度−溶
(は電力」の追従状況を示したグラフである。
いて、本発明および従来法の手動による「溶接速度−溶
(は電力」の追従状況を示したグラフである。
本発明にかかる制御法乙こよりば、第8図(a)に示す
ように、溶接速度を設定するだけで、自動的に溶接電力
が追従し、12.かも急激な溶接速度変化11、二対j
−でも充分に追従し7ている。溶接速度の変化の時点2
書容接電力の変化の時点とが実質−1同時に見られる。
ように、溶接速度を設定するだけで、自動的に溶接電力
が追従し、12.かも急激な溶接速度変化11、二対j
−でも充分に追従し7ている。溶接速度の変化の時点2
書容接電力の変化の時点とが実質−1同時に見られる。
こ11に対し、第8図(1))に示すように、従来法C
よる子軸制御では一人′7′速度および溶接電力の調整
を同Uわこj〒うたぬ、段階をふん7−調整しなければ
ならず、調整までに時間を要すると同時に溶接電力のバ
ラツキもあり常に適止な溶接電力を維持することは困難
である。
よる子軸制御では一人′7′速度および溶接電力の調整
を同Uわこj〒うたぬ、段階をふん7−調整しなければ
ならず、調整までに時間を要すると同時に溶接電力のバ
ラツキもあり常に適止な溶接電力を維持することは困難
である。
(発明の効果)
以−]二説明1−7だとおり、本発明によっ−でσ)ラ
イン起動から、速度変艷、停止に至る間、全長ムーわた
って、速度変更も二応して自動的♂こ入熱が変更され、
しかも追従応答性が極めて良い。
イン起動から、速度変艷、停止に至る間、全長ムーわた
って、速度変更も二応して自動的♂こ入熱が変更され、
しかも追従応答性が極めて良い。
■製造条件の変動に対して任意に補正でき、しかも補正
した新しい関係曲線での自動溶接入熱制御が可能となっ
た。
した新しい関係曲線での自動溶接入熱制御が可能となっ
た。
ことから
■溶接品質が向上j7、歩留が向J、する。
■溶接速度を度が変更されると、自動的に新z2.い速
度での入熱に変更するため入熱を同時C1こ変更させる
必要がなく、操作が簡小部こなる。
度での入熱に変更するため入熱を同時C1こ変更させる
必要がなく、操作が簡小部こなる。
■溶接品質の許容範囲は比較的広く、製造条件の変動に
対する補正の頻度は少ないため、常時監視する必要がな
く、入熱管理の王数節沖ができる。
対する補正の頻度は少ないため、常時監視する必要がな
く、入熱管理の王数節沖ができる。
第1図は、高周波溶接H形銅の溶接に吐1−1てみられ
る溶接速度と溶接電力との相関をつJブ厚さ毎に示すグ
ラフ; 第2図は、ウェブ厚さ3.21のときの溶接速度と溶接
電力との相関を示すグラフ: 第3図(Jl、千ツブ摩耗による溶接電力の変化を示す
グラフ: 第4図は、製造ロット毎ムー溶接速度と溶接電力との相
関が異なることを示すグフフ: 第5図jよ、本発明乙こかかる制御系を示す概念図;第
6図は、実施例14丁よる溶接速度−溶接設定電圧の相
関を示すグラフ; 第7図は、本発明の実施例14丁おける溶接速度り溶接
電力との追従状況を示すグラフ; 第8図は、本発明により制御系における溶接速度の2.
変化にX・iする溶接電力の追従例を従来法のそれ占比
較して示すグラフである、
る溶接速度と溶接電力との相関をつJブ厚さ毎に示すグ
ラフ; 第2図は、ウェブ厚さ3.21のときの溶接速度と溶接
電力との相関を示すグラフ: 第3図(Jl、千ツブ摩耗による溶接電力の変化を示す
グラフ: 第4図は、製造ロット毎ムー溶接速度と溶接電力との相
関が異なることを示すグフフ: 第5図jよ、本発明乙こかかる制御系を示す概念図;第
6図は、実施例14丁よる溶接速度−溶接設定電圧の相
関を示すグラフ; 第7図は、本発明の実施例14丁おける溶接速度り溶接
電力との追従状況を示すグラフ; 第8図は、本発明により制御系における溶接速度の2.
変化にX・iする溶接電力の追従例を従来法のそれ占比
較して示すグラフである、
Claims (2)
- (1)形鋼または鋼管を溶接する際に、あらかじめ実験
で、溶接素材の標準厚み毎に任意の溶接速度に対する所
要溶接電力量の関係式を求めて基本となる「溶接速度−
溶接設定電圧」の関係曲線を作成してコンピュータに記
憶させること、検出された溶接速度に基づいて、この関
係曲線から所要溶接電圧を求め、次いでこれに基づいて
間接的に溶接電力を変更して実際の溶接操作を行うこと
、得られた溶接部の検査結果から、手動介入にて溶接電
圧を補正して新たな「溶接速度−溶接設定電圧」の関係
曲線を得ること、およびそのようにして得られた新たな
「溶接速度−溶接設定電圧」の関係曲線に基づいて溶接
を続けることを特徴とする、形鋼または鋼管溶接の入熱
制御方法。 - (2)溶接すべき形鋼または鋼管の標準厚みが変更され
たときには、その厚みに応じてあらかじめ求められ、コ
ンピュータに記憶されている前記「溶接速度−溶接設定
電圧」の関係曲線を使用して請求項1記載の操作順序を
繰り返すことを特徴とする、形鋼または鋼管溶接の入熱
制御方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18599890A JPH0475787A (ja) | 1990-07-13 | 1990-07-13 | 形鋼または鋼管溶接の入熱制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18599890A JPH0475787A (ja) | 1990-07-13 | 1990-07-13 | 形鋼または鋼管溶接の入熱制御方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0475787A true JPH0475787A (ja) | 1992-03-10 |
Family
ID=16180583
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18599890A Pending JPH0475787A (ja) | 1990-07-13 | 1990-07-13 | 形鋼または鋼管溶接の入熱制御方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0475787A (ja) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5825882A (ja) * | 1981-08-07 | 1983-02-16 | Kawasaki Steel Corp | 高周波溶接鋼管の溶接入熱制御方法 |
JPS6025234A (ja) * | 1983-07-21 | 1985-02-08 | Fujitsu Ltd | マイクロ波プラズマ処理装置 |
-
1990
- 1990-07-13 JP JP18599890A patent/JPH0475787A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5825882A (ja) * | 1981-08-07 | 1983-02-16 | Kawasaki Steel Corp | 高周波溶接鋼管の溶接入熱制御方法 |
JPS6025234A (ja) * | 1983-07-21 | 1985-02-08 | Fujitsu Ltd | マイクロ波プラズマ処理装置 |
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