JPH0472904B2 - - Google Patents
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- JPH0472904B2 JPH0472904B2 JP15672188A JP15672188A JPH0472904B2 JP H0472904 B2 JPH0472904 B2 JP H0472904B2 JP 15672188 A JP15672188 A JP 15672188A JP 15672188 A JP15672188 A JP 15672188A JP H0472904 B2 JPH0472904 B2 JP H0472904B2
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Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、回転機の回転部に鉄心として用いら
れる電磁鋼板、特に回転時の応力あるいは加減速
時の応力変動に耐え得る優れた機械特性と磁気特
性を具備した降伏強度の高い回転機用電磁鋼板に
関するものである。 〔従来の技術〕 近年、エレクトロニクスの発達により回転機の
駆動システムの機能が高度化し、さまざまな回転
駆動制御が可能となつてきた。即ち、駆動電源の
周波数を制御することにより、可変速運転、商用
周波数以上での高速運転を可能とした回転機が増
加してきた。 一方、メカトロニクスの発展により、回転機の
高速化の要求が高まり、さらに従来、高速回転機
は比較的小容量に限られていたが、この傾向は
中・大型の回転機分野にを広がりつつある。 このような高速回転機を実現するには、高速回
転に耐え得る構造の回転子とする必要がある。一
般に、回転する物体に作用する遠心力は回転半径
に比例し、回転速度の２乗に比例して大きくなる
ので、中・大型の高速回転機ではその回転子に作
用する力が60Kg/m2を超える場合がある。 また、超大型の回転機の場合、回転数が比較的
低くても回転個の直径が大きいために、結果的に
60Kg/mm2以上の応力が作用する場合があり、回転
子には高抗張力の素材が必要となる。 さらに、可変速運転が必要な回転機では加減速
が頻繁に行なわれるため、素材として単に抗張力
が高いだけでなく、繰返し応力に対して疲労破壊
する限度応力（疲労限）の高い素材でなければな
らない。 通常、回転機の回転子には積層した無方向性電
磁鋼板が使われるが、前記のような回転機では所
要の機械強度を満足できない場合があり、その際
には中実の鋳鋼製の回転子などが採用されてい
る。しかし、回転機の回転子は電磁気現象を利用
するものであるから、その素材としては前述の機
械特性と同時に磁気特性が優れていることが要求
される。 回転子用の鉄心素材に要求される磁気特性のう
ち、特に重要であるのは鉄損と磁束密度である。
回転子に発生する鉄損の主たるものは、回転子鉄
心表面に生じるリツプル損と呼ばれる高周波磁束
による損失で、その周波数fRは次式のように表わ
される。 fR＝２・fO・Ｍ／Ｐ ここにfO：駆動電源の周波数 Ｍ：固定子鉄心の歯数（テイース数） Ｐ：回転機の磁極数 一例として、駆動電源の周波数を商用周波数の
２倍程度とした２極回転機の場合を考えると、そ
のリツプル磁束の周波数は１〜10KHzの範囲と
なる。 従つて、このような回転子用鉄心素材として
は、上記の周波数領域における鉄損が小さいもの
が望ましい。しかし、前述の中実鋳鋼の回転子は
一体のものであるために、高周波領域では渦電流
損失が非常に大きくなつて、電磁鋼板を積層して
なる回転子を用いた場合に比べ、回転機としての
効率が数％低いと言われている。 もう一つの重要な磁気特性は励磁特性である。
回転子鉄心素材の磁束密度が低いと、所要のトル
クを発生させるために必要な磁束を回転子に流す
ために、励磁アンペアターンを大きくしなければ
ならない。これは励磁コイルでの銅損の増加につ
ながるため、回転機の総合的な効率の低下を招
く。 即ち、中実鋳鋼製の回転子から、機械特性およ
び鉄損ともに優れた素材を積層した回転子に置き
換えれば、鉄損は確実に減少するが、その素材の
磁束密度が低いと銅損が増加し、場合によつては
鉄損の減少分が相殺されて、効率が向上しないこ
ともありうる。 このように、かかる回転機の回転子鉄心素材と
しては、機械的には高い抗張力と疲労強度を有
し、かつ磁気的には高周波数における鉄損が低
く、磁束密度が高いことを同時に満足するもので
なければならない。 鋼板の機械強度を高める手段として、冷延鋼板
の分野で一般的に用いられる方法には、固溶硬
化、析出硬化、細粒化による硬化、変態組織によ
る硬化などがあるが、一般に、高い機械強度と低
鉄損・高磁束密度という優れた磁気特性とは相反
する関係にあり、これらを同時に満足させるのは
困難であつた。 公知の技術として、例えば特開昭60−238421号
公報のようにSi含有量を3.5〜7.0％と高め、これ
に固溶硬化の大きい元素を添加し、抗張力を高め
る方法が提案されているが、この方法ではSi含有
量に依存している割合が高いために、熱延板から
最終冷延厚みに圧延するに際して、100〜600℃の
温間圧延が必要という欠点があつた。さらに、こ
の技術によつて得られる鋼板の磁束密度B50は
1.56〜1.61Tと極めて低いという大きな問題があ
つた。 また特開昭61−9520号公報では、Si含有量を高
め、これに固溶硬化の大きい元素を添加した溶鋼
を急冷凝固法により鋼帯とし、これを冷間あるい
は温間圧延し、さらに焼鈍を施して、抗張力が高
く、鉄損の低い高抗張力無方向性電磁鋼板を製造
する方法が提案されている。この技術によれば、
Si含有量を高めても急冷凝固法であるため、従来
の圧延による製造製造法のように材料の脆化によ
る制約は緩和される。 しかし、前出の技術と同様、例えば70Kg/mm2以
上の高抗張力を得るためには、Si含有量を４〜
4.5％と高めねばならず、磁束密度B50は非常に低
くなるという問題があつた。 一方、特開昭55−65349号公報などに提案され
ているように、センダスト系の硬度が非常に高
く、透磁率の高い磁性材料を製造する技術がある
が、これらの材料は主に磁気ヘツドあるいは小型
の高周波トランスなどの静止器用である。 本発明が対象としている回転機の回転子鉄心
は、通常打ち抜きにより加工され、積層結束され
る。そして実際の回転機の運転状態では回転・停
止・加減速による繰返し応力を受ける。 従つて、かかる回転子用鉄心材料としては、打
ち抜き加工で割れなどが発生することなく、かつ
繰返し応力に耐する破壊強度の高いものでなけれ
ばならない。センダスト系の材料は機械的に高強
度で耐摩耗性に優れているが、半面非常に脆いた
め、上記の観点から回転機用には使用できなかつ
た。 そこで、本発明者らは特開昭62−256917号公報
で回転機用高抗張力無方向性電磁鋼板及びその製
造方法を提示した。これはYP60Kgｆ／mm2級の
無方向性電磁鋼板の工業生産を可能とした。 その後、YPの更に高いものの開発に取り組ん
だ結果、磁気特性への悪影響を軽微におさめ
つゝ、YP70Kgｆ／mm2級の高張力無方向性電磁
鋼板の工業生産を可能とするに至つた。 〔発明が解決しようとする課題〕 本発明の目的は、磁気特性の優れたYP70Kg
ｆ／mm2級の高張力無方向性電磁鋼板及びその製造
方法を提供しようとするものである。 〔課題を解決するための手段〕 鋼の強化機構として、固溶強化、析出強化、細
粒化による強化、変態組織による強化、加工によ
る強化等があるが、いずれの強化方法によつても
本質的に材料の軟磁性が損なわれることは避けら
れない。 しかし乍ら、固溶強化、析出強化、細粒化によ
る強化に対し、変態組織による強化、加工による
強化の場合、磁性への悪影響は非常に大きなもの
がある為、前３者を組み合わせて活用することに
よつて磁気特性の良好な高張力無方向性電磁鋼板
を開発した。 以下に本発明を詳細に説明する。 まず成分の限定理由を説明する。 Si：2.0％以上〜4.0未満 Siは鋼の固有抵抗を増し、渦電流を減少させる
ので、鉄損減少に最も効果の大きい元素である。
同時にSiは抗張力を高めるにも有効な元素である
が、添加量が２％未満ではその効果が不充分であ
る。 一方、Siは鋼を脆化し、かつ製品の飽和磁束密
度を低下させる。従つて、本発明では現状の圧延
技術で工業的規模の製造が可能でかつ高い磁束密
度を確保するため、上限を4.0％とする。 Al：2.0％以下 AlもSiと同様の効果を有するため適量添加す
る。但し、全く添加しなくても良いことから、脆
性上の問題から上限のみ2.0％とする。 Ｐ：0.2％以下 Ｐは強度を高める効果が非常に大きい元素であ
るが、粒界に偏析することから鋼の粒界脆性をも
たらすことが知られている。この粒界脆性の問題
を避けて、工業的規模で連続鋳造・熱間圧延・冷
間圧延を可能とするために上限を0.2％とする。 Mn，Ni：0.3％Mn＋Ni＜10％ Mn，Niはともに磁気特性に与える悪影響が比
較的小さく、かつ固溶効果による強度上昇効果も
大きい。ここでMnとNiの添加量を合計量で規定
したのは、両元素の強度におよぼす効果と磁束密
度に与える悪影響がほゞ同じであるためで、合計
添加量で添加効果が明確となる0.3％以上から、
磁束密度の低下が許容できる限度から10％未満と
する。 Nb，Zr： 実施例５に示すように、Nb／８（Ｃ＋Ｎ）が
0.1以下では高張力化の効果が不充分であること、
又、1.0以上では添加コスト及び再結晶温度の上
昇等の不利があること及びZrはNbとほゞ同等の
効果が期待できることから、（Nb＋Zr）／８（Ｃ
＋Ｎ）を0.1超、1.0未満に限定した。 Ti，Ｖ： 実施例６に示すように、Ti／４（Ｃ＋Ｎ）が0.4
以下では高張力化の効果が不充分であること、又
4.0以上では添加コスト及び再結晶温度の上昇等
の不利があること及びＶはTiとほゞ同等の効果
が期待できることから、（Ti＋Ｖ）／４（Ｃ＋Ｎ）
を0.4超、4.0未満に限定した。 尚、上述のNb，Zr，Ti，Ｖ等の炭窒化物形成
元素を利用する場合のＣは、0.04％以下を限定し
た。これは0.04％超とした場合、磁性の劣化が余
りに大きくなるためである。 Ｂ： Ｐによる粒界脆化を回避するためにＢを適量添
加することは有効であり、その添加量を40±
30ppmに限定した。 次に、製造方法についてその限定理由を述べ
る。 連続鋳造、熱間圧延については公知の方法によ
つて行なうことができる。そして熱延板焼鈍は、
磁気特性上の要請と機械特性上の要請とを勧案し
て、適用するかしないかを決めて良い。 また、冷間圧延についても公知の方法によつて
行なうことができるが、鋼成分によつて温間圧延
等の適用が好適な場合もある。 最も大切なポイントは製品板の結晶粒径を規定
する焼鈍条件であり、700℃以上900℃未満の温度
範囲で再結晶させることが必要である。 実施例の中には750℃未満で焼鈍したケースは
ないが、工業的に等価な焼鈍温度×焼鈍時間を考
慮して、温度範囲の下限を700℃とした。尚、上
限についても900℃未満×30秒と等価な焼鈍温度
×焼鈍時間を考えれば、900℃以上の高温短時間
焼鈍でも良い訳だが、工業的に安定して製造可能
な範囲を考慮して上限を900℃とした。 〔実施例〕 実施例 １ 表１に示す成分組成の各鋼を鋼塊に鋳造し、
1100℃に加熱して分塊圧延し、スラブとした。次
いで、1100℃に加熱してから熱間圧延を施して、
板厚を2.3mmとした後、酸洗し、次いで冷間圧延
により板厚を0.5mmないし0.65mmとした。 続いてこの冷間鋼帯を750℃から800℃の温度で
30秒間焼鈍した。 その結果得られた機械特性と磁気特性を表１に
示した。
れる電磁鋼板、特に回転時の応力あるいは加減速
時の応力変動に耐え得る優れた機械特性と磁気特
性を具備した降伏強度の高い回転機用電磁鋼板に
関するものである。 〔従来の技術〕 近年、エレクトロニクスの発達により回転機の
駆動システムの機能が高度化し、さまざまな回転
駆動制御が可能となつてきた。即ち、駆動電源の
周波数を制御することにより、可変速運転、商用
周波数以上での高速運転を可能とした回転機が増
加してきた。 一方、メカトロニクスの発展により、回転機の
高速化の要求が高まり、さらに従来、高速回転機
は比較的小容量に限られていたが、この傾向は
中・大型の回転機分野にを広がりつつある。 このような高速回転機を実現するには、高速回
転に耐え得る構造の回転子とする必要がある。一
般に、回転する物体に作用する遠心力は回転半径
に比例し、回転速度の２乗に比例して大きくなる
ので、中・大型の高速回転機ではその回転子に作
用する力が60Kg/m2を超える場合がある。 また、超大型の回転機の場合、回転数が比較的
低くても回転個の直径が大きいために、結果的に
60Kg/mm2以上の応力が作用する場合があり、回転
子には高抗張力の素材が必要となる。 さらに、可変速運転が必要な回転機では加減速
が頻繁に行なわれるため、素材として単に抗張力
が高いだけでなく、繰返し応力に対して疲労破壊
する限度応力（疲労限）の高い素材でなければな
らない。 通常、回転機の回転子には積層した無方向性電
磁鋼板が使われるが、前記のような回転機では所
要の機械強度を満足できない場合があり、その際
には中実の鋳鋼製の回転子などが採用されてい
る。しかし、回転機の回転子は電磁気現象を利用
するものであるから、その素材としては前述の機
械特性と同時に磁気特性が優れていることが要求
される。 回転子用の鉄心素材に要求される磁気特性のう
ち、特に重要であるのは鉄損と磁束密度である。
回転子に発生する鉄損の主たるものは、回転子鉄
心表面に生じるリツプル損と呼ばれる高周波磁束
による損失で、その周波数fRは次式のように表わ
される。 fR＝２・fO・Ｍ／Ｐ ここにfO：駆動電源の周波数 Ｍ：固定子鉄心の歯数（テイース数） Ｐ：回転機の磁極数 一例として、駆動電源の周波数を商用周波数の
２倍程度とした２極回転機の場合を考えると、そ
のリツプル磁束の周波数は１〜10KHzの範囲と
なる。 従つて、このような回転子用鉄心素材として
は、上記の周波数領域における鉄損が小さいもの
が望ましい。しかし、前述の中実鋳鋼の回転子は
一体のものであるために、高周波領域では渦電流
損失が非常に大きくなつて、電磁鋼板を積層して
なる回転子を用いた場合に比べ、回転機としての
効率が数％低いと言われている。 もう一つの重要な磁気特性は励磁特性である。
回転子鉄心素材の磁束密度が低いと、所要のトル
クを発生させるために必要な磁束を回転子に流す
ために、励磁アンペアターンを大きくしなければ
ならない。これは励磁コイルでの銅損の増加につ
ながるため、回転機の総合的な効率の低下を招
く。 即ち、中実鋳鋼製の回転子から、機械特性およ
び鉄損ともに優れた素材を積層した回転子に置き
換えれば、鉄損は確実に減少するが、その素材の
磁束密度が低いと銅損が増加し、場合によつては
鉄損の減少分が相殺されて、効率が向上しないこ
ともありうる。 このように、かかる回転機の回転子鉄心素材と
しては、機械的には高い抗張力と疲労強度を有
し、かつ磁気的には高周波数における鉄損が低
く、磁束密度が高いことを同時に満足するもので
なければならない。 鋼板の機械強度を高める手段として、冷延鋼板
の分野で一般的に用いられる方法には、固溶硬
化、析出硬化、細粒化による硬化、変態組織によ
る硬化などがあるが、一般に、高い機械強度と低
鉄損・高磁束密度という優れた磁気特性とは相反
する関係にあり、これらを同時に満足させるのは
困難であつた。 公知の技術として、例えば特開昭60−238421号
公報のようにSi含有量を3.5〜7.0％と高め、これ
に固溶硬化の大きい元素を添加し、抗張力を高め
る方法が提案されているが、この方法ではSi含有
量に依存している割合が高いために、熱延板から
最終冷延厚みに圧延するに際して、100〜600℃の
温間圧延が必要という欠点があつた。さらに、こ
の技術によつて得られる鋼板の磁束密度B50は
1.56〜1.61Tと極めて低いという大きな問題があ
つた。 また特開昭61−9520号公報では、Si含有量を高
め、これに固溶硬化の大きい元素を添加した溶鋼
を急冷凝固法により鋼帯とし、これを冷間あるい
は温間圧延し、さらに焼鈍を施して、抗張力が高
く、鉄損の低い高抗張力無方向性電磁鋼板を製造
する方法が提案されている。この技術によれば、
Si含有量を高めても急冷凝固法であるため、従来
の圧延による製造製造法のように材料の脆化によ
る制約は緩和される。 しかし、前出の技術と同様、例えば70Kg/mm2以
上の高抗張力を得るためには、Si含有量を４〜
4.5％と高めねばならず、磁束密度B50は非常に低
くなるという問題があつた。 一方、特開昭55−65349号公報などに提案され
ているように、センダスト系の硬度が非常に高
く、透磁率の高い磁性材料を製造する技術がある
が、これらの材料は主に磁気ヘツドあるいは小型
の高周波トランスなどの静止器用である。 本発明が対象としている回転機の回転子鉄心
は、通常打ち抜きにより加工され、積層結束され
る。そして実際の回転機の運転状態では回転・停
止・加減速による繰返し応力を受ける。 従つて、かかる回転子用鉄心材料としては、打
ち抜き加工で割れなどが発生することなく、かつ
繰返し応力に耐する破壊強度の高いものでなけれ
ばならない。センダスト系の材料は機械的に高強
度で耐摩耗性に優れているが、半面非常に脆いた
め、上記の観点から回転機用には使用できなかつ
た。 そこで、本発明者らは特開昭62−256917号公報
で回転機用高抗張力無方向性電磁鋼板及びその製
造方法を提示した。これはYP60Kgｆ／mm2級の
無方向性電磁鋼板の工業生産を可能とした。 その後、YPの更に高いものの開発に取り組ん
だ結果、磁気特性への悪影響を軽微におさめ
つゝ、YP70Kgｆ／mm2級の高張力無方向性電磁
鋼板の工業生産を可能とするに至つた。 〔発明が解決しようとする課題〕 本発明の目的は、磁気特性の優れたYP70Kg
ｆ／mm2級の高張力無方向性電磁鋼板及びその製造
方法を提供しようとするものである。 〔課題を解決するための手段〕 鋼の強化機構として、固溶強化、析出強化、細
粒化による強化、変態組織による強化、加工によ
る強化等があるが、いずれの強化方法によつても
本質的に材料の軟磁性が損なわれることは避けら
れない。 しかし乍ら、固溶強化、析出強化、細粒化によ
る強化に対し、変態組織による強化、加工による
強化の場合、磁性への悪影響は非常に大きなもの
がある為、前３者を組み合わせて活用することに
よつて磁気特性の良好な高張力無方向性電磁鋼板
を開発した。 以下に本発明を詳細に説明する。 まず成分の限定理由を説明する。 Si：2.0％以上〜4.0未満 Siは鋼の固有抵抗を増し、渦電流を減少させる
ので、鉄損減少に最も効果の大きい元素である。
同時にSiは抗張力を高めるにも有効な元素である
が、添加量が２％未満ではその効果が不充分であ
る。 一方、Siは鋼を脆化し、かつ製品の飽和磁束密
度を低下させる。従つて、本発明では現状の圧延
技術で工業的規模の製造が可能でかつ高い磁束密
度を確保するため、上限を4.0％とする。 Al：2.0％以下 AlもSiと同様の効果を有するため適量添加す
る。但し、全く添加しなくても良いことから、脆
性上の問題から上限のみ2.0％とする。 Ｐ：0.2％以下 Ｐは強度を高める効果が非常に大きい元素であ
るが、粒界に偏析することから鋼の粒界脆性をも
たらすことが知られている。この粒界脆性の問題
を避けて、工業的規模で連続鋳造・熱間圧延・冷
間圧延を可能とするために上限を0.2％とする。 Mn，Ni：0.3％Mn＋Ni＜10％ Mn，Niはともに磁気特性に与える悪影響が比
較的小さく、かつ固溶効果による強度上昇効果も
大きい。ここでMnとNiの添加量を合計量で規定
したのは、両元素の強度におよぼす効果と磁束密
度に与える悪影響がほゞ同じであるためで、合計
添加量で添加効果が明確となる0.3％以上から、
磁束密度の低下が許容できる限度から10％未満と
する。 Nb，Zr： 実施例５に示すように、Nb／８（Ｃ＋Ｎ）が
0.1以下では高張力化の効果が不充分であること、
又、1.0以上では添加コスト及び再結晶温度の上
昇等の不利があること及びZrはNbとほゞ同等の
効果が期待できることから、（Nb＋Zr）／８（Ｃ
＋Ｎ）を0.1超、1.0未満に限定した。 Ti，Ｖ： 実施例６に示すように、Ti／４（Ｃ＋Ｎ）が0.4
以下では高張力化の効果が不充分であること、又
4.0以上では添加コスト及び再結晶温度の上昇等
の不利があること及びＶはTiとほゞ同等の効果
が期待できることから、（Ti＋Ｖ）／４（Ｃ＋Ｎ）
を0.4超、4.0未満に限定した。 尚、上述のNb，Zr，Ti，Ｖ等の炭窒化物形成
元素を利用する場合のＣは、0.04％以下を限定し
た。これは0.04％超とした場合、磁性の劣化が余
りに大きくなるためである。 Ｂ： Ｐによる粒界脆化を回避するためにＢを適量添
加することは有効であり、その添加量を40±
30ppmに限定した。 次に、製造方法についてその限定理由を述べ
る。 連続鋳造、熱間圧延については公知の方法によ
つて行なうことができる。そして熱延板焼鈍は、
磁気特性上の要請と機械特性上の要請とを勧案し
て、適用するかしないかを決めて良い。 また、冷間圧延についても公知の方法によつて
行なうことができるが、鋼成分によつて温間圧延
等の適用が好適な場合もある。 最も大切なポイントは製品板の結晶粒径を規定
する焼鈍条件であり、700℃以上900℃未満の温度
範囲で再結晶させることが必要である。 実施例の中には750℃未満で焼鈍したケースは
ないが、工業的に等価な焼鈍温度×焼鈍時間を考
慮して、温度範囲の下限を700℃とした。尚、上
限についても900℃未満×30秒と等価な焼鈍温度
×焼鈍時間を考えれば、900℃以上の高温短時間
焼鈍でも良い訳だが、工業的に安定して製造可能
な範囲を考慮して上限を900℃とした。 〔実施例〕 実施例 １ 表１に示す成分組成の各鋼を鋼塊に鋳造し、
1100℃に加熱して分塊圧延し、スラブとした。次
いで、1100℃に加熱してから熱間圧延を施して、
板厚を2.3mmとした後、酸洗し、次いで冷間圧延
により板厚を0.5mmないし0.65mmとした。 続いてこの冷間鋼帯を750℃から800℃の温度で
30秒間焼鈍した。 その結果得られた機械特性と磁気特性を表１に
示した。
【表】
【表】
実施例 ２
表２に示す成分組成の各鋼を鋼塊に鋳造し、
1100℃にて加熱して分塊圧延し、スラブとした。
次いで、1100℃に加熱してから熱間圧延を施して
板厚を1.8mmまたは2.0mmとした後、表２に示す如
く、あるものはそのまま、あるものは900℃にて
１分間の熱延板焼鈍を施し、次いで酸洗し、冷間
圧延により板厚を0.5mmとした。 続いてこの冷延鋼帯を750℃ないし800℃の温度
で30秒間焼鈍した。 その結果得られた機械特性と磁気特性を表２に
示した。
1100℃にて加熱して分塊圧延し、スラブとした。
次いで、1100℃に加熱してから熱間圧延を施して
板厚を1.8mmまたは2.0mmとした後、表２に示す如
く、あるものはそのまま、あるものは900℃にて
１分間の熱延板焼鈍を施し、次いで酸洗し、冷間
圧延により板厚を0.5mmとした。 続いてこの冷延鋼帯を750℃ないし800℃の温度
で30秒間焼鈍した。 その結果得られた機械特性と磁気特性を表２に
示した。
【表】
以上のように、本発明により高い降伏強度を有
し、かつ鉄損が小さく、磁束密度が高いことを同
時に併せ持つ高張力電磁鋼板が得られ、小型回転
機の超高速回転化、中・大型回転機の高速回転化
に伴なうロータ材料の高張力化要請に充分応える
ことができ、その工業的効果は非常に大きい。
し、かつ鉄損が小さく、磁束密度が高いことを同
時に併せ持つ高張力電磁鋼板が得られ、小型回転
機の超高速回転化、中・大型回転機の高速回転化
に伴なうロータ材料の高張力化要請に充分応える
ことができ、その工業的効果は非常に大きい。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％で Ｃ ：0.04％以下、 Si：2.0％以上〜4.0％未満 Al：2.0％以下、 Ｐ ：0.2％以下 を含み、かつ Mn，Niのうち１種または２種を0.3％≦Mn＋
Ni＜10％の範囲で含有し、 Nb，Zrのうち１種または２種を制御して 0.1＜（Nb＋Zr）／８（Ｃ＋Ｎ）＜1.0 残部Fe及び不可避下純物元素よりなる降伏強
度（YP）≧70Kgｆ／mm2の機械特性を有し、磁気特
性に優れた高張力電磁鋼板。 ２ 重量％で Ｃ ：0.04％以下、 Si：2.0％以上〜4.0％未満、 Al：2.0％以下、 Ｐ ：0.2％以下 を含み、かつ Mn，Niのうち１種または２種を0.3％≦Mn＋
Ni＜10％の範囲で含有し、 Nb，Zrのうち１種または２種を制御して 0.1＜（Nb＋Zr）／８（Ｃ＋Ｎ）＜1.0 さらに Ｂ ：40±30ppm 残部Fe及び不可避不純物元素よりなる降伏強
度（YP）≧70Kgｆ／mm2の機械特性を有し、磁気特
性に優れた高張力電磁鋼板。 ３ 重量％で Ｃ ：0.04％以下、 Si：2.0％以上〜4.0％未満、 Al：2.0％以下、 Ｐ ：0.2％以下 を含み、かつ Mn，Niのうち１種または２種を0.3％≦Mn＋
Ni＜10％の範囲で含有し、 Ti，Ｖのうち１種または２種を制御して 0.4＜（Ti＋Ｖ）／４（Ｃ＋Ｎ）＜4.0 残部Fe及び不可避不純物元素よりなる降伏強
度（YP）≧70Kgｆ／mm2の機械特性を有し、磁気特
性に優れた高張力電磁鋼板。 ４ 重量％で Ｃ ：0.04％以下、 Si：2.0％以上〜4.0％未満、 Al：2.0％以下、 Ｐ ：0.2％以下 を含み、かつ Mn，Niのうち１種または２種を0.3％≦Mn＋
Ni＜10％の範囲で含有し、 Ti，Ｖのうち１種または２種を制御して 0.4＜（Ti＋Ｖ）／４（Ｃ＋Ｎ）＜4.0 さらに Ｂ：40±30ppm 残部Fe及び不可避不純物元素よりなる降伏強
度（YP）≧70Kgｆ／mm2の機械特性を有し、磁気特
性に優れた高張力電磁鋼板。 ５ 請求項１〜４記載の成分よりなる鋼を、連続
鋳造あるいは鋼塊−分塊圧延によつてスラブとな
し、次いで熱間圧延してそのままあるいは焼鈍し
て後、酸洗し、冷間圧延して最終板厚となして
後、700℃以上900℃未満の温度範囲で再結晶させ
ることを特徴とする降伏強度（YP）≧70Kgｆ／mm2
の機械特性を有し、磁気特性に優れた高張力電磁
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15672188A JPH028346A (ja) | 1988-06-27 | 1988-06-27 | 高張力電磁鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15672188A JPH028346A (ja) | 1988-06-27 | 1988-06-27 | 高張力電磁鋼板及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH028346A JPH028346A (ja) | 1990-01-11 |
| JPH0472904B2 true JPH0472904B2 (ja) | 1992-11-19 |
Family
ID=15633886
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15672188A Granted JPH028346A (ja) | 1988-06-27 | 1988-06-27 | 高張力電磁鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH028346A (ja) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007007423A1 (ja) | 2005-07-07 | 2007-01-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP5194535B2 (ja) * | 2006-07-26 | 2013-05-08 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度無方向性電磁鋼板 |
| JP5076510B2 (ja) * | 2007-01-17 | 2012-11-21 | 住友金属工業株式会社 | 回転子用無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| EP2390376B1 (en) | 2009-01-26 | 2019-05-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet |
| US20120156086A1 (en) | 2009-09-03 | 2012-06-21 | Takeshi Kubota | Non-oriented electrical steel sheet |
| JP5445194B2 (ja) * | 2010-02-09 | 2014-03-19 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度電磁鋼板の製造方法および加工方法 |
| JP5418469B2 (ja) * | 2010-11-08 | 2014-02-19 | 新日鐵住金株式会社 | 時効熱処理用無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| RU2536711C1 (ru) | 2011-02-24 | 2014-12-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Лист из нетекстурированной электротехнической стали и способ его изготовления |
| US9721706B2 (en) | 2011-08-18 | 2017-08-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet, manufacturing method thereof, laminate for motor iron core, and manufacturing method thereof |
| JP5713100B2 (ja) | 2011-08-18 | 2015-05-07 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板、その製造方法、モータ鉄心用積層体及びその製造方法 |
| MX354354B (es) | 2012-02-23 | 2018-02-28 | Jfe Steel Corp | Metodo para la produccion de una lamina de acero electrico. |
| IN2015DN00288A (ja) | 2012-08-08 | 2015-06-12 | Jfe Steel Corp | |
| CN106119686A (zh) * | 2016-06-27 | 2016-11-16 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种冷轧无取向电工钢及其生产方法 |
| WO2018164185A1 (ja) | 2017-03-07 | 2018-09-13 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板、及び、無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO2020166718A1 (ja) | 2019-02-14 | 2020-08-20 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
| BR112023017117A2 (pt) | 2021-03-31 | 2023-11-21 | Nippon Steel Corp | Chapa de aço elétrico não orientado, núcleo de motor, e, métodos para fabricar uma chapa de aço elétrico não orientado e um núcleo de motor |
-
1988
- 1988-06-27 JP JP15672188A patent/JPH028346A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH028346A (ja) | 1990-01-11 |
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