JPH0469735B2 - - Google Patents
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- JPH0469735B2 JPH0469735B2 JP61066776A JP6677686A JPH0469735B2 JP H0469735 B2 JPH0469735 B2 JP H0469735B2 JP 61066776 A JP61066776 A JP 61066776A JP 6677686 A JP6677686 A JP 6677686A JP H0469735 B2 JPH0469735 B2 JP H0469735B2
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- JP
- Japan
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- fuel
- capacitance
- capacitor
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- voltage
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- Measurement Of Levels Of Liquids Or Fluent Solid Materials (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
＜産業上の利用分野＞
本発明は、例えば航空機等の飛行体に設けられ
た燃料タンク内の燃料重量を測定する燃料計シス
テムに係り、特に機能向上を図つたことを特徴と
する燃量計システムに関する。
た燃料タンク内の燃料重量を測定する燃料計シス
テムに係り、特に機能向上を図つたことを特徴と
する燃量計システムに関する。
＜従来の技術＞
液量センサとしては多くの場合タンクユニツト
と呼ばれる静電容量型のレベルセンサ（以下
「Ｔ／Ｕ］と省略する）が使用される。この場合、
燃料重量を求めるために燃料の密度を測定する必
要がある（但し密度そのものがわからなくとも密
度補正がなされるように構成されていればよい）。
そのために種々の技術が提案されている。例えば
従来公知のこの種の燃量計システムとしては、横
河技報（昭和59年横河北辰電機(株)発行）Vol.28No.
2.第179頁に記載された重量指示型（密度補償型）
燃量計システム（以下「FQG」と略称する）が
ある。
と呼ばれる静電容量型のレベルセンサ（以下
「Ｔ／Ｕ］と省略する）が使用される。この場合、
燃料重量を求めるために燃料の密度を測定する必
要がある（但し密度そのものがわからなくとも密
度補正がなされるように構成されていればよい）。
そのために種々の技術が提案されている。例えば
従来公知のこの種の燃量計システムとしては、横
河技報（昭和59年横河北辰電機(株)発行）Vol.28No.
2.第179頁に記載された重量指示型（密度補償型）
燃量計システム（以下「FQG」と略称する）が
ある。
このFQGにおいてはＴ／Ｕと燃料の密度補正
のために誘電係数検出用のコンペンセータユニツ
ト（以下「Ｃ／Ｕ」と略称する）とを必要とす
る。ところでこのＣ／Ｕは常に燃料に全没してい
なければならないので、その取付け位置は燃料タ
ンクの底部付近に限られる。しかるにこの底部部
分には水分の混入、バクテリア或は澱りの発生が
起りやすい。又、燃料タンクが大きい場合は、途
中給油によるロツトの差や燃料の温度勾配等によ
り燃料が層を形成する。このような場合、Ｃ／Ｕ
の受感する誘電係数をもつて燃料タンク内の全燃
料の誘電係数を代表させると大きな誤差を生ずる
可能性がある。
のために誘電係数検出用のコンペンセータユニツ
ト（以下「Ｃ／Ｕ」と略称する）とを必要とす
る。ところでこのＣ／Ｕは常に燃料に全没してい
なければならないので、その取付け位置は燃料タ
ンクの底部付近に限られる。しかるにこの底部部
分には水分の混入、バクテリア或は澱りの発生が
起りやすい。又、燃料タンクが大きい場合は、途
中給油によるロツトの差や燃料の温度勾配等によ
り燃料が層を形成する。このような場合、Ｃ／Ｕ
の受感する誘電係数をもつて燃料タンク内の全燃
料の誘電係数を代表させると大きな誤差を生ずる
可能性がある。
ところで、米国特許第４，281，542号に自己補
償型燃量計（以下「FHC」と略称する）として、
前記Ｃ／Ｕを必要とせずにＴ／Ｕ自体に補償機能
を持たせたＴ／Ｕシステムとし、Ｔ／Ｕシステム
全長に渡り補償機能が行なわれる技術が公知とな
つている。
償型燃量計（以下「FHC」と略称する）として、
前記Ｃ／Ｕを必要とせずにＴ／Ｕ自体に補償機能
を持たせたＴ／Ｕシステムとし、Ｔ／Ｕシステム
全長に渡り補償機能が行なわれる技術が公知とな
つている。
そこでFQGにFHCのＴ／Ｕシステムを用いれ
ばFQGのＣ／Ｕを設ける必要の無いことがわか
り、FQGの問題点を解決できることが考えられ
る。
ばFQGのＣ／Ｕを設ける必要の無いことがわか
り、FQGの問題点を解決できることが考えられ
る。
以下にこれ等従来の技術を第２図、第３図の従
来の技術の説明に供する図に基づいて説明する。
来の技術の説明に供する図に基づいて説明する。
第２図はFHCのＴ／Ｕシステム１Ｓを表した
ものである。Ｔ／Ｕシステム１Ｓは、Ｔ／Ｕ１に
コンデンサ２を直列接続している。ここでＴ／Ｕ
１の部分浸漬時の受感部の乾燥静電容量をCE（定
数）とし、コンデンサ２の静電容量をCS（定数）
とすると、このコンデンサ２を含んだ形で考えた
時のＴ／Ｕシステム１Ｓ全体の乾燥静電容量CT
(D)は、 CT(D)＝CE・CS／（CE＋CS） ……(1) で表される。ここで、CSとCEの間にCS＝nCE（但
しｎは燃料により異なる定数とする）なる関係が
あるとすれば、(1)は、 CT(D)＝CE・nCE／（CE＋nCE） ＝｛ｎ／（ｎ＋１）｝・CE ……(2) と表すことができる。一方、Ｔ／Ｕ１が誘電係数
KMの燃料３に全没している時のＴ／Ｕシステム
１Ｓの静電容量をCT(W)とすると、静電容量CT(W)
は CT(W)＝KMCECC／（KMCE＋CS） ＝｛nKM／（ｎ＋KM）｝・CE ……(3) で表すことができる。従つて、燃料３の種類や温
度変化等に起因するＴ／Ｕシステム１Ｓの静電容
量増加分ΔCTは、 ΔCT＝CT(W)−CT(D) ＝n2（KM−１）CE／（ｎ＋１）・（ｎ＋KM）｝
……(4) となる。この(4)式を公称燃料（JP−４）の式、 Ｄ＝24.317（Ｋ−１）／｛2.96472＋（Ｋ−１）｝
……(5) と比較してみると、ｎ＝1.96472、即ち、受感部
の乾燥静電容量CT(D)の1.96472倍のコンデンサを
Ｔ／Ｕ１に接続することにより全没時の静電容量
増加分ΔCTを密度に比例させることができること
が解る。言替えれば、静電容量CSをＴ／Ｕ１の受
感部の乾燥静電容量CT(D)の1.96472倍にした時の
全没時の静電容量CT(W)の変化が密度に比例する
こととなる。従つて、このように特性化したＴ／
Ｕシステム１Ｓを用いてFQGを第３図のように
構成することができる。
ものである。Ｔ／Ｕシステム１Ｓは、Ｔ／Ｕ１に
コンデンサ２を直列接続している。ここでＴ／Ｕ
１の部分浸漬時の受感部の乾燥静電容量をCE（定
数）とし、コンデンサ２の静電容量をCS（定数）
とすると、このコンデンサ２を含んだ形で考えた
時のＴ／Ｕシステム１Ｓ全体の乾燥静電容量CT
(D)は、 CT(D)＝CE・CS／（CE＋CS） ……(1) で表される。ここで、CSとCEの間にCS＝nCE（但
しｎは燃料により異なる定数とする）なる関係が
あるとすれば、(1)は、 CT(D)＝CE・nCE／（CE＋nCE） ＝｛ｎ／（ｎ＋１）｝・CE ……(2) と表すことができる。一方、Ｔ／Ｕ１が誘電係数
KMの燃料３に全没している時のＴ／Ｕシステム
１Ｓの静電容量をCT(W)とすると、静電容量CT(W)
は CT(W)＝KMCECC／（KMCE＋CS） ＝｛nKM／（ｎ＋KM）｝・CE ……(3) で表すことができる。従つて、燃料３の種類や温
度変化等に起因するＴ／Ｕシステム１Ｓの静電容
量増加分ΔCTは、 ΔCT＝CT(W)−CT(D) ＝n2（KM−１）CE／（ｎ＋１）・（ｎ＋KM）｝
……(4) となる。この(4)式を公称燃料（JP−４）の式、 Ｄ＝24.317（Ｋ−１）／｛2.96472＋（Ｋ−１）｝
……(5) と比較してみると、ｎ＝1.96472、即ち、受感部
の乾燥静電容量CT(D)の1.96472倍のコンデンサを
Ｔ／Ｕ１に接続することにより全没時の静電容量
増加分ΔCTを密度に比例させることができること
が解る。言替えれば、静電容量CSをＴ／Ｕ１の受
感部の乾燥静電容量CT(D)の1.96472倍にした時の
全没時の静電容量CT(W)の変化が密度に比例する
こととなる。従つて、このように特性化したＴ／
Ｕシステム１Ｓを用いてFQGを第３図のように
構成することができる。
第３図において、トランスＴの２次側の一端に
Ｔ／Ｕ１が接続され他端に静電容量CF（定数）か
ら成るコンデンサ４が接続されると共に、この２
次側の中間部分に燃料３の液量を指示する可変抵
抗VRが並列に接続され、可変抵抗VRの可変端
子に静電容量CB（定数）から成るコンデンサ５が
接続され、コンデンサ２，４，５はＣ点で共通接
続されてサーボ増幅器６の入力端子に接続され、
サーボ増幅器６の出力端子はサーボモータ７に接
続されている。今、コンデンサ２からＣ点に流れ
る電流をi1，Ｃ点からコンデンサ４に流れる電流
値をi2，Ｃ点からコンデンサ５に流れる電流値を
i3，Ｃ点からサーボ増幅器６に流れる電流i0、
Ｔ／Ｕ１側のトランスＴに発生する電圧をV1，
コンデンサ４側のトランスＴに発生する電圧V2、
コンデンサ４側の可動抵抗VRの接続端に発生す
る電圧をV3、可動抵抗VRの可動位置即ち燃料の
指示をM0とすると、ブリツジのバランス条件か
ら、 i0＝i1−i2−i3＝０ V1CT−V2CF−M0V3CB＝０ ……(6) が成立する。ここでＴ／Ｕ１の受感部の燃料浸漬
率をXEとすれば、部分浸漬時の受感部の静電容
量CE(X)は、 CE(X)＝CE＋CE（KM−１）XE ……(7) となる。従つてＴ／Ｕシステム１Ｓの全体の静電
容量CT(X)は、 CT(X)＝CE(X)CS／（CE（ｘ）＋CS） ＝CE(X)nCE／（CE(X)＋nCE） から、 CT(X)＝nCE｛１＋（KE−１）XE｝／ ｛ｎ＋１＋（KM−１）XE｝ ……(8) となる。(6)、(8)式から、 V1［｛nCE｛１＋（KM−１）XE｝／｛ｎ＋１＋（KM−１
）XE｝］−V2CF−M0V3CE＝０……(9) が得られる。ここでXE＝０の時は燃料の指示M0
は０でなければならないから、(9)式は、 V1｛nCE／（ｎ＋１）｝＝V2CF＝CT(D) ……(10) となる。(8)、(10)式から、燃料の指示M0は M0＝｛n2／（ｎ＋１）｝・（V1CE／V3CB）・［｛（KM−
１）XE｝／｛（ｎ＋１）＋（KM−１）XE｝］……(11) を得ることができる。ところでこの(11)式を見る
と、燃料浸漬率XEが分母と分子にあるため、こ
のままでは燃料の指示M0が燃料浸漬率XEに比例
しない。そこで、燃料浸漬率XEと燃料体積比kv
（＝VM／VF）との間に、 XE＝（ｎ＋１）kv／｛（ｎ＋KM）−（KM−１）kv
｝……(12) の関係が成立するようにＴ／Ｕ１の受感部を特性
化する必要がある。12式を(1)に代入すると、 M0＝（KM−１）・kv／［｛（ｎ＋１）V3CB｝／n2V1CE｝
］・｛（ｎ＋１）＋（KM−１）｝……(13) が得られる。ここで例えば温度や種類等により燃
料密度が変つた場合その燃料の誘電係数KMと密
度の相関を利用することによつて燃量計の指示
M0が燃料密度に比例した出力となるように定め
れば、13式分母の（ｎ＋１）V3CB｝／n2V1CEは、
0.29572とすることができるので、定数ｎとして
“1.96472”の値を得ることができる。即ち、この
ことから、FQGにFHCのＴ／Ｕを用いて構成す
ることができる。
Ｔ／Ｕ１が接続され他端に静電容量CF（定数）か
ら成るコンデンサ４が接続されると共に、この２
次側の中間部分に燃料３の液量を指示する可変抵
抗VRが並列に接続され、可変抵抗VRの可変端
子に静電容量CB（定数）から成るコンデンサ５が
接続され、コンデンサ２，４，５はＣ点で共通接
続されてサーボ増幅器６の入力端子に接続され、
サーボ増幅器６の出力端子はサーボモータ７に接
続されている。今、コンデンサ２からＣ点に流れ
る電流をi1，Ｃ点からコンデンサ４に流れる電流
値をi2，Ｃ点からコンデンサ５に流れる電流値を
i3，Ｃ点からサーボ増幅器６に流れる電流i0、
Ｔ／Ｕ１側のトランスＴに発生する電圧をV1，
コンデンサ４側のトランスＴに発生する電圧V2、
コンデンサ４側の可動抵抗VRの接続端に発生す
る電圧をV3、可動抵抗VRの可動位置即ち燃料の
指示をM0とすると、ブリツジのバランス条件か
ら、 i0＝i1−i2−i3＝０ V1CT−V2CF−M0V3CB＝０ ……(6) が成立する。ここでＴ／Ｕ１の受感部の燃料浸漬
率をXEとすれば、部分浸漬時の受感部の静電容
量CE(X)は、 CE(X)＝CE＋CE（KM−１）XE ……(7) となる。従つてＴ／Ｕシステム１Ｓの全体の静電
容量CT(X)は、 CT(X)＝CE(X)CS／（CE（ｘ）＋CS） ＝CE(X)nCE／（CE(X)＋nCE） から、 CT(X)＝nCE｛１＋（KE−１）XE｝／ ｛ｎ＋１＋（KM−１）XE｝ ……(8) となる。(6)、(8)式から、 V1［｛nCE｛１＋（KM−１）XE｝／｛ｎ＋１＋（KM−１
）XE｝］−V2CF−M0V3CE＝０……(9) が得られる。ここでXE＝０の時は燃料の指示M0
は０でなければならないから、(9)式は、 V1｛nCE／（ｎ＋１）｝＝V2CF＝CT(D) ……(10) となる。(8)、(10)式から、燃料の指示M0は M0＝｛n2／（ｎ＋１）｝・（V1CE／V3CB）・［｛（KM−
１）XE｝／｛（ｎ＋１）＋（KM−１）XE｝］……(11) を得ることができる。ところでこの(11)式を見る
と、燃料浸漬率XEが分母と分子にあるため、こ
のままでは燃料の指示M0が燃料浸漬率XEに比例
しない。そこで、燃料浸漬率XEと燃料体積比kv
（＝VM／VF）との間に、 XE＝（ｎ＋１）kv／｛（ｎ＋KM）−（KM−１）kv
｝……(12) の関係が成立するようにＴ／Ｕ１の受感部を特性
化する必要がある。12式を(1)に代入すると、 M0＝（KM−１）・kv／［｛（ｎ＋１）V3CB｝／n2V1CE｝
］・｛（ｎ＋１）＋（KM−１）｝……(13) が得られる。ここで例えば温度や種類等により燃
料密度が変つた場合その燃料の誘電係数KMと密
度の相関を利用することによつて燃量計の指示
M0が燃料密度に比例した出力となるように定め
れば、13式分母の（ｎ＋１）V3CB｝／n2V1CEは、
0.29572とすることができるので、定数ｎとして
“1.96472”の値を得ることができる。即ち、この
ことから、FQGにFHCのＴ／Ｕを用いて構成す
ることができる。
＜発明が解決しようとする問題点＞
しかしながら、このようにして構成した燃量計
システムにあつても、Ｔ／Ｕ１に直列接続される
コンデンサ２は演算制度に影響を与えるため、高
精度・高安定度（温度特性等において）のものが
必要となると同時に、このコンデンサ２がＴ／Ｕ
１に直列接続される構成は、信号電圧が小さくな
り、Ｓ／Ｎ比が低下するという問題点がある。
システムにあつても、Ｔ／Ｕ１に直列接続される
コンデンサ２は演算制度に影響を与えるため、高
精度・高安定度（温度特性等において）のものが
必要となると同時に、このコンデンサ２がＴ／Ｕ
１に直列接続される構成は、信号電圧が小さくな
り、Ｓ／Ｎ比が低下するという問題点がある。
本発明は、この従来技術の問題点に鑑みてなさ
れたものであつて、Ｔ／Ｕに直列接続されるコン
デンサを設けることなく簡単な構成で高精度の燃
量計システムを提供することを目的とする。
れたものであつて、Ｔ／Ｕに直列接続されるコン
デンサを設けることなく簡単な構成で高精度の燃
量計システムを提供することを目的とする。
＜問題点を解決するための手段＞
上述の目的を達成するための本発明の燃量計シ
ステムは、部分浸漬時の受感部の燃料浸漬率を
XEとし前記受感部の乾燥静電容量をCEとした時
の前記受感部の静電容量CE(X)が、 CE(X)＝CE＋CE（KM−１）XE （但し、KMは燃料誘電係数）で表されて、 XE＝（ｎ＋１）kv／｛（ｎ＋KM）−（KM−１
）kv｝ と特性化された静電容量型のレベルセンサを用
い、シグナルコンデイシヨナーでこの静電容量型
のレベルセンサに励磁電圧VCを与えると共にこ
の静電容量型のレベルセンサからのレベル出力を
電圧出力V4に変換し、燃料重量演算部でシグナ
ルコンデイシヨナーからの電圧出力V4を入力し
て燃料重量Ｍを、 Ｍ＝［１／｛（V4／CfVC）＋（１／CS）｝−
CF］／CB （但しCfは定数）の演算式に基づいて演算するよ
うにしたものである。
ステムは、部分浸漬時の受感部の燃料浸漬率を
XEとし前記受感部の乾燥静電容量をCEとした時
の前記受感部の静電容量CE(X)が、 CE(X)＝CE＋CE（KM−１）XE （但し、KMは燃料誘電係数）で表されて、 XE＝（ｎ＋１）kv／｛（ｎ＋KM）−（KM−１
）kv｝ と特性化された静電容量型のレベルセンサを用
い、シグナルコンデイシヨナーでこの静電容量型
のレベルセンサに励磁電圧VCを与えると共にこ
の静電容量型のレベルセンサからのレベル出力を
電圧出力V4に変換し、燃料重量演算部でシグナ
ルコンデイシヨナーからの電圧出力V4を入力し
て燃料重量Ｍを、 Ｍ＝［１／｛（V4／CfVC）＋（１／CS）｝−
CF］／CB （但しCfは定数）の演算式に基づいて演算するよ
うにしたものである。
＜実施例＞
以下本発明の実施例を第１図の本発明の具体的
実施例を示す燃量計システムのブロツク系統図に
基づき詳細に説明する。尚、第１図において第２
図乃至第３図と重複する部分は同一番号を付して
その説明は省略する。
実施例を示す燃量計システムのブロツク系統図に
基づき詳細に説明する。尚、第１図において第２
図乃至第３図と重複する部分は同一番号を付して
その説明は省略する。
第１図において、１は12式のように受感部が特
性化され、受感部の静電容量CE(X)が(7)式のよう
に表されるＴ／Ｕである。８はＴ／Ｕ１に励磁電
圧（交流電圧）VCを与える励磁電圧発生器８０
と、Ｔ／Ｕ１からのレベル出力を電圧出力V4（但
し電圧出力V4は V4＝（Cf／CE）・VC ……(14) で表わすことができる）に変換する演算増幅器８
１と静電容量Cfから成るコンデンサ８２とから成
る回路とで構成されたシグナルコンデイシヨナー
である。９はシグナルコンデイシヨナー８からの
アナログ値である電圧出力V4をデイジタル値に
変換するアナログデジタル変換回路（以下
「ADC」と省略する）である。１０はADC９で
デジタル変換された電圧出力V4を入力して燃料
重量Ｍを、 Ｍ＝［１／｛（V4／CfVO）＋（１／CS）｝−
CF］／CB……(15) の演算式に基づいて演算する燃料重量演算部であ
る。燃料重量演算部１０はデイジタル変換された
電圧出力V4を入力する入力インターフエイス
（以下「Ｉ／Ｆ」と略称する）１０ａ、演算プロ
グラム等が記憶されたリードオンメモリ
（ROM）１０ｃのプログラムに基づいて燃料重
量Ｍを演算処理する演算部（CPU）１０ｂを
CPU１０ｂで演算処理した結果を記憶したり取
出したりするランダムアクセスメモリ（RAM）
１０ｄ，CPU１０ｂで演算処理した結果を出力
する出力Ｉ／Ｆ１０ｅ、信号の伝達をするバス１
０ｆとから成る。１１は燃料重量演算部１０で演
算された燃料重量Ｍを出力Ｉ／Ｆ１０ｅから受け
て例えばデイジタル表示する燃料重量表示器であ
る。
性化され、受感部の静電容量CE(X)が(7)式のよう
に表されるＴ／Ｕである。８はＴ／Ｕ１に励磁電
圧（交流電圧）VCを与える励磁電圧発生器８０
と、Ｔ／Ｕ１からのレベル出力を電圧出力V4（但
し電圧出力V4は V4＝（Cf／CE）・VC ……(14) で表わすことができる）に変換する演算増幅器８
１と静電容量Cfから成るコンデンサ８２とから成
る回路とで構成されたシグナルコンデイシヨナー
である。９はシグナルコンデイシヨナー８からの
アナログ値である電圧出力V4をデイジタル値に
変換するアナログデジタル変換回路（以下
「ADC」と省略する）である。１０はADC９で
デジタル変換された電圧出力V4を入力して燃料
重量Ｍを、 Ｍ＝［１／｛（V4／CfVO）＋（１／CS）｝−
CF］／CB……(15) の演算式に基づいて演算する燃料重量演算部であ
る。燃料重量演算部１０はデイジタル変換された
電圧出力V4を入力する入力インターフエイス
（以下「Ｉ／Ｆ」と略称する）１０ａ、演算プロ
グラム等が記憶されたリードオンメモリ
（ROM）１０ｃのプログラムに基づいて燃料重
量Ｍを演算処理する演算部（CPU）１０ｂを
CPU１０ｂで演算処理した結果を記憶したり取
出したりするランダムアクセスメモリ（RAM）
１０ｄ，CPU１０ｂで演算処理した結果を出力
する出力Ｉ／Ｆ１０ｅ、信号の伝達をするバス１
０ｆとから成る。１１は燃料重量演算部１０で演
算された燃料重量Ｍを出力Ｉ／Ｆ１０ｅから受け
て例えばデイジタル表示する燃料重量表示器であ
る。
ところで以下に、15式の燃料重量Ｍ（％ofFS）
について詳細に説明する。
について詳細に説明する。
15式において、(7)、14式から、
V4／（CfVC）＝１／CE＝１／｛XE（KM−１）
CE＋CE｝……(16) が得られる。又、 CS＝nCE， CF＝nCE／（ｎ＋１）， CB＝n2CDＡ／（ｎ＋１） ……(17) （但し、Ａは燃料により異なる定数）に選べば、 Ｍ＝（KM−１）XE／Ａ｛（ｎ＋１）＋（KM−
１）XE｝……(18) となる。この18式に12式を代入すると、 Ｍ＝（KM−１）VM／Ａ｛（ｎ＋１）＋（KM−
１）｝VF｝……(19) が得られる。ここで燃料の誘電係数KMと密度Ｄ
の間には、 Ｄ＝（KM−１）／C1｛C2＋（KM−１）｝……(20) の近似式があることが知られており、密度Ｄのノ
ンリニア値をDNとすれば、その比（Ｄ／DN）は、 （Ｄ／DN）＝（KM−１）／C1DN｛C2＋KM−１
）｝……（21） となる。そこで、C1DN＝Ａ，C2＝ｎ＋１となる
ようにＡ，ｎを選べば、19式は、 Ｍ＝（Ｄ・VM／DN・VF） ……（22） となる。ここで、密度Dx燃料容積VMは燃料重量
WMに等しく、DN・VFは各々ノンリニア値なの
で、ノンリニア燃料重量WNに等しいこととなる。
従つて、22式は、 Ｍ＝WM／WN ……（23） となり、Ｍが燃料重量（％ of FS）を表わすこ
とが判る。
CE＋CE｝……(16) が得られる。又、 CS＝nCE， CF＝nCE／（ｎ＋１）， CB＝n2CDＡ／（ｎ＋１） ……(17) （但し、Ａは燃料により異なる定数）に選べば、 Ｍ＝（KM−１）XE／Ａ｛（ｎ＋１）＋（KM−
１）XE｝……(18) となる。この18式に12式を代入すると、 Ｍ＝（KM−１）VM／Ａ｛（ｎ＋１）＋（KM−
１）｝VF｝……(19) が得られる。ここで燃料の誘電係数KMと密度Ｄ
の間には、 Ｄ＝（KM−１）／C1｛C2＋（KM−１）｝……(20) の近似式があることが知られており、密度Ｄのノ
ンリニア値をDNとすれば、その比（Ｄ／DN）は、 （Ｄ／DN）＝（KM−１）／C1DN｛C2＋KM−１
）｝……（21） となる。そこで、C1DN＝Ａ，C2＝ｎ＋１となる
ようにＡ，ｎを選べば、19式は、 Ｍ＝（Ｄ・VM／DN・VF） ……（22） となる。ここで、密度Dx燃料容積VMは燃料重量
WMに等しく、DN・VFは各々ノンリニア値なの
で、ノンリニア燃料重量WNに等しいこととなる。
従つて、22式は、 Ｍ＝WM／WN ……（23） となり、Ｍが燃料重量（％ of FS）を表わすこ
とが判る。
＜発明の効果＞
以上、実施例と共に具体的に本発明を説明した
ように、本発明の燃量計システムによれば、直列
コンデンサを廃止したためにンデンサの精度に基
因する誤差が無くなり、Ｓ／Ｎ比を向上すること
ができる。この結果、従来と同じＳ／Ｎ比を得る
ためには低い励磁電圧でよいので、安価な燃量計
システムを供給することができる（逆にいえば従
来と同様の価格の燃量計システムの場合は高Ｓ／
Ｎ比の燃量計システムを供給できる）という効果
を得ることができる。
ように、本発明の燃量計システムによれば、直列
コンデンサを廃止したためにンデンサの精度に基
因する誤差が無くなり、Ｓ／Ｎ比を向上すること
ができる。この結果、従来と同じＳ／Ｎ比を得る
ためには低い励磁電圧でよいので、安価な燃量計
システムを供給することができる（逆にいえば従
来と同様の価格の燃量計システムの場合は高Ｓ／
Ｎ比の燃量計システムを供給できる）という効果
を得ることができる。
第１図の本発明の具体的実施例を示す燃量計シ
ステムのブロツク系統図、第２図乃至第３図の従
来の技術の説明に供する図である。 １……静電容量型のレベルセンサ（Ｔ／Ｕ）、
２，４，５……コンデンサ、３……燃料、８……
シグナルコンデイシヨナー、９……アナログデイ
ジタル変換回路、１０……燃料重量演算部、１１
……燃料重量表示器。
ステムのブロツク系統図、第２図乃至第３図の従
来の技術の説明に供する図である。 １……静電容量型のレベルセンサ（Ｔ／Ｕ）、
２，４，５……コンデンサ、３……燃料、８……
シグナルコンデイシヨナー、９……アナログデイ
ジタル変換回路、１０……燃料重量演算部、１１
……燃料重量表示器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 部分浸漬時の受感部の燃料浸漬率をXEとし
前記受感部の乾燥静電容量をCEとした時の前記
受感部の静電容量CE(X)が、 CE(X)＝CE＋CE（KM−１）xE （但し、KMは燃料誘電係数）で表されて、 XE＝（ｎ＋１）kv／｛（ｎ＋KM）−（KM−１）kv｝ （但し、ｎは定数、kvは燃料体積比）と特性化
された静電容量型のレベルセンサと、 該レベルセンサに励磁電圧VCを与えると共に
このレベルセンサからのレベル出力を電圧出力
V4に変換するシグナルコンデイシヨナーと、 該シグナルコンデシヨナーの電圧出力V4を入
力して燃料重量Ｍを、 Ｍ＝［１／｛（V4／CfVC）＋（１／CS）｝−CF］／CB （但し、Cs，CF，CB，Cfは定数）の演算式に基
づいて演算する燃料重量演算部と、 を具備して成ることを特徴とする燃量計システ
ム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61066776A JPS62223623A (ja) | 1986-03-25 | 1986-03-25 | 燃量計システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61066776A JPS62223623A (ja) | 1986-03-25 | 1986-03-25 | 燃量計システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62223623A JPS62223623A (ja) | 1987-10-01 |
| JPH0469735B2 true JPH0469735B2 (ja) | 1992-11-09 |
Family
ID=13325602
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61066776A Granted JPS62223623A (ja) | 1986-03-25 | 1986-03-25 | 燃量計システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62223623A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2550402B (en) | 2016-05-19 | 2022-04-20 | Ultra Electronics Ltd | Circuit for simulating a capacitance fuel probe |
-
1986
- 1986-03-25 JP JP61066776A patent/JPS62223623A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62223623A (ja) | 1987-10-01 |
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