JPH0468471B2 - - Google Patents
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- JPH0468471B2 JPH0468471B2 JP58175055A JP17505583A JPH0468471B2 JP H0468471 B2 JPH0468471 B2 JP H0468471B2 JP 58175055 A JP58175055 A JP 58175055A JP 17505583 A JP17505583 A JP 17505583A JP H0468471 B2 JPH0468471 B2 JP H0468471B2
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- JP
- Japan
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- runner
- block structure
- francis
- inlet side
- blade
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- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 11
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- 230000007547 defect Effects 0.000 description 8
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- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03B—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS
- F03B3/00—Machines or engines of reaction type; Parts or details peculiar thereto
- F03B3/12—Blades; Blade-carrying rotors
- F03B3/125—Rotors for radial flow at high-pressure side and axial flow at low-pressure side, e.g. for Francis-type turbines
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/20—Hydro energy
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/50—Manufacturing or production processes characterised by the final manufactured product
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Hydraulic Turbines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明はフランシス形水力機械のランナの製作
方法に係り、特に鋳造により製作したランナ本体
に対して鍛造で製作したランナ水流入口側端縁部
分を溶接接合し、ランナ水流入口側端縁部分の強
度を強化するフランシス形水力機械のランナ構造
体の製作方法に関する。
方法に係り、特に鋳造により製作したランナ本体
に対して鍛造で製作したランナ水流入口側端縁部
分を溶接接合し、ランナ水流入口側端縁部分の強
度を強化するフランシス形水力機械のランナ構造
体の製作方法に関する。
〔発明の技術的背景と問題点〕
一般にフランシス形ポンプ水車のランナは、ラ
ンナクラウンとランナバンドとこれらの間に挟持
された複数枚のランナ羽根とから構成されてい
る。このような構造のフランシス形ポンプ水車の
ランナは、通常、ランナ全体を一体鋳造すること
により製作され、その後流路壁面に対して必要な
機械加工やグラインダ加工を加え、発電またはポ
ンプ運転の実運転に供している。
ンナクラウンとランナバンドとこれらの間に挟持
された複数枚のランナ羽根とから構成されてい
る。このような構造のフランシス形ポンプ水車の
ランナは、通常、ランナ全体を一体鋳造すること
により製作され、その後流路壁面に対して必要な
機械加工やグラインダ加工を加え、発電またはポ
ンプ運転の実運転に供している。
ところで、落差500ｍ以上の高落差の水力発電
所で用いられているフランシス形ポンプ水車にお
いては、案内羽根を通過した水流が後流、脈動な
どを伴つてランナ入口へ流入する。このため後
流、脈動などに起因した大きな変動水圧力がラン
ナ水流入口側端縁に作用し、これによつてランナ
羽根入口側のランナクラウンおよびバンドとラン
ナ羽根との接続部付近（つけ根部分）に大きな変
動応力が水流と直交する方向（軸方向）に発生
し、この値は落差400ｍのものにくらべて大幅に
増加している。
所で用いられているフランシス形ポンプ水車にお
いては、案内羽根を通過した水流が後流、脈動な
どを伴つてランナ入口へ流入する。このため後
流、脈動などに起因した大きな変動水圧力がラン
ナ水流入口側端縁に作用し、これによつてランナ
羽根入口側のランナクラウンおよびバンドとラン
ナ羽根との接続部付近（つけ根部分）に大きな変
動応力が水流と直交する方向（軸方向）に発生
し、この値は落差400ｍのものにくらべて大幅に
増加している。
第５図はフランシス形ランナに発生する変動応
力の分布を示すグラフである。この第５図中、第
５図ｂはフランシス形ランナの概略断面を示して
おり、符号１はランナクラウン、符号２はランナ
バンド、符号３はランナ羽根である。この第５図
ｂと対応させて第５図ａおよび第５図ｃに変動応
力の分布が示されている。すなわち、第５図ａは
ランナ羽根３とランナクラウン１との接合部の変
動応力σを示すグラフであり、横軸は第５図ｂと
対応したランナ羽根の入力端から出口端に向う距
離ｌのランナ羽根の外径D1に対する比を示し、
縦軸は水流と直角方向に作用する変動応力σを示
している。この変動応力の中、実線は落差500ｍ
のものであり、破線は落差400ｍのものである。
力の分布を示すグラフである。この第５図中、第
５図ｂはフランシス形ランナの概略断面を示して
おり、符号１はランナクラウン、符号２はランナ
バンド、符号３はランナ羽根である。この第５図
ｂと対応させて第５図ａおよび第５図ｃに変動応
力の分布が示されている。すなわち、第５図ａは
ランナ羽根３とランナクラウン１との接合部の変
動応力σを示すグラフであり、横軸は第５図ｂと
対応したランナ羽根の入力端から出口端に向う距
離ｌのランナ羽根の外径D1に対する比を示し、
縦軸は水流と直角方向に作用する変動応力σを示
している。この変動応力の中、実線は落差500ｍ
のものであり、破線は落差400ｍのものである。
他方、第５図ｃはランナ羽根３とランナバンド
２との接合部の変動応力σを示すグラフであり、
横軸は第５図ｂと対応したランナ羽根の入口端か
ら出口端に向う距離ｌのランナ羽根の外径D1に
対する比ｌ／D1を示し、縦軸は水流と直角方向
に作用する変動応力σを示している。この変動応
力の中、実線は落差500ｍのものであり、破線は
落差400ｍのものである。
２との接合部の変動応力σを示すグラフであり、
横軸は第５図ｂと対応したランナ羽根の入口端か
ら出口端に向う距離ｌのランナ羽根の外径D1に
対する比ｌ／D1を示し、縦軸は水流と直角方向
に作用する変動応力σを示している。この変動応
力の中、実線は落差500ｍのものであり、破線は
落差400ｍのものである。
これら第５図ａおよびｃから理解されるよう
に、落差500ｍのもの、あるいは落差400ｍのもの
は、ともにランナに生じる変動応力はランナのラ
ンナ羽根３の出口端から入口端に向つて増加して
おり、特に水流入口側端縁において、落差500ｍ
のものの方が落差400ｍにくらべて急激にその大
きさを増している。
に、落差500ｍのもの、あるいは落差400ｍのもの
は、ともにランナに生じる変動応力はランナのラ
ンナ羽根３の出口端から入口端に向つて増加して
おり、特に水流入口側端縁において、落差500ｍ
のものの方が落差400ｍにくらべて急激にその大
きさを増している。
このような変動応力の差があらわれるのは、高
落差になるに従つて、ランナの回転数と案内羽根
の枚数との積に相当する変動周期の繰返しピツチ
が極めて短くなつているためであり、それゆえラ
ンナが高速回転になればなるほど疲労強度はきび
しくなる。ところが、従来のような鋳造によつて
一体成形されたランナではシユリンケージやポロ
シテイ、砂かみなどの鋳造欠陥をさけることがで
きない。また、このような鋳造欠陥を鋳造後のラ
ンナ全域にわたつてから見付け出すことは、現有
の非破壊検査技術をもつてしても難しく、さら
に、内部に存在する欠陥部を完全に補修すること
も難しかつた。しかるに、鋳造欠陥を有する材料
の疲労強度は鋳造欠陥のないものに比べて５割程
度低下するから、落差500ｍ以上の高落差の水力
機械用のランナにとつてはこの点が大きな問題と
なつている。
落差になるに従つて、ランナの回転数と案内羽根
の枚数との積に相当する変動周期の繰返しピツチ
が極めて短くなつているためであり、それゆえラ
ンナが高速回転になればなるほど疲労強度はきび
しくなる。ところが、従来のような鋳造によつて
一体成形されたランナではシユリンケージやポロ
シテイ、砂かみなどの鋳造欠陥をさけることがで
きない。また、このような鋳造欠陥を鋳造後のラ
ンナ全域にわたつてから見付け出すことは、現有
の非破壊検査技術をもつてしても難しく、さら
に、内部に存在する欠陥部を完全に補修すること
も難しかつた。しかるに、鋳造欠陥を有する材料
の疲労強度は鋳造欠陥のないものに比べて５割程
度低下するから、落差500ｍ以上の高落差の水力
機械用のランナにとつてはこの点が大きな問題と
なつている。
また、落差が大きくなると、単位落差当りの単
位流量が相対的に小さくなるため、ランナの半径
方向に対して軸方向寸法が相対的に小さく全体と
して扁平な流路縦断面形状となる。特に揚水発電
所で使用されるランナは、揚水運転時にランナ内
で水流に遠心力を効果的に与える必要があること
から、ランナ内の流路はランナ羽根が長く奥行き
の深い狭小な形状になりがちである。このため、
ランナ内を設計寸法通りに仕上げる整形作業や、
内部の材質的欠陥の検査作業、およびこの欠陥の
除去補修作業などが極めて困難となり、水力性能
上、および強度上信頼性の高いランナを製作する
ことは極めて難しいことであつた。
位流量が相対的に小さくなるため、ランナの半径
方向に対して軸方向寸法が相対的に小さく全体と
して扁平な流路縦断面形状となる。特に揚水発電
所で使用されるランナは、揚水運転時にランナ内
で水流に遠心力を効果的に与える必要があること
から、ランナ内の流路はランナ羽根が長く奥行き
の深い狭小な形状になりがちである。このため、
ランナ内を設計寸法通りに仕上げる整形作業や、
内部の材質的欠陥の検査作業、およびこの欠陥の
除去補修作業などが極めて困難となり、水力性能
上、および強度上信頼性の高いランナを製作する
ことは極めて難しいことであつた。
そこで、本発明の目的は、発生変動応力が大き
いランナの水流入口側部分に対して強度上、高い
信頼性を確保すると共に、発生変動応力が小さく
複雑な形状を有する部分に対して高い生産性を得
ることができるフランシス形水力機械のランナ構
造体の製作方法を提供することにある。
いランナの水流入口側部分に対して強度上、高い
信頼性を確保すると共に、発生変動応力が小さく
複雑な形状を有する部分に対して高い生産性を得
ることができるフランシス形水力機械のランナ構
造体の製作方法を提供することにある。
上記目的を達成するために、本発明は、ランナ
クラウンとランナバンドとの間に複数枚のランナ
羽根を挟持してなるフランシス形水力機械のラン
ナ構造体の製作方法において、 このランナ構造体を、水流入口側端縁のランナ
羽根周辺の一部を円弧状部分または扇状部分に切
欠く第１ブロツク構造体と、前記切欠いた部分に
対応する円弧状部分または扇状部分に形成する第
２ブロツク構造体とに区分けし、 前記第１ブロツク構造体を鋳造材で製作する一
方、前記第２ブロツク構造体を鍛造材で製作し、 これら別体で製作した第１および第２ブロツク
構造体を互に溶接接合してなり、 前記フランシス形水力機械のランナ構造体の水
流入口側端縁を水流変化などによつて生起する変
動圧力に抗し得るようにしたものである。
クラウンとランナバンドとの間に複数枚のランナ
羽根を挟持してなるフランシス形水力機械のラン
ナ構造体の製作方法において、 このランナ構造体を、水流入口側端縁のランナ
羽根周辺の一部を円弧状部分または扇状部分に切
欠く第１ブロツク構造体と、前記切欠いた部分に
対応する円弧状部分または扇状部分に形成する第
２ブロツク構造体とに区分けし、 前記第１ブロツク構造体を鋳造材で製作する一
方、前記第２ブロツク構造体を鍛造材で製作し、 これら別体で製作した第１および第２ブロツク
構造体を互に溶接接合してなり、 前記フランシス形水力機械のランナ構造体の水
流入口側端縁を水流変化などによつて生起する変
動圧力に抗し得るようにしたものである。
以下本発明によるフランシス形水力機械のラン
ナ製作方法の一実施例を図面を参照して説明す
る。
ナ製作方法の一実施例を図面を参照して説明す
る。
第１図は本願発明によつて製作されたランナの
回転中心軸O1を中心に右半分を示す概略側断面
図である。ここに、ランナ自体は、ランナ構造体
Ｒになつている。すなわち、ランナ構造体Ｒは、
図にも示されているように、溶接接合面４を境
に、回転中心軸O1の側を第１ブロツク構造体Ａ
に、また水流入口側端縁Ｃの側を第２ブロツク構
造体Ｂに区分けしたものであつて、両者はともに
ランナクラウン１（１ａ，１ｂ）と、ランナバン
ド２（２ａ，２ｂ）と、これらの間に挟持された
円形翼列状に配置された複数枚のランナ羽根３
（３ａ，３ｂ）とからなる一体成形物である。
回転中心軸O1を中心に右半分を示す概略側断面
図である。ここに、ランナ自体は、ランナ構造体
Ｒになつている。すなわち、ランナ構造体Ｒは、
図にも示されているように、溶接接合面４を境
に、回転中心軸O1の側を第１ブロツク構造体Ａ
に、また水流入口側端縁Ｃの側を第２ブロツク構
造体Ｂに区分けしたものであつて、両者はともに
ランナクラウン１（１ａ，１ｂ）と、ランナバン
ド２（２ａ，２ｂ）と、これらの間に挟持された
円形翼列状に配置された複数枚のランナ羽根３
（３ａ，３ｂ）とからなる一体成形物である。
しかして、一の一体成形物であるランナクラウ
ン１ａ、ランナバンド２ａ、ランナ羽根３ａから
なる第１ブロツク構造体Ａは、すべて鋳造材で製
作する一方、他の一体成形物であるランナクラウ
ン１ｂ、ランナバンド２ｂ、ランナ羽根３ｂから
なる第２ブロツク構造体Ｂは、すべて鍛造材で製
作してある。両者は、ともに予め別体に製作する
ものであるが、第１ブロツク構造体Ａは、第３図
および第４図に示すように、水流入口側端縁Ｃの
ランナ羽根３ｂ周辺を扇状部分１２または円弧状
部分１４に切欠いて製作されている。また、第２
ブロツク構造体Ｂは、前記切欠かれた部分に対応
する扇状部分１２または円弧状部分１４の形状に
製作されている。第２ブロツク構造体Ｂを、扇状
部分１２または円弧状部分１４の形状にし、しか
もこの部分を鍛造材にしたのは、第５図ａ，ｃに
示す最高変動応力値に対しても十分に強度保証が
できるということを実験によつて確認することが
できたからである。
ン１ａ、ランナバンド２ａ、ランナ羽根３ａから
なる第１ブロツク構造体Ａは、すべて鋳造材で製
作する一方、他の一体成形物であるランナクラウ
ン１ｂ、ランナバンド２ｂ、ランナ羽根３ｂから
なる第２ブロツク構造体Ｂは、すべて鍛造材で製
作してある。両者は、ともに予め別体に製作する
ものであるが、第１ブロツク構造体Ａは、第３図
および第４図に示すように、水流入口側端縁Ｃの
ランナ羽根３ｂ周辺を扇状部分１２または円弧状
部分１４に切欠いて製作されている。また、第２
ブロツク構造体Ｂは、前記切欠かれた部分に対応
する扇状部分１２または円弧状部分１４の形状に
製作されている。第２ブロツク構造体Ｂを、扇状
部分１２または円弧状部分１４の形状にし、しか
もこの部分を鍛造材にしたのは、第５図ａ，ｃに
示す最高変動応力値に対しても十分に強度保証が
できるということを実験によつて確認することが
できたからである。
このように、鍛造材からなる第２ブロツク構造
体Ｂを、扇状部分１２または円弧状部分１４に形
成することによつて、強度保証をしつつ、必要最
小限の形状にできた結果、ランナ全域または水流
入口側端縁の環状部分を鍛造材にした場合にくら
べコストを大幅に節減でき、また、第２ブロツク
構造体Ｂは第１ブロツク構造体Ａよりもかなり小
片形状になつているので、第２ブロツク構造体Ｂ
の第１ブロツク構造体Ａへの溶接作業量も比較的
少なく、このため溶接後の検査作業に要する時間
も短くて済む。
体Ｂを、扇状部分１２または円弧状部分１４に形
成することによつて、強度保証をしつつ、必要最
小限の形状にできた結果、ランナ全域または水流
入口側端縁の環状部分を鍛造材にした場合にくら
べコストを大幅に節減でき、また、第２ブロツク
構造体Ｂは第１ブロツク構造体Ａよりもかなり小
片形状になつているので、第２ブロツク構造体Ｂ
の第１ブロツク構造体Ａへの溶接作業量も比較的
少なく、このため溶接後の検査作業に要する時間
も短くて済む。
ところで、別体で製作された異種材からなる第
１および第２ブロツク構造体Ａ，Ｂを互に接合す
るにあたり、両者は第１図にも示すように、溶接
接合面４で位置合せをした後、溶接用の開先４
ａ，４ｂから溶接されるが、溶接接合面４の位置
は、第２図に示したように、ランナ羽根３のクラ
ウン側つけ根およびバンド側つけ根の各々を、ラ
ンナ羽根出口端から羽根入口端まで内壁面１０お
よび１１に沿つて10等分し位置配分した場合、ラ
ンナクラウン１では5.5から9.0までの範囲内であ
り、またランナバンド２では6.5から9.0までの範
囲内である。この範囲の根拠は実験によつて確認
されている。
１および第２ブロツク構造体Ａ，Ｂを互に接合す
るにあたり、両者は第１図にも示すように、溶接
接合面４で位置合せをした後、溶接用の開先４
ａ，４ｂから溶接されるが、溶接接合面４の位置
は、第２図に示したように、ランナ羽根３のクラ
ウン側つけ根およびバンド側つけ根の各々を、ラ
ンナ羽根出口端から羽根入口端まで内壁面１０お
よび１１に沿つて10等分し位置配分した場合、ラ
ンナクラウン１では5.5から9.0までの範囲内であ
り、またランナバンド２では6.5から9.0までの範
囲内である。この範囲の根拠は実験によつて確認
されている。
このようにして製作されたランナ構造体Ｒで
は、落差500ｍ以上の高落差の発電またはポンプ
用の水力機械として、高い変動応力値に対し十分
強度保証がされており、また製作面での作業時
間、コストならびに溶接・検査作業時間の短縮を
考慮してあるから、この種分野のスケールアツプ
の足掛りとなることが期待されている。
は、落差500ｍ以上の高落差の発電またはポンプ
用の水力機械として、高い変動応力値に対し十分
強度保証がされており、また製作面での作業時
間、コストならびに溶接・検査作業時間の短縮を
考慮してあるから、この種分野のスケールアツプ
の足掛りとなることが期待されている。
以上の説明の通り、本発明はフランシス形水力
機械のランナ構造体において、回転中心軸側の鋳
造製の第１ブロツク構造体に溶接接合される水流
入口側端縁側の第２ブロツク構造体を鍛造製に
し、しかもその形状をランナ羽根を中心として扇
状部分または円弧状部分にしたものであり、本発
明によれば、従来、強度保証を必要とする水流入
口側端縁が鋳造製であるため、シユリンケージ、
ポロシテイ、砂かみ等の鋳造欠陥があると、高落
差の場合、過度な変動応力に抗し得なかつたもの
であるが、上記鍛造製に置き換えることによつて
過度な変動応力に十分対拠することができる。ま
た、第２ブロツク構造体が扇状部分または円弧状
部分の最小必要限度の形状になつているので、コ
スト上はもちろん、製作上、溶接作業上、溶接後
の検査作業上からも、極めて実用的である。した
がつて、この種技術の活用が一段と高くなること
が期待できる。
機械のランナ構造体において、回転中心軸側の鋳
造製の第１ブロツク構造体に溶接接合される水流
入口側端縁側の第２ブロツク構造体を鍛造製に
し、しかもその形状をランナ羽根を中心として扇
状部分または円弧状部分にしたものであり、本発
明によれば、従来、強度保証を必要とする水流入
口側端縁が鋳造製であるため、シユリンケージ、
ポロシテイ、砂かみ等の鋳造欠陥があると、高落
差の場合、過度な変動応力に抗し得なかつたもの
であるが、上記鍛造製に置き換えることによつて
過度な変動応力に十分対拠することができる。ま
た、第２ブロツク構造体が扇状部分または円弧状
部分の最小必要限度の形状になつているので、コ
スト上はもちろん、製作上、溶接作業上、溶接後
の検査作業上からも、極めて実用的である。した
がつて、この種技術の活用が一段と高くなること
が期待できる。
第１図は本発明によつて製作されたフランシス
形水力機械のランナを示した概略半部縦断面図、
第２図はランナクラウンとランナバンドの入口と
出口との間を10分割して第１ブロツク構造体と第
２ブロツク構造体との溶接接合面の位置を定める
図、第３図は第２ブロツク構造体を扇状部位にす
ることを示すランナ構造体の平面図、第４図は第
２ブロツク構造体を円弧状部位にすることを示す
ランナ構造体の平面図、第５図はランナ構造体
と、その構造体にあらわれる変動応力分布を対応
させたものであつて、第５図ａはランナクラウン
とランナ羽根との接合部に発生する変動応力のグ
ラフであり、第５図ｂはランナ構造体の概略半部
縦断面であり、また第５図ｃはランナバンドとラ
ンナ羽根との接合部に発生する変動応力のグラフ
である。 １；１ａ，１ｂ……ランナクラウン、２；２
ａ，２ｂ……ランナバンド、３；３ａ，３ｂ……
ランナ羽根、４……溶接接合面、１２……扇状部
分、１４……円弧状部分、Ｒ……ランナ構造体、
Ａ……第１ブロツク構造体、Ｂ……第２ブロツク
構造体、Ｃ……水流入口側端縁。
形水力機械のランナを示した概略半部縦断面図、
第２図はランナクラウンとランナバンドの入口と
出口との間を10分割して第１ブロツク構造体と第
２ブロツク構造体との溶接接合面の位置を定める
図、第３図は第２ブロツク構造体を扇状部位にす
ることを示すランナ構造体の平面図、第４図は第
２ブロツク構造体を円弧状部位にすることを示す
ランナ構造体の平面図、第５図はランナ構造体
と、その構造体にあらわれる変動応力分布を対応
させたものであつて、第５図ａはランナクラウン
とランナ羽根との接合部に発生する変動応力のグ
ラフであり、第５図ｂはランナ構造体の概略半部
縦断面であり、また第５図ｃはランナバンドとラ
ンナ羽根との接合部に発生する変動応力のグラフ
である。 １；１ａ，１ｂ……ランナクラウン、２；２
ａ，２ｂ……ランナバンド、３；３ａ，３ｂ……
ランナ羽根、４……溶接接合面、１２……扇状部
分、１４……円弧状部分、Ｒ……ランナ構造体、
Ａ……第１ブロツク構造体、Ｂ……第２ブロツク
構造体、Ｃ……水流入口側端縁。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ランナクラウン１とランナバンド２との間に
複数枚のランナ羽根３を挟持してなるフランシス
形水力機械のランナ構造体の製作方法において、 前記ランナ構造体Ｒを、水流入口側端縁Ｃのラ
ンナ羽根３の周辺の一部を円弧状部分１４または
扇状部分１２に切欠く第１ブロツク構造体Ａと、
前記切欠いた部分に対応する円弧状部分１４また
は扇状部分１２に形成する第２ブロツク構造体Ｂ
とに区分けし、 前記第１ブロツク構造体Ａを鋳造材で製作する
一方、前記第２ブロツク構造体Ｂを鍛造材で製作
し、 これら別体で製作した第１および第２ブロツク
構造体Ａ，Ｂを互に容接接合してなり、 前記ランナ構造体Ｒの水流入口側端縁Ｃを水流
変化などによつて生起する変動応力に抗し得るよ
うにしたことを特徴とするフランシス形水力機械
のランナ構造体の製作方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58175055A JPS6067779A (ja) | 1983-09-21 | 1983-09-21 | フランシス形ランナの製作方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58175055A JPS6067779A (ja) | 1983-09-21 | 1983-09-21 | フランシス形ランナの製作方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6067779A JPS6067779A (ja) | 1985-04-18 |
| JPH0468471B2 true JPH0468471B2 (ja) | 1992-11-02 |
Family
ID=15989440
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58175055A Granted JPS6067779A (ja) | 1983-09-21 | 1983-09-21 | フランシス形ランナの製作方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6067779A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011017260A (ja) * | 2009-07-07 | 2011-01-27 | Hitachi Ltd | フランシス型ランナ及びフランシス型水車 |
| CN108035833A (zh) * | 2017-12-08 | 2018-05-15 | 重庆水轮机厂有限责任公司 | 一种水轮机低比速混流式小直径转轮制造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53118641A (en) * | 1977-03-24 | 1978-10-17 | Toshiba Corp | Francis type runner and production method therefor |
| JPS5428953A (en) * | 1977-08-05 | 1979-03-03 | Toshiba Corp | Francis type runner manufacturing process |
-
1983
- 1983-09-21 JP JP58175055A patent/JPS6067779A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53118641A (en) * | 1977-03-24 | 1978-10-17 | Toshiba Corp | Francis type runner and production method therefor |
| JPS5428953A (en) * | 1977-08-05 | 1979-03-03 | Toshiba Corp | Francis type runner manufacturing process |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6067779A (ja) | 1985-04-18 |
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