JPH0451927B2 - - Google Patents
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- JPH0451927B2 JPH0451927B2 JP61051201A JP5120186A JPH0451927B2 JP H0451927 B2 JPH0451927 B2 JP H0451927B2 JP 61051201 A JP61051201 A JP 61051201A JP 5120186 A JP5120186 A JP 5120186A JP H0451927 B2 JPH0451927 B2 JP H0451927B2
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- hat
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Landscapes
- Microwave Tubes (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は電子レンジ等に用いられるマグネトロ
ン用エンドハツトの製法に関する。
ン用エンドハツトの製法に関する。
［従来の技術］
マグネトロン用エンドハツト（以下、単にエン
ドハツトと呼ぶ）１は、第１図に示す如くリード
棒として働く丸棒状のサポート材２の先端部にろ
う付され、通電用コイル３を支持するために用い
られるものであり、材質としてはモリブデンが一
般的に採用されている。
ドハツトと呼ぶ）１は、第１図に示す如くリード
棒として働く丸棒状のサポート材２の先端部にろ
う付され、通電用コイル３を支持するために用い
られるものであり、材質としてはモリブデンが一
般的に採用されている。
［発明が解決しようとする問題点］
従来のモリブデン製エンドハツトは丸棒から削
り出す方法によつて製造されていたので、製造コ
ストが高く、材料歩留りも低かつた。これを改良
するため、粉末冶金法によつて所定形状の焼結体
として製造する方法も試みられているが、焼結体
のままでは所望の寸法精度を得るのが難しいとい
う問題点があつた。
り出す方法によつて製造されていたので、製造コ
ストが高く、材料歩留りも低かつた。これを改良
するため、粉末冶金法によつて所定形状の焼結体
として製造する方法も試みられているが、焼結体
のままでは所望の寸法精度を得るのが難しいとい
う問題点があつた。
［問題点を解決するための手段］
上記問題点を解決するため、本発明はつぎのよ
うな構成を採用した。
うな構成を採用した。
すなわち、本発明にかかるマグネトロン用エン
ドハツトの製法は、粉末冶金法で製造されたモリ
ブデン製燒結体素材を50〜400℃に予熱して冷間
鍛造を施し、最終形状寸法のエンドハツトを得る
ことを特徴としている。
ドハツトの製法は、粉末冶金法で製造されたモリ
ブデン製燒結体素材を50〜400℃に予熱して冷間
鍛造を施し、最終形状寸法のエンドハツトを得る
ことを特徴としている。
これを実施例にもとづいてより具体的に説明す
れば、先ず公知の粉末冶金技術によつてモリブデ
ン製の焼結素材を製造する。すなわち、所定粒度
のモリブデン金属粉末を金型中で加圧成形して所
定形状の圧粉体とし、この圧粉体を例えば水素気
流中で2000℃以上の温度で焼結する。これによつ
て第２図に示すような最終形状寸法に近いエンド
ハツト焼結素材５が得られるが、このものは最終
寸法よりも若干大きく、しかも焼結の際に発生す
る歪等のため寸法精度がそれほどよくないもので
ある。
れば、先ず公知の粉末冶金技術によつてモリブデ
ン製の焼結素材を製造する。すなわち、所定粒度
のモリブデン金属粉末を金型中で加圧成形して所
定形状の圧粉体とし、この圧粉体を例えば水素気
流中で2000℃以上の温度で焼結する。これによつ
て第２図に示すような最終形状寸法に近いエンド
ハツト焼結素材５が得られるが、このものは最終
寸法よりも若干大きく、しかも焼結の際に発生す
る歪等のため寸法精度がそれほどよくないもので
ある。
つぎに、この焼結体素材に所定の金型を用いて
冷間鍛造を施し、第３図に例示するようなエンド
ハツト１を得る。この冷間鍛造はサイジングと呼
ばれるもので、エンドハツト成形空間を有するダ
イと上下のパンチとで構成される金型および油圧
または空圧で作動するプレス機等を用いて行なわ
れる。このとき適当な潤滑剤を用いて鍛造を行な
うのが好ましく、上下で両側から加圧するのが好
ましい。プレス機には成形後のエンドハツトを取
り出すため高圧力のノツクアウト機能が要求され
る。上記潤滑剤としては、炭素系または二硫化モ
リブデン（MOS2）系の粉末状潤滑剤を用いるの
が好ましい。粉末状潤滑剤には焼結体素材５への
付着性を改良するため、潤滑油等の液体を少量添
加しておくのが好ましい。
冷間鍛造を施し、第３図に例示するようなエンド
ハツト１を得る。この冷間鍛造はサイジングと呼
ばれるもので、エンドハツト成形空間を有するダ
イと上下のパンチとで構成される金型および油圧
または空圧で作動するプレス機等を用いて行なわ
れる。このとき適当な潤滑剤を用いて鍛造を行な
うのが好ましく、上下で両側から加圧するのが好
ましい。プレス機には成形後のエンドハツトを取
り出すため高圧力のノツクアウト機能が要求され
る。上記潤滑剤としては、炭素系または二硫化モ
リブデン（MOS2）系の粉末状潤滑剤を用いるの
が好ましい。粉末状潤滑剤には焼結体素材５への
付着性を改良するため、潤滑油等の液体を少量添
加しておくのが好ましい。
なお、第３図に示すエンドハツトは、第１図に
示すものと若干形状を異にしているが、この方法
によれば種々の形状、寸法のものを製造すること
ができる。
示すものと若干形状を異にしているが、この方法
によれば種々の形状、寸法のものを製造すること
ができる。
第４図は、本発明の実施に用いる鍛造装置の１
例を模式的にあらわすもので、この鍛造装置１０
は上圧駆動ピストン１１と下圧駆動ピストン１２
をそなえ、円筒状ダイ１５がテーブル１３上に取
り付けられる。また、上パンチ１６は上側のピス
トン１１に、下パンチ１７は下側のピストン１２
にそれぞれ取り付けられる。下パンチ１７は円柱
状の芯部１７ａと円筒状の外周部１７ｂとを組み
合わせてなる。なお、超硬合金でつられたダイ１
５と工具鋼でつくられた上パンチ１６はそれぞれ
ヒータ１９，２０によつて加熱されるようになつ
ている。金型の加熱温度は50〜400℃とするのが
好ましく、150〜300℃とするのがより好ましい。
この加熱温度が低いと成形体に割れが生じやす
く、高すぎると材質の相違によりパンチとダイの
嵌合いに狂いが生じる。同様にワークとなる焼結
素材５も50〜400℃、より好ましくは200〜300℃
に予熱しておくのが好ましい。これら金型とワー
クの予熱温度はモリブデンの再結晶温度よりも低
いので、この鍛造は冷間鍛造の範囲に入るもので
ある。従来、モリブデンの冷間鍛造はワークにク
ラツクや割れが発生するので実用化されていなか
つたが、このように適当な予熱温度と潤滑油を選
択すれば充分実用化が可能である。なお、この冷
間鍛造は自動的に能率よく行なうことができるの
で実生産に適したものである。
例を模式的にあらわすもので、この鍛造装置１０
は上圧駆動ピストン１１と下圧駆動ピストン１２
をそなえ、円筒状ダイ１５がテーブル１３上に取
り付けられる。また、上パンチ１６は上側のピス
トン１１に、下パンチ１７は下側のピストン１２
にそれぞれ取り付けられる。下パンチ１７は円柱
状の芯部１７ａと円筒状の外周部１７ｂとを組み
合わせてなる。なお、超硬合金でつられたダイ１
５と工具鋼でつくられた上パンチ１６はそれぞれ
ヒータ１９，２０によつて加熱されるようになつ
ている。金型の加熱温度は50〜400℃とするのが
好ましく、150〜300℃とするのがより好ましい。
この加熱温度が低いと成形体に割れが生じやす
く、高すぎると材質の相違によりパンチとダイの
嵌合いに狂いが生じる。同様にワークとなる焼結
素材５も50〜400℃、より好ましくは200〜300℃
に予熱しておくのが好ましい。これら金型とワー
クの予熱温度はモリブデンの再結晶温度よりも低
いので、この鍛造は冷間鍛造の範囲に入るもので
ある。従来、モリブデンの冷間鍛造はワークにク
ラツクや割れが発生するので実用化されていなか
つたが、このように適当な予熱温度と潤滑油を選
択すれば充分実用化が可能である。なお、この冷
間鍛造は自動的に能率よく行なうことができるの
で実生産に適したものである。
［実施例］
公知の粉末冶金法により第２図に示すようなモ
リブデン製エンドハツト焼結体素材を製造した。
この焼結体素材（複数個）と炭素系の粉末状潤滑
剤（予め若干のマシン油を添加して湿らせておい
た）をボールミルのポツトに入れ、30分乃至１時
間ポツトを回転して焼結体素材の全表面に潤滑剤
を付着させた。しかるのち、第４図に示すような
鍛造装置と金型を用いて、金型温度200℃、ワー
ク温度200℃で鍛造を行ない、第３図に示すよう
なエンドハツト１を得た。
リブデン製エンドハツト焼結体素材を製造した。
この焼結体素材（複数個）と炭素系の粉末状潤滑
剤（予め若干のマシン油を添加して湿らせておい
た）をボールミルのポツトに入れ、30分乃至１時
間ポツトを回転して焼結体素材の全表面に潤滑剤
を付着させた。しかるのち、第４図に示すような
鍛造装置と金型を用いて、金型温度200℃、ワー
ク温度200℃で鍛造を行ない、第３図に示すよう
なエンドハツト１を得た。
試料数25個について調べた鍛造前後の寸法につ
いて述べれば、鍛造前の外径Ａの平均値が9.896
mm、最大値が9.980mm、最小値が9.820mm、標準偏
差（σ）が0.040mmであり、鍛造後のそれは、全
数が10.000mmとなつた。また、内径Ｂは、鍛造前
の平均値が5.104mm、最大値が5.180mm、最小値が
5.060mm、標準偏差値（σ）が0.027mmであり、鍛
造後のそれは全数が5.000mmとなつた。
いて述べれば、鍛造前の外径Ａの平均値が9.896
mm、最大値が9.980mm、最小値が9.820mm、標準偏
差（σ）が0.040mmであり、鍛造後のそれは、全
数が10.000mmとなつた。また、内径Ｂは、鍛造前
の平均値が5.104mm、最大値が5.180mm、最小値が
5.060mm、標準偏差値（σ）が0.027mmであり、鍛
造後のそれは全数が5.000mmとなつた。
また、内側高さＣは、鍛造前の平均値が3.112
mm、最大値3.200mm、最小値3.040mm、標準偏差
0.040mmであり、一方、鍛造後の平均値は2.999
mm、最大値3.000mm、最小値2.990mm、標準偏差
0.003mmであつた。さらに、外側の高さＤは、鍛
造前の平均値が5.108mm、最大値5.180mm、最小値
5.060mm、標準偏差0.029mmであり、鍛造後の平均
値は4.999mm、最大値が5.000mm、最小値が4.980
mm、標準偏差が0.005mmであつた。エンドハツト
は使用に際してリード棒が嵌着ろう接されるため
きびしい寸法精度が要求されるが、本発明を実施
すればこのようなきびしい要求を充分満足するこ
とができる。
mm、最大値3.200mm、最小値3.040mm、標準偏差
0.040mmであり、一方、鍛造後の平均値は2.999
mm、最大値3.000mm、最小値2.990mm、標準偏差
0.003mmであつた。さらに、外側の高さＤは、鍛
造前の平均値が5.108mm、最大値5.180mm、最小値
5.060mm、標準偏差0.029mmであり、鍛造後の平均
値は4.999mm、最大値が5.000mm、最小値が4.980
mm、標準偏差が0.005mmであつた。エンドハツト
は使用に際してリード棒が嵌着ろう接されるため
きびしい寸法精度が要求されるが、本発明を実施
すればこのようなきびしい要求を充分満足するこ
とができる。
つぎにビツカース硬度と比重は、鍛造前の硬度
（HV）の平均値が149、鍛造後の平均値が183、
鍛造前の比重の平均値が9.49、鍛造後の平均値が
9.83であつた。エンドハツトはリード棒がスポツ
ト溶接されることもあるので、強度がある程度高
くなければならないが、上記鍛造後の硬度と比重
を有するものはその要求に充分耐えられるもので
ある。
（HV）の平均値が149、鍛造後の平均値が183、
鍛造前の比重の平均値が9.49、鍛造後の平均値が
9.83であつた。エンドハツトはリード棒がスポツ
ト溶接されることもあるので、強度がある程度高
くなければならないが、上記鍛造後の硬度と比重
を有するものはその要求に充分耐えられるもので
ある。
さらに、表面粗さについて調べた結果は、鍛造
前の表面は梨地状でざらざらした感触があるが、
鍛造後の表面は平滑で金属光沢を有するようにな
る。小坂研究所製SP−11型表面粗さ測定装置を
用いて鍛造前後の表面粗さ（μm）を測定したと
ころ、鍛造前は最大粗さＲ max＝13.25、十点
平均粗さRZ＝9.25、中心線平均粗さRa＝0.77で
あり、鍛造後はRmax＝2.0、RZ＝1.0、Ra＝0.11
であつた。トリエーテツドタングステン製のコイ
ルから発せられる電磁波の方向を安定させるた
め、エンドハツトの表面は平滑であることが要求
されるが、上記の如く鍛造後のエンドハツトの表
面粗さはきわめて良好であり、充分その要求を満
たすものである。
前の表面は梨地状でざらざらした感触があるが、
鍛造後の表面は平滑で金属光沢を有するようにな
る。小坂研究所製SP−11型表面粗さ測定装置を
用いて鍛造前後の表面粗さ（μm）を測定したと
ころ、鍛造前は最大粗さＲ max＝13.25、十点
平均粗さRZ＝9.25、中心線平均粗さRa＝0.77で
あり、鍛造後はRmax＝2.0、RZ＝1.0、Ra＝0.11
であつた。トリエーテツドタングステン製のコイ
ルから発せられる電磁波の方向を安定させるた
め、エンドハツトの表面は平滑であることが要求
されるが、上記の如く鍛造後のエンドハツトの表
面粗さはきわめて良好であり、充分その要求を満
たすものである。
なお、結晶組織は、鍛造前のものが焼結インゴ
ツト特有の粗大結晶であるのに対し、鍛造後のも
のは充分に微細化したものであつた。
ツト特有の粗大結晶であるのに対し、鍛造後のも
のは充分に微細化したものであつた。
［発明の効果］
以上の説明から明らかな如く、本発明の製造方
法は、寸法精度と加工歩留りが高く、しかも強度
その他の性質が良好なエンドハツトを実生産的規
模で製造することができるようになつた。
法は、寸法精度と加工歩留りが高く、しかも強度
その他の性質が良好なエンドハツトを実生産的規
模で製造することができるようになつた。
第１図はエンドハツトの使用状態をあらわす断
面図、第２図は焼結体素材の断面図、第３図はエ
ンドハツトの断面図、第４図は鍛造装置の説明図
である。
面図、第２図は焼結体素材の断面図、第３図はエ
ンドハツトの断面図、第４図は鍛造装置の説明図
である。
Claims (1)
- １ 粉末冶金法で製造されたモリブデン燒結体素
材を50〜400℃に予熱して金型内で冷間鍛造を施
し、最終形状寸法のエンドハツトを得ることを特
徴とするマグネトロン用エンドハツトの製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5120186A JPS62208527A (ja) | 1986-03-07 | 1986-03-07 | マグネトロン用エンドハツトの製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5120186A JPS62208527A (ja) | 1986-03-07 | 1986-03-07 | マグネトロン用エンドハツトの製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62208527A JPS62208527A (ja) | 1987-09-12 |
| JPH0451927B2 true JPH0451927B2 (ja) | 1992-08-20 |
Family
ID=12880279
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5120186A Granted JPS62208527A (ja) | 1986-03-07 | 1986-03-07 | マグネトロン用エンドハツトの製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62208527A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5861716A (en) * | 1995-02-20 | 1999-01-19 | Hitachi, Ltd. | Magnetron having a cathode mount with a grooved recess for securely receiving a cathode filament |
| MY157350A (en) * | 2010-07-16 | 2016-05-31 | Toshiba Kk | End hat for magnetron, method of manufacturing the same and magnetron |
| JP6445858B2 (ja) | 2014-12-12 | 2018-12-26 | 住友電工焼結合金株式会社 | 焼結部品の製造方法、及びドリル |
| WO2018146868A1 (ja) * | 2017-02-08 | 2018-08-16 | 住友電工焼結合金株式会社 | 焼結部品の製造方法、及び焼結部品 |
| JP2019070194A (ja) * | 2018-11-29 | 2019-05-09 | 住友電工焼結合金株式会社 | 焼結部品 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53106615A (en) * | 1977-03-01 | 1978-09-16 | Amax Inc | Method of making molybdenum alloy processed products |
| JPS5650381A (en) * | 1979-10-01 | 1981-05-07 | Casio Computer Co Ltd | Characterrstate control system for crt character display |
| JPS5846548A (ja) * | 1981-09-11 | 1983-03-18 | Matsushita Electronics Corp | マグネトロン用陰極構体の製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5693951U (ja) * | 1979-12-20 | 1981-07-25 |
-
1986
- 1986-03-07 JP JP5120186A patent/JPS62208527A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53106615A (en) * | 1977-03-01 | 1978-09-16 | Amax Inc | Method of making molybdenum alloy processed products |
| JPS5650381A (en) * | 1979-10-01 | 1981-05-07 | Casio Computer Co Ltd | Characterrstate control system for crt character display |
| JPS5846548A (ja) * | 1981-09-11 | 1983-03-18 | Matsushita Electronics Corp | マグネトロン用陰極構体の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62208527A (ja) | 1987-09-12 |
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