JPH04500383A - 炭化水素の蒸気分解の方法と装置 - Google Patents

Abstract

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Description

【発明の詳細な説明】 炭化水素の蒸気分解の方法と装置 この発明は、エチレン及び他の不飽和低次化水素を製造するための炭化水素の蒸 気分解の方法と装置に関する。

管（チューブ）を有する炉の中で高温に、一般に約８５０°Ｃ〜８８０°Ｃに上 げた蒸気と炭化水素混合物を非常に短時間的０゜０７〜０．３秒間循環させて、 炭化水素を蒸気分解することが普通行われている。

特に、炉には管が連続に多数の直管からなる曲がった径路を形成しているしのが 使用されている。管は、出口分岐管を介して急冷却手段に、油との直接的接触、 又は熱交換器あるいはボイラー中での間接的接触で連結される。この急冷却は蒸 気分解流出物中の化学反応、特に蒸気分解で形成されたオレフィンの二次熱分解 を止めることを意図されＬものである。

これらの炉では、管は、長さが長く直径が大で（例えば内径７５Ｊ１１〜１５０ ｉｍ）であり、高温の炉に残存する流出物を保している（大直系の管の温度上昇 速度は不十分であり、流出液の出口温度を高くすると流出物の過分解をすること になろう）。

流出物を急冷ゾーンに集め、移行するのに必要な時間が流出物の過分解を起こし 、収率低下となる炉の出口において流出物の高温化を不可能にする。

しかし、炉中の反応温度と炉の出口での流出液の温度が非常に高い（例えば供給 原料のナフサで８８０°Ｃ〜９００’Ｃ）炭化水素蒸気分解法があり、この方法 では複数の小さい直径の管（例えば３０ｚｘ）を用いて行われており１分解は、 炉を一回通過する間に行われる。管の下流での流出物の過分解を避けるため、管 の末端は、炉の管を延長して配置されている置数の小さな急冷熱交換器に直接連 結しており、各急冷用交換器は炉管の一つ又はできれば炉管の２つに対応して設 けられている。その几め、炭化水素は、非常に高温で分解され、炉と急冷熱交換 器との間の実質的移送時間がなく冷却されろ。従って、エチレン、プロピレン、 ブタジェンが良好な収率で得られる。しかし、この方法では、上記の第１の方法 での通常の急冷用熱交換器より、小さくてコンパクトな特別の急冷用熱交換器を 用いることを必要とし、むしろ困難な特別の脱カーボン法を必要とする。

これら２つの先行技術は、相いれないものであって結合でき紛い。すなわち、通 常の炉に組み合わ仕た急冷熱交換器を、管の延長部に位置した置数の基本熱交換 器で単に置換するだけでは十分でなく、管を炉の屋根を通過さすことが必要とな りかつこれは現存の炉で行うことができない。また大直径の管を急冷熱交換器を 保持したまま襦散の小管で置き換えることは不可能である。急冷熱交換器に至る 移送ライン中での過分解を避けるためには、分解１区度を制御することが必要と され、これは非常に高い分解ｒｌ　１ｍ　４−育する小管を用いることに関連し Ｌ利点（エトレン収率が約１５％増大）を失うであろう。

この発明の特別の目的は組合される上記２つの先行技術の欠点を被ることなく利 点がらたらされる炭化水素の蒸気分解方法と装置をｔＩ供することにある。

この発明の池の目的は、オレフィン東造の際により高い収率か得らｔ、る炭化水 素の蒸気分解法と装置を提供することにある。

二の発明のＩｔｈの目的：よ、叡占で決定できる可変変合の分解を用いて、より 広い範囲の炭化水素供給原料を処理しつるタイプの方法と装置を提供することに ある。

かくして、この発明は、供給原料の蒸気と炭化水素とを単流の小管を有する炉を 高速で通過させ、流出物が炉を出る際に急冷に付すことからなり、その管か炉内 に位置し、かつ炉外の急冷ゾーンに移送ダ′７１・を介Ｉ７て連結されｒこ収集 ゾーンに開枚され、肪記流出物を、小管の末端のごく近傍で炉内に位置したコン パクト（ｅｏａ＋ｐａｃｔ　）ゾーン中で、制御冷却を行い、それによって収集 シー、／内で相当の、払Ｉ低下を得、かつ流出物の制限子急冷を流出物か９冷シ ー／に移行さける前に、約１６０″Ｃ以下までＩＴらこと４′＄ｒ徴と４る、エ チし−及び池の不飽和低次化水素を製造ＶるノニめＩ：ｌ）炭化水素の蒸気分解 法を提供するしのである。

流出物か分解φを出る前に制限、された子息冷により、炉内で炭化水素をとり高 い１１隻でかつ短い通過時間で作動−ｇｆことを可能にするのて、を冷鳩交換器 ＼の移送！−ンでの過分解を生ｆろこと一＼、オレ７　、ｉ　’、、・の収率か 向Ｌｆる。加えて、子息冷は、制限されてシー存する、ナなわらこの特徴は当該 分野のプうクチイスに反−償るらのである。（通常の蒸気分解法では、続いての 化学反応を凍結するため、流出物を急冷し少なくとも約３００″Ｃまで十分に冷 却する努力かなされており、この発明ではこれを行わない。） このは発明では、限られた性質の熱伝達であるｆ；め、非常にコンパクトで、炉 内に設置されろゾーンで熱伝達を行うことができろう流出物が一旦約７８０°Ｃ 〜８４０’Ｃの、Ａ亥に冷却されたら、みるべき過分解を生ずる二となく流出物 を集め炉内外に移送できる。かくして、この発明は現存の炉を、小径の率流管を 用いて変形し、高収率を与えることを可能にする乙のである。

また、小径の管を有する単流炉を、これらの管を基本熱交換器と組合すことなく 用いることか可能となる。

最後に、この発明は、炉と急冷ゾーンとの間の流出物の後分解の避けろか又は制 限することを可能とする。

この発明の第１の手段では、制限しｆ二冷却がコンパクトゾーン中で蒸気分解の 流出物より冷たい液体との熱交換で行われる。

この目的に用いる熱交喚器は、０．５〜１．２ｍの間の高さで、小さな蒸気分解 管の末端ゾーンに位置させるのが有利である。この熱交換器は炉での直接熱射が 避けられるように熱的に絶律するのが有利である。

冷却用ｉ＆Ｇ＊は、高圧水、蒸気、圧縮空気（ガスタービン用）、又は蒸気分解 用供給原料それ自体のフラクションか挙げられるが、これに特に限定されない。

この発明の第２の手段では、制限冷却か蒸気分解の流出物の温度より低い１度を 有する媒体まｒ二は剤を比較的低流量で収集ゾーンに注入することにより行われ る。

この流量は、収集ゾーンの上流端で実質的に注入することが特にａ初である。こ の上うに、収集ゾーンの始めでＩＪ！られろ最ら強力な冷却（収集しｌ二流出物 、Ｄ全部を混合した後で−７）最終冷却より強い冷却）が、収集ｆ−ンの姶めで の部分分解を完全に１非除することを可能に」”る。

収集ｙ！　−’ｙ　Ｌ−ｔｌＥ入２、きれる媒体又：虚削）よガスか好ましい。

、８−の・ｆ−ンに液体を注入して流出物を急冷することしてきろが、収集ゾー ン、すなわち通説炭素化とタール濃縮に付すシー・／で冷スポットを生ずる危険 があろう。

この発明の他の特徴によれ１ｚ、子息冷は流出液の調整されｒ二段分解を移送ダ ｈト及び収集゛ｌ−−シー隣接部位で行うことかできるように決められる。収集 シー−からの流出口のＡｊｔを、冷媒の流量又は温度を組節することに。１って 四節すること）よ容易である（冷却が直接熱交換で行われるか注入々び混合によ って得られるかに係りない）。

かくして１、−・り発明：、！、急冷用株交換器への移送ライン中ｒす〆２噴“ を変化さｔ：と及び任意にそのゾーンでのｇ掖され１−後分′傅をＦｉ’うこと を可能とする。これは流、出物を単に袷ど（又：よ全く）冷却しない二とによっ て行うことができる。この処ｌｉ１！ｊｉ、比較的耐火性ア゛反応シー゛、での 長いａ適時間を必要とするプロパ・・やエタンのよ−゛）な経供給原料に特に有 利である。

付加的な反応ｒ−ンを使用するごとにより分解突合を！Ｉｉ１節することを選択 とすることは、通過時間を広範囲に変動さ仕うる可変結合構造の炉を有すること にある程度等しい（例えば、通過時間を１００％まで増加さすことかできる）。

この発明の池の特徴によれば、子息冷の目的で注入される大部分のガスが熱分解 製品からｔＲ導される例えばｃ４から軽ガス油の範囲の再盾還しｎ石油フラクシ ョンからなることで、再循還エタンヨンは本質的にハイドロ処理（ｈｙｄｒｏＬ ｒｅａｔａｄ）　した熱分解ガソリンからなるのが好ましい。

かくして帳分解ガソリンフラクシタンの後分解を制限しコントロールすることに よりオレフィンの収率を増加さすとともに、部分的に循還されるため、より最密 に分解された熱分解ガソリンのオクタン数を増加を伴う。

例えば子息冷に用いられるガスは第１の間接急冷からの流出物流の小さなフラク ションでもよ（、このフラクションは最圧縮（＊ｆ＝１１にはエジェクター）で 収集ゾーンに再注入される。

冷却用に特に有利な分解供給原料のフラクションは分解し冷却したエタンの供給 原料（例えば再循還エタン）であり、移送ラインでの後分解を使用する場合には 高いエタン変換率（例えば６５〜７０％）を得ることができる。

子息冷を残す流出物の温度は、子息冷ガスの圧又は流量を変動させて規制するこ とができる。

この発明のなお池の主要な特徴では、子息冷用に収集ゾーンに注入される媒体又 は剤が侵蝕性の固形粒子からなり、この粒子はキャリアーガス流で運ばれるのが 好ましい。

例えば、これらの固形粒子は、約５ミクロンから約２５０ミクロンの範囲になる 粒子サイズを有することかできる。例えば蒸気分解流出物の流量の重量で０．０ ５％〜８％の範囲での流量で５〜６０ミクロンの範囲。

粒子は、収集ゾーン、移送ダクト及び急冷熱交換器を侵蝕によって脱炭素化する 作用をする。

粒子は、急冷熱交換器の出口で、例え；ｆサイクロンにガス状流出物から分離す るのが有利である。そして炉の管からの出口で流出物収集ゾーンに注入し、再循 還するため再圧縮される。

この発明はまた、小さい単流管を有する分解炉と炉中に残存するガス放流出物を 急冷する手段とからなり、管は互いに出口分岐管で炉内で連結され、この分岐管 は、急冷手段に移送ダクトで連結されており、流出物の制御冷却用のコンパクト ゾーンが流出物を急冷手段に移送する前に１６０°Ｃ以下に制限子急冷を行うこ とを目的のために管の出口端部のごく近傍で炉内に設けられていることを特徴と する特に蒸気の方法を行うことにより炭化水素の蒸気分解を行う装置を提供する ものである。

このコンパクトゾーンは、出口分岐管のすぐ上流に位置させた熱交換器、又は流 出物の温度より低い温度のガス状の剤又は媒体の比較的低い流量を注入する手段 を含む出口分岐管それ自体で構成することができる。

最終の急冷手段か熱交換器からなる場合に、その熱交換器の出口に連結されたダ クトは、ガス状丘出物の流れの小フラクンコンを、蒸気の出口分岐管中の注入手 段に連結された再圧縮手段（飼えばエジェクター）に移送する目的で、除去する のに有利に用いることができる。

出口分岐管に注入された子息冷ガスが侵蝕性固形粒子を運ぶ際に、サイクロンの ようなガス固体分離器が、これらの粒子とガス流出物の流量を分離する急冷熱交 換器の出口に設けられる。

これらの固形粒子を炉の管から出口の分岐管を経て再循環させろ手段が設けられ る。

一般的に、この発明は、出口分岐管により急冷熱交換器に連結されている小径の 管を何する単流炉中で、炭化水素を蒸気分解さすことを可能にし、それによって 流出面の過分解の危陳がなくて高収率でオレフィンを得ることができる。調節さ れた後分解ゾーンを用いることにより、この発明では処理できる供給原料の範囲 を拡大し、特にプロパンやエタンのような耐熱性（ｒｅｆｒａｃｔｏｒｙ）の供 給原料の使用を可能とする。

次の記載は、例示のためのらので、添付の図面が参照される。

そこで、 図１はこの発明の装置の第１の風体例の図である。

図２〜図６は、装置の他の具体例の図である。

図１は、炭化水素蒸気分解炉１０の図で、一連の平行な直管１２を含み、その一 端がダクト１６を介して供給される入口分岐管（人口マンホールド）１４に、そ の他端か炉内に設けられ蒸気分解のガス状流出物を急冷するための急冷手段２２ に移送ダクト２０で連結された出口分岐管（出口マンホールド）１８に相互連結 されている。

炉１０は単流タイプで、炭化水素供給原料は、炉の対向端間の直管１２を経ての み流れる。管１２の内径は比較的小さく（例えば２５ｍｍ）で多数の管が設けら れている。このため、この炉は、比較的高い反応温度で炉を通過する供給原料の 通過時間が非常に短く作動するようデザインされており、それによって通常のや り方でオレフィンの収率を改良する。

この発明によれば、出口分岐管１８中には、分岐管１８に滞留するガス状流出物 の温度より低い温度の好ましくはガス状媒体又は剤が注入されている。

このガス状剤は、移送ダクト２０に連結されている分枝管の端部２８の反対側の 出口分岐管１８の端部２６に結合されたダクト２４によって注入される。ダクト ２４には圧力又は流量調節手段３０が設けられ、移送ダクト２０中のガス状流出 物の温度で感応する手段３２により調節され、そのため出口分岐管１８に注入さ れたガス流量を変化することによりその温度を動制御することが可能となる。

注入ガスと蒸気分解流出物との温度差か出口分岐管１８内の流出物の制限された 子息冷を行うのに役立つ。子息冷ガスは移送ダクト２０に進むと共に熱せられ、 結果として流出物に対すにより急冷手段２２に導く移送ダクト２０内で流出物の 後分解を行うことができる。この後分解は上記の手段３０と３２によって制限さ れコントロールできる。

出口分枝ｔｌＢ中のガス状流出物は約１６０°Ｃ以下まで冷却されるか、流出物 は分岐管Ｉ８に残存する際に約７８０＠〜約８６０′″Ｃの範囲の温度で有して いる。より詳しくは、ガス状流出物の子息冷による冷却は１３０°Ｃ以下で、例 えば約４”Ｃ〜約１２０°Ｃの範囲で、好ましくはｔｏ’ｃ−ｉｏｏｏＣの範囲 で、より好ましくは３０″Ｃ〜８０°Ｃの範囲である。ダクト２４で運ばれた子 息冷ガスは、熱分解物からの再循還石油フラクンコン、例えば０４〜軽ガス油の 範囲からｔろのが好ましい。このガスは、熱分解ガソリン又は蒸気分解循環エタ ンの冷却した流出物で本質的に構成してもよい。

図１に示した装置は、通常の多流装置に対し、約６％〜約１４％のすレフイン収 率を改良することを可能とする。

図２に示した変形具体例では、ガス蒸気分解流出物を急冷する手段は、間接急冷 熱交換器、例えば蒸気ボイラータイプのものからなり、その出口はダクト３４で 直接急冷手段に連結される。ダク］・３４に連結されたダクト３６は、急冷熱交 換器２２に残るガス状流出物流量の小フラクシジンｑを取り、これを再高圧の補 助ガス４２の流れにより４０で再運転されろエジェクター・コンプレサ−３８に より構成されている再圧縮手段に運ばれる。エジェクター・コンブレサ−３８の 出口は炉１０内の出口分岐管Ｉ８にダクト２４によって接続されている。

手段３０と３２は、移送ダクト２０の温度を、ダクト４０を介してエジェクター ・コンプレサ−３８に供給されろドライビングガスの流量に作動して調節させる 。

ガス状流出物の流量の小フラクシ３ンｑを循還さすことにより、この発明の変形 では、消費される補助ガス又は子息冷ガスの量を制限するのに役゛立つ。

図３の変形では、ダクト２４から出口分岐管１８に注入された子息冷したガスに は小さな粒子サイズの侵絃性固杉粒子が含まれ出口分枝１ｆ１８、移送ダクト２ ２及び特に間接や冷蝋交換器２２を侵蝕によって脱炭素化するのに作用する。

少なくとＧ、）１つのサイクロノ４４ｎ＼らなろガス固体分離手段は、急冷用熱 交換器２２に一連に接続されている。サイクロン４４の上部には、ガス状流出物 を直接急冷手段に導く出口ダクト４６を、一方サイクロン４４の下部にはガス状 流出物から分離された固型粒子を収集しかつガス状流出物の小フラクノヲンｑを 除去するためのダクト４８が含まれる。１厚相の流動床が垂直ダクト４８中に彩 成されることになり、補助ガス流４２を供給されろダクト２４に粒子を再注入す るためその圧を上昇させる。

前の具体例にあるように、手段３０．３２か制限された子息冷の、Ｌ度をコント ロールに設けられている。図示しｒユように、固杉粒子ト、ピングアップ手段５ ０が注入ダクト２４に設けられ、サイクロン４４中ではガス−固体分離の不足を 補する。これは粒子のご＜１Ｌ）ｌの流出物により最終の直接急冷手段に流れさ す二とかでざるからである。

固形粒子の粒子サイズは約５ミクロンから約２５０ミクロンの範囲が好ましく、 二の粒子は、出口分枝管１日に蒸気分解流出物流量の重量に対し、約０．０１％ から約８％の範囲の流量で注入される。移送ダクト２０で運ばれｆ；ガス状流量 物中にこれらの固型粒子がｑ圧するとこのゾーンで遊離ラノカルの再結合を増強 し、１ｉｉｔの収率を向Ｅする。

図４の具体例では、蒸気分解流出物の制限された子息冷が、コンパクト熱交換器 ５２て行われ、この交換器（よ出口分枝ｔ１８のすぐ上流の炉ｌＯ内に配置され それを通過する管１２を有する。

この熱交換３０２は出ロダクＳｖ４と流出物の７Ｌ度より低い１度で熱交換器に 供給されろ液体用の出口ダクト５６に連結されている。

出口ダクト５６のバルブ５８は熱交換器５２を通って流れる液体の流量をコント ロールする役割をする。このバルブ５８それ自体は、移送ダクト２０中の流出物 の温度に感応するデバイス６０によってコントロールできる。

熱交ａ器５２はコンパクトで鴫交換長さは約１メートルより短いか等しく、現存 の炉に難なく組み入れろことかできる。流出物の子息冷は非常に限られｆ二しの であり、そのためごく少しの熱交換面積を要することからコンパクトである熱交 換器とすることができる。

図５の具体例は、炉１０４かみ合されかつ炭化水素と反応流を存する管１２の２ つの管束６２と６４からなる。各管束６２゜６４は炭化水素供給原料シ）半分用 の各人口分校管Ｉ４と蒸気分解流出物の各出口分枝管１８をＨする５　２つの管 束６２と６４は、各管束の管１２がそれらの各分岐百１８に至る前に池の管束の 入口分枝Ｗ１４に通ずるように、互いにほぼ垂直に分枝されている。

人口分校管１４の１つ又は池を通して対応する管束に供給された炭化水素供給原 料のき半分が、池の管束のＷ１２に沿って流れる蒸気分解流出物を熱交換しで制 限された冷却をする。この冷却は不十分であるので、実際に１よ、冷液体を直接 分岐管１８の入口に注入する手段によ：）所望の１−急冷か得られる。

加えて、図５で分かるように、百１２は互い違いになっており、１つの管がＷ束 ６２叉は６４に属し、隣近の管か他の管束６４又は６２に属する。結果として、 人口分校管１４に連結されている管１２の端部は出口分枝管１８に連結されてい る（也の管束の簀の同Ｌ・ベルに位置した端部よりかなり冷たい。これが出口分 枝蓋に連結された管の端でよりも炉内により熱エネノ１．ギーを得ろ。これは炉 内の１ｉｆｔが出口分枝管１４に連結さねている管の部分て優先約に得みれ、そ のため炭化水素供給原料の急速な温度」−昇をもｒ二らし、収率の改良となるこ とを會味する。

図６は、図５と類似のこの発明の池の具体例を示すものでめろか１、流出物と炉 内に入る供給原料の半分との間の熱交換ゾーンか増加している。このためには各 人口分校管１４は、特定長さの寥散の平行ｉ！ｉ’６Ｇに結合されており、この Ｖ：行管は管１２よりｌＢ、ｆ玉が大で、その軸に同ｌ１ｌｌＤ他の管束に嘱す る管１２を有Ａ−ろ。べ［］分技萱１４かみも−〕とも遣い端で多数の百６Ｇは ■いＬ　ｈ・−〕間Ｍの（［ｊ分技吉１４と同（、管束に寓す、Ｓ胃１２に連結 している４゜ １メートルよりあまり長くない多数の管６６は、その人口分校管を径て前書の１ つに入る供給原料の各半分と他の管束の管の鴫との間の熱交ｔａ面積を増大する 。蒸気分解流出物の出口分枝管１８に入る直前の子息冷は、炭化水素供給原料の ２つの半分のそれぞれの予熱を高める。

二の発明の主なに１点を次の通りである。

通常の急冷熱交換器を小直ｉ歪管を何する単流炉と組合せて使用することを可能 にする。

蒸気分解流出物を制限されコントロールしん子息冷か流出物の過分解を避けるこ になる。

流出物の制限されコントロールした後分解が、直接急冷の前に行うことかでき、 それによっ又非常に軽い供給原料処理を可能とする。

急冷熱交換器が固形粒子侵蝕によって脱炭素化できる。

現存の多流装置を採用でき、最終の過分解かなくて中流分解のためエチレン収率 を約１０〜１５％増加する。

国際調査報告 １１１吻−ｍ−１−ｂｎ、ｐ、−，７，Ｏｑｎ、、、酌ｏ＾国際調査報告 国際調査報告

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．蒸気と炭化水素の供給原料を単流管（１２）を有する炉（１０）を高速で通 過させ、流出物を炉を出る際に急冷に付すことからなり、単流管（１２）が炉内 に位置し炉内の急冷ゾーン（２２）に移送ダクトを介して連結された収集ゾーン に開放され、かつ前記流出物の制御冷却を、小管の端部のごく近傍で炉内に位置 したコンパクトゾーンで行い、それによって収集ゾーン内でかなりの温度低下を 得かつ流出物の制限子急冷を流出物が急冷ゾーン（２２）に移行される前に約１ ６０℃以下まで行うことを特徴とするエチレン及び他の不飽和低炭化水素を製造 するための炭化水素の蒸気分解法。 ２．収集ゾーン（１８）からの上流の流出物急冷を流出物より冷い液体が供給さ れている熱交換器内で行うことを特徴とする請求項１による方法。 ３．炭化水素供給原料を２分して、それらを隣近管に沿って反対方向に流させ、 各半分の出口流出物を、炉内にある他の半分との熱交換によって急冷却すること を特徴とする請求項１による方法。 ４．予急冷却が流出物の温度により低い温度のガスの比較的低い流量を収集ゾー ン（１８）に注入することによって行うことを特徴とする請求項１による方法。 ５．予急冷却が、流出物の制御後分解を移送ダクト（２０）と収集ゾーン（１８ ）の隣近部で行うことができるように決められることを特徴とする請求項１〜４ の何れか１つにする方法。 ６．急冷ゾーン（２２）の入口における流出物温度が約７８０℃〜約８６０℃の 範囲であることを特徴とする請求項１〜５の何れか１つによる方法。 ７．流出物は、前記予急冷却の間に４℃から１２０℃〜１３０℃の範囲内に冷却 されることを特徴とする請求項１〜６の何れか１つによる方法。 ８．冷却が１０℃〜１００℃範囲特に３０℃〜８０℃の範囲まで行われる請求項 ７による方法。 ９．予冷却用に収集ゾーンの注入されるガスの大部分が熱分解品からの再循環の 石油フラクション、例えばＣ４〜軽ガス油の範囲からなることを特徴とする請求 項４〜８の何れか１つによる方法。 １０．前記再循環フラクションが本質的に熱分解ガソリン又は蒸気分解の再循環 エタンの冷却流出物から構成されることを特徴とする請求項９による方法。 １１．ガスが移送ダクト（２０）に供給した収集ゾーン（１８）の端部と反対の 端部に注入されることを特徴とする請求項４〜１０の何れかの１つによる方法。 １２．流出物についての間接の第１の急冷却が行われ、その後に流出物の小フラ クションｑが取られ、再圧縮され、予急冷却用ガスとして収集ゾーン（１８）に 注入されることを特徴とする前記の請求項の何れかによる方法。 １３．予急冷却を出す流出物の温度が、予急冷却用ガスの流量を変化させて制御 されることを特徴とする請求項１２による方法。 １４．収集ゾーン（１８）に注入される剤又は媒体がキャリヤーガス流で運ばれ 、約５ミクロン〜約２５０ミクロンの範囲にある粒子サイズを有する侵飽性固形 位子を含み、収集ゾーンに注入される粒子の流量は、分解流出物流量の重量に対 し約０．０１％〜約８％の範囲であることを特徴とする前記の何れかの請求項に よる方法。 １５．固形粒子が流出物の間接急冷の後で、蒸気分解流出物から、例えばサイク ロン（４４）に分離され、回収した粒子の圧を増大させ、粒子を収集ゾーン（１ ８）を経て再循環することを特徴とする請求項１４による方法。 １６．単流管（１２）を有する分解炉（１０）と炉から出るガス状流出物を急冷 却する手段（２２）とからなり、管（１２）が出口分枝管（１８）によって炉（ １０）内で互いに連結され、分枝管は急冷手段（２２）に移送ダクト（２０）で 連結され、流出物の制御冷却用コンパクトゾーンが流出物の急冷手段（２２）へ の移送前の流出物の制限子急冷を行うことを目的のため、管（１２）の出口端の ごく近傍の炉（１０）内に設けられていることを特徴とする特に前記請求項の何 れか１つに記載の方法を行うことによる炭化水素蒸気分解装置。 １７．前記コンパクトゾーンが出口分枝管（１８）から上流でそこを通過する管 （１２）を有する熱交換器からなることを特徴とする請求項１６による装置。 １８．前記コンパクトゾーンがガス状流出物より低い温度を有する剤又は媒体の 比較的小流量を注入する手段を含む出口分枝管（１８）によって構成されること を特徴とする請求項１６による装置。 １９．急冷手段がガス伏流出物の流の小フラクションｑを除去するための出口連 結してダクト（３６）を有する熱交換器からなり、そのダクトは再圧縮手段（３ ８）により出口分枝管（１８）への注入手段に連結されていることを特徴とする 請求項１８による装置。 ２０．前記剤又は媒体が侵食固形位子を含み、この粒子はガス状流出物から急冷 熱交換器（２２）からの出口でサイクロン（４４）に分離されることを特徴とす る請求項１９による装置。 ２１．ガス伏流出物の流れからのフラクションｑを再圧縮するためのエジェクタ ー・コンブレサー（３８）を含み、これは高圧の補助ガスの流（４２）によって 作動されることを特徴とする請求項１９又は２０による装置。 ２２．炉（１０）が反対方向に流れる炭化水素を有する２つのかみ合わされた管 束（１２）を含み、各束の管は他の束の入口分枝管を通過することを特徴とする 請求項１６による装置。