JPH04367678A - Golf club head and production thereof - Google Patents
Golf club head and production thereofInfo
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Abstract
Description
【０００１】0001
【産業上の利用分野】本発明はＴｉ（チタン）合金製の
ゴルフクラブヘッド及びその製造方法に関し、特に、強
度及び伸びを向上させたゴルフクラブヘッド及びその製
造方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a golf club head made of Ti (titanium) alloy and a method for manufacturing the same, and more particularly to a golf club head with improved strength and elongation and a method for manufacturing the same.
【０００２】0002
【従来の技術】ドライバ等のメタルウッドといわれるゴ
ルフクラブは、金属製の中空のヘッドシェルに、フォー
ゼル部を介してシャフトが連結されて構成されている。
従来のメタルウッドクラブのヘッドの製造方法としては
、以下に示すものがある。先ず、ゴルフクラブヘッドを
、フェース面部、上面部及びそれ以外の本体部に３分割
し、各部品をプレスで製造した後、これをシャフトの基
端部と共に溶着して一体化することによりクラブを製造
するものがある（実開昭５８−１８５２５１号）。また
、ヘッドを複数部分に分割し、各部分を純チタン鋼板に
より作製した後、これを溶接により組み合わせてゴルフ
クラブヘッドを製造するものもある（特開平１−３２０
０７６号）。更に、精密鋳造法によりチタン又はチタン
合金を中空状に鋳造して、ゴルフクラブヘッドを製造す
る方法がある（特開平２−１９１４７４号）。このチタ
ン合金としては、Ｔｉ−６％Ａｌ−４％Ｖ（いずれも重
量％）が例示されている。2. Description of the Related Art A golf club called a metal wood, such as a driver, has a shaft connected to a hollow head shell made of metal through a forzel portion. Conventional methods for manufacturing metal wood club heads include the following. First, the golf club head is divided into three parts: the face part, the upper part, and the rest of the body part, and each part is manufactured by pressing, and then welded and integrated with the base end of the shaft to form the club. There is one that is manufactured (Utility Model Application No. 58-185251). There is also a golf club head that is manufactured by dividing the head into multiple parts, making each part from pure titanium steel plate, and then assembling these parts by welding (Japanese Patent Application Laid-Open No. 1-320
No. 076). Furthermore, there is a method of manufacturing a golf club head by casting titanium or a titanium alloy into a hollow shape using a precision casting method (Japanese Patent Laid-Open No. 2-191474). As this titanium alloy, Ti-6%Al-4%V (all percentages by weight) is exemplified.
【０００３】0003
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の従来のゴルフクラブヘッドは、いずれも強度が十分で
はなく、ヘッドを大型化するとその耐久性が低下するた
め、従来の技術は大型のヘッドの製造には適していない
という欠点がある。このため、従来のゴルフクラブヘッ
ドはその体積が高々２１０ｃｃである。[Problems to be Solved by the Invention] However, none of these conventional golf club heads have sufficient strength, and as the head becomes larger, its durability decreases. The disadvantage is that it is not suitable for Therefore, a conventional golf club head has a volume of 210 cc at most.
【０００４】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、強度及び伸びなどの機械的性質が優れてお
り、ヘッドの大型化が可能で、耐久性及びクラブ性能が
優れたゴルフクラブヘッド及びその製造方法を提供する
ことを目的とする。The present invention has been made in view of these problems, and provides a golf club that has excellent mechanical properties such as strength and elongation, allows for a larger head, and has excellent durability and club performance. The object of the present invention is to provide a head and a method for manufacturing the same.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】本発明に係るゴルフクラ
ブヘッドは、ヘッドシェルの少なくとも一部が、Ａｌ；
３〜６％、Ｖ；２〜４％、Ｍｏ；１〜３％、Ｆｅ；１〜
３％、残部Ｔｉ及び不可避的不純物の組成を有するＴｉ
合金により成形されており、フェース厚さが２〜４ｍｍ
、ヘッド体積が２１０ｃｃ以上であることを特徴とする
。[Means for Solving the Problems] A golf club head according to the present invention has a head shell in which at least a portion of the head shell is made of Al;
3-6%, V; 2-4%, Mo; 1-3%, Fe; 1-
Ti with a composition of 3%, balance Ti and unavoidable impurities
Molded from alloy, face thickness is 2-4mm
, the head volume is 210cc or more.
【０００６】また、本発明に係るゴルフクラブヘッドの
製造方法は、Ａｌ；３〜６％、Ｖ；２〜４％、Ｍｏ；１
〜３％、Ｆｅ；１〜３％、残部Ｔｉ及び不可避的不純物
の組成を有するＴｉ合金板により、ヘッドシェルの少な
くとも一部を成形し、７００乃至９００℃に１０乃至３
００分加熱して溶体化処理し、更に４００乃至６００℃
に１乃至２０時間加熱して時効処理することを特徴とす
る。[0006] Furthermore, the method for manufacturing a golf club head according to the present invention includes: Al; 3 to 6%; V; 2 to 4%; Mo;
At least a part of the head shell is formed from a Ti alloy plate having a composition of ~3% Fe; 1~3% Ti and unavoidable impurities, and heated to 700~900°C for 10~3%.
Solution treatment by heating for 00 minutes and further heating at 400 to 600℃
It is characterized by aging treatment by heating for 1 to 20 hours.
【０００７】[0007]
【作用】本発明においては、所定の組成のＴｉ合金によ
り、ヘッドシェルの少なくとも一部を成形するから、素
材自体の強度が著しく高まり、十分な耐久性を確保しつ
つその大型化が可能である。このように、実用上十分な
強度を具備しつつヘッドを大型化することができるので
、本発明により、性能が優れたゴルフクラブを得ること
ができる。[Operation] In the present invention, since at least a portion of the head shell is molded from a Ti alloy of a predetermined composition, the strength of the material itself is significantly increased, and it is possible to increase the size of the head shell while ensuring sufficient durability. . In this way, the head can be increased in size while having practically sufficient strength, so the present invention makes it possible to obtain a golf club with excellent performance.
【０００８】以下、本発明のゴルフクラブヘッドを構成
するＴｉ合金素材の成分添加理由及び組成限定理由につ
いて説明する。
Ａｌ（アルミニウム）：ＡｌはＴｉ合金のα相に固溶し
てα相の強度を高める作用を有する。しかし、Ａｌの含
有量が３％未満であると、α相強化の効果が不十分であ
る。一方、Ａｌの含有量が６％を超えると、α相の量が
増加し過ぎる。このため、Ａｌの含有量は３〜６％にす
る。
Ｖ（バナジウム）：Ｖはα相及びβ相に固溶して、これ
らの相を強化するという作用を有する。しかし、Ｖ含有
量が２％未満であると、α相及びβ相の強化の効果が不
十分であり、Ｖ含有量が４％を超えると、α相の量が減
少してしまう。このため、Ｖ含有量は２〜４％にする。
Ｍｏ（モリブデン）：ＭｏはＴｉ合金のβ相に強してβ
相の強度を高める。しかし、Ｍｏ含有量が１％未満であ
ると、β相の強化の効果が不十分である。一方、Ｍｏ含
有量が３％を超えると、比重が大きくなり、比強度が低
下する。このため、Ｍｏ含有量は１〜３％にする。
Ｆｅ（鉄）：ＦｅはＴｉ合金のβ相に固溶してβ相の強
度を高める作用を有する。しかし、Ｆｅ含有量が１％未
満の場合は、β相強化の効果が不十分であり、Ｆｅ含有
量が３％を超えると、α相の量が減少してしまう。この
ため、Ｆｅ含有量は１〜３％にする。
Ｔｉ及び不可避的不純物：残部がＴｉ及び不可避的不純
物である。この不可避的不純物としては、Ｃ（炭素），
Ｎ（窒素），Ｏ（酸素），Ｈ（水素）等がある。この場
合に、これらの不純物の含有量はＣ：０．１０％以下、
Ｎ：０．０５％以下、Ｏ：０．２０％以下、Ｈ：０．０
１３％以下に規制することが好ましい。[0008] Hereinafter, the reasons for adding the ingredients and the reasons for limiting the composition of the Ti alloy material constituting the golf club head of the present invention will be explained. Al (aluminum): Al forms a solid solution in the α phase of the Ti alloy and has the effect of increasing the strength of the α phase. However, if the Al content is less than 3%, the α-phase strengthening effect is insufficient. On the other hand, when the Al content exceeds 6%, the amount of α phase increases too much. For this reason, the Al content is set to 3 to 6%. V (vanadium): V has the effect of forming a solid solution in the α phase and β phase to strengthen these phases. However, if the V content is less than 2%, the effect of strengthening the α phase and β phase is insufficient, and if the V content exceeds 4%, the amount of the α phase will decrease. Therefore, the V content is set to 2 to 4%. Mo (molybdenum): Mo strengthens the β phase of Ti alloy and
Increase phase strength. However, if the Mo content is less than 1%, the effect of strengthening the β phase is insufficient. On the other hand, when the Mo content exceeds 3%, the specific gravity increases and the specific strength decreases. For this reason, the Mo content is set to 1 to 3%. Fe (iron): Fe is dissolved in the β phase of the Ti alloy and has the effect of increasing the strength of the β phase. However, when the Fe content is less than 1%, the effect of strengthening the β phase is insufficient, and when the Fe content exceeds 3%, the amount of the α phase decreases. For this reason, the Fe content is set to 1 to 3%. Ti and unavoidable impurities: The remainder is Ti and unavoidable impurities. These unavoidable impurities include C (carbon),
There are N (nitrogen), O (oxygen), H (hydrogen), etc. In this case, the content of these impurities is C: 0.10% or less;
N: 0.05% or less, O: 0.20% or less, H: 0.0
It is preferable to regulate it to 13% or less.
【０００９】また、上述の組成を有するＴｉ合金により
成形されたヘッドは、そのフェース部の厚さが２〜４ｍ
ｍであることが必要である。また、ヘッドシェルの体積
は２１０ｃｃ以上である。[0009] Furthermore, a head formed of a Ti alloy having the above composition has a face thickness of 2 to 4 m.
It is necessary that m. Further, the volume of the head shell is 210 cc or more.
【００１０】次に、本発明の製造方法について説明する
。Next, the manufacturing method of the present invention will be explained.
【００１１】先ず、上記組成のＴｉ合金の板を塑性加工
により所定のヘッド形状に成形する。この場合に、ヘッ
ドシェルをフェース部、ソール部及びクラウン部等に複
数個に分割し、各部分を前記Ｔｉ合金の板を例えば熱間
プレス成形等により成形する。そして、これらの各部分
を、例えば、丸棒から削りだしたフォーゼル部と共にヘ
ッドシェル形状に組み合わせ、溶接等の接合手段により
相互に固定する。First, a Ti alloy plate having the above composition is formed into a predetermined head shape by plastic working. In this case, the head shell is divided into a plurality of parts, such as a face part, a sole part, and a crown part, and each part is formed from the Ti alloy plate by, for example, hot press forming. Then, these parts are combined into a head shell shape together with, for example, a forzel part cut out from a round bar, and fixed to each other by a joining means such as welding.
【００１２】次いで、成形されたヘッドシェルをフォー
ゼル部と共に、溶体化熱処理する。これにより、強度及
び伸びを十分に高めることができる。この溶体化熱処理
温度は７００〜９００℃、好ましくは８００〜８５０℃
である。また、溶体化熱処理時間は１０〜３００分、好
ましくは３０〜１２０分である。[0012] Next, the molded head shell and the forzel part are subjected to solution heat treatment. Thereby, strength and elongation can be sufficiently increased. The solution heat treatment temperature is 700 to 900°C, preferably 800 to 850°C.
It is. Further, the solution heat treatment time is 10 to 300 minutes, preferably 30 to 120 minutes.
【００１３】溶体化熱処理温度が７００℃未満の場合は
、機械的強度が低下する。また、溶体化熱処理温度が９
００℃を超えると、伸びが低下する。従って、溶体化熱
処理温度は７００〜９００℃にする。この溶体化熱処理
による強度及び伸びの向上効果をより一層高めるために
は、溶体化熱処理温度を８００〜８５０℃にするのが好
ましい。[0013] When the solution heat treatment temperature is less than 700°C, mechanical strength decreases. In addition, the solution heat treatment temperature was 9
When the temperature exceeds 00°C, elongation decreases. Therefore, the solution heat treatment temperature is set at 700 to 900°C. In order to further enhance the effect of improving strength and elongation by this solution heat treatment, it is preferable that the solution heat treatment temperature is 800 to 850°C.
【００１４】また、溶体化熱処理時間が１０分未満の場
合は溶体化熱処理の効果が不十分であり、逆に溶体化熱
処理時間が３００分を超えると、その効果は飽和するた
め、無駄である。このため、溶体化熱処理時間は１０〜
３００分とする。同様に、強度及び伸びの向上を確実な
ものとするためには溶体化熱処理時間を３０〜１２０分
にすることが好ましい。[0014] Furthermore, if the solution heat treatment time is less than 10 minutes, the effect of the solution heat treatment is insufficient, and conversely, if the solution heat treatment time exceeds 300 minutes, the effect will be saturated and it will be wasteful. . Therefore, the solution heat treatment time is 10~
It will be 300 minutes. Similarly, in order to ensure improvement in strength and elongation, the solution heat treatment time is preferably 30 to 120 minutes.
【００１５】溶体化熱処理後、ヘッドシェルを時効処理
する。これにより、機械的強度を高めることができる。
この時効処理においては、４００乃至６００℃、好まし
くは４５０〜５５０℃に１〜２０時間、好ましくは５〜
１０時間加熱する。After the solution heat treatment, the head shell is subjected to an aging treatment. Thereby, mechanical strength can be increased. In this aging treatment, the temperature is 400 to 600°C, preferably 450 to 550°C for 1 to 20 hours, preferably 5 to 500°C.
Heat for 10 hours.
【００１６】時効熱処理温度が４００℃未満の場合は、
伸びが減少する。また、時効熱処理温度が６００℃を超
えると、機械的強度が低下する。従って、時効熱処理温
度は４００〜６００℃にする。この時効熱処理による強
度及び伸びの向上効果をより一層高めるためには、時効
熱処理温度を４５０〜５５０℃にするのが好ましい。ま
た、時効熱処理時間が１時間未満の場合は伸びが減少し
、逆に時効熱処理時間が２０時間を超えると、機械的強
度が低下する。このため、時効熱処理時間は１〜２０時
間とする。同様に、強度及び伸びの向上を確実なものと
するためには時効熱処理時間を５〜１０時間にすること
が好ましい。[0016] When the aging heat treatment temperature is less than 400°C,
Elongation decreases. Moreover, when the aging heat treatment temperature exceeds 600°C, the mechanical strength decreases. Therefore, the aging heat treatment temperature is set at 400 to 600°C. In order to further enhance the effect of improving strength and elongation by this aging heat treatment, it is preferable that the aging heat treatment temperature is 450 to 550°C. Moreover, when the aging heat treatment time is less than 1 hour, the elongation decreases, and on the other hand, when the aging heat treatment time exceeds 20 hours, the mechanical strength decreases. Therefore, the aging heat treatment time is set to 1 to 20 hours. Similarly, in order to ensure improvement in strength and elongation, it is preferable to set the aging heat treatment time to 5 to 10 hours.
【００１７】[0017]
【実施例】以下、添付の図面を参照して本発明の実施例
について説明する。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
【００１８】図１は本発明の実施例方法を説明するため
の斜視図である。本実施例においては、ヘッドシェルを
フェース部１、ソール部２及びクラウン部３の３個に分
割し、各部品をホーゼル部４と共に、組み立てて固定す
る。フェース部１はヘッドシェルの打球面を構成し、そ
の上端部１ａはクラウン部３側に若干延出している。こ
の上端部１ａにより、打球時の衝撃がクラウン部３に伝
達されやすくなる。ソール部２はヘッドシェルの形状の
大部分を型どるものであり、その前面部の欠落部にフェ
ース部１が嵌め込まれる。ソール部２の上面部の欠落部
にはクラウン部３が嵌め込まれる。そして、ソール部２
及びクラウン部３の一側部は組み合わされてネック部を
構成し、このネック部にホーゼル部４の下半部が嵌入さ
れる。ホーゼル部４はその上半部が若干大径になってお
り、この上半部にシャフトを挿入して固定するための孔
５がホーゼル部４に同軸的に形成されている。FIG. 1 is a perspective view for explaining an embodiment of the method of the present invention. In this embodiment, the head shell is divided into three parts, a face part 1, a sole part 2, and a crown part 3, and each part is assembled and fixed together with a hosel part 4. The face portion 1 constitutes a ball hitting surface of the head shell, and its upper end portion 1a extends slightly toward the crown portion 3 side. Due to this upper end portion 1a, impact upon hitting a ball is easily transmitted to the crown portion 3. The sole part 2 models most of the shape of the head shell, and the face part 1 is fitted into the missing part of the front part. A crown portion 3 is fitted into the missing portion of the upper surface of the sole portion 2. And sole part 2
and one side of the crown portion 3 are combined to form a neck portion, into which the lower half of the hosel portion 4 is fitted. The upper half of the hosel portion 4 has a slightly larger diameter, and a hole 5 for inserting and fixing a shaft into this upper half is coaxially formed in the hosel portion 4.
【００１９】ヘッドシェルのフェース部１、ソール部２
及びクラウン部３は前述の組成のＴｉ合金により成形さ
れている。このＴｉ合金の一例としては、４．７％Ａｌ
、２．９％Ｖ、２．０％Ｍｏ、２．１％Ｆｅ、残部Ｔｉ
及び不可避的不純物からなるものがある。先ず、このよ
うな組成のＴｉ合金を例えば真空アーク再溶解法により
溶製し、凝固させた後、この鋳塊を熱間鍛造し、更に熱
間圧延及び冷間圧延を施して薄板にする。[0019] Face part 1 and sole part 2 of head shell
The crown portion 3 is formed from a Ti alloy having the composition described above. An example of this Ti alloy is 4.7% Al
, 2.9%V, 2.0%Mo, 2.1%Fe, balance Ti
and unavoidable impurities. First, a Ti alloy having such a composition is melted and solidified by, for example, a vacuum arc remelting method, and then the ingot is hot-forged and further hot-rolled and cold-rolled into a thin plate.
【００２０】その後、このＴｉ合金薄板を熱間プレス加
工することにより、図１に示す形状のフェース部１、ソ
ール部２及びクラウン部３を成形する。この熱間プレス
加工は、７００〜１１００℃、好ましくは８００〜８５
０℃にて行う。なお、フォーゼル部４は例えば丸棒から
削り出すことにより成形する。Thereafter, this Ti alloy thin plate is hot pressed to form a face portion 1, sole portion 2, and crown portion 3 having the shapes shown in FIG. 1. This hot pressing is carried out at temperatures of 700 to 1100°C, preferably 800 to 85°C.
Perform at 0°C. Note that the forzel portion 4 is formed, for example, by cutting out a round bar.
【００２１】次いで、得られた各部品をヘッドシェルの
形状に組み立て、各部品を例えば溶接により相互に固定
する。これにより、例えば２２０ｃｃの体積を有するヘ
ッドシェルが得られる。Next, the obtained parts are assembled into a head shell shape, and the parts are fixed to each other, for example, by welding. This results in a head shell having a volume of, for example, 220 cc.
【００２２】その後、ヘッドシェルを例えばＡｒガス中
で８００℃に１時間加熱して溶体化処理した後、急冷し
、更に５１０℃に６時間加熱して時効処理する。これに
より、強度及び伸びが優れたヘッドシェルが得られる。
例えば、上記条件で熱処理した場合には、耐力が１．２
０ＧＰａ、引張り強さが１．３０ＧＰａ、伸びが６％の
ヘッドシェルが得られた。[0022] Thereafter, the head shell is subjected to solution treatment by heating, for example, to 800°C in Ar gas for 1 hour, then rapidly cooled, and further heated to 510°C for 6 hours to undergo aging treatment. As a result, a head shell with excellent strength and elongation can be obtained. For example, when heat treated under the above conditions, the yield strength is 1.2
A head shell with a tensile strength of 0 GPa, a tensile strength of 1.30 GPa, and an elongation of 6% was obtained.
【００２３】なお、ヘッドシェルの分割態様は上記実施
例のように３分割に限らないことは勿論である。例えば
、図３に示すように、クラウン部とフェース部とを一体
にした２分割のヘッドシェル６、ソール部とフェース部
とを一体にした２分割のヘッドシェル７、及びフェース
部、クラウン部、ソール部の外、ヘッド後部も分割した
４分割のヘッドシェル８等、種々のものが可能である。[0023] It goes without saying that the manner in which the head shell is divided is not limited to three divisions as in the above embodiment. For example, as shown in FIG. 3, there is a two-part head shell 6 in which the crown part and the face part are integrated, a two-part head shell 7 in which the sole part and the face part are integrated, and the face part, the crown part, Various configurations are possible, such as a four-part head shell 8 in which the rear portion of the head is also divided in addition to the sole portion.
【００２４】次に、本発明方法によりヘッドシェルを製
造し、その特性を評価した結果について説明する。下記
表１は、本発明の実施例方法により製造したゴルフクラ
ブヘッドの機械的特性を、従来のヘッドと比較して示す
ものである。Next, a description will be given of the results of manufacturing a head shell using the method of the present invention and evaluating its characteristics. Table 1 below shows the mechanical properties of golf club heads manufactured by the example method of the present invention in comparison with conventional heads.
【００２５】[0025]
【表１】[Table 1]
【００２６】このように、本発明の場合には、耐力及び
引張り強さ等の材料強度が高いので、ヘッドシェルを大
型化することができ、クラブ性能を向上させることがで
きる。[0026] As described above, in the case of the present invention, since the material strength such as yield strength and tensile strength is high, the head shell can be made larger and the club performance can be improved.
【００２７】[0027]
【表２】[Table 2]
【００２８】次に、上記３種類のゴルフクラブについて
、その体積を種々設定し、夫々慣性モーメント及び耐久
性等のクラブ性能を比較試験した結果について説明する
。Next, the results of a comparative test of club performance such as moment of inertia and durability will be described with respect to the three types of golf clubs mentioned above, with various volumes set.
【００２９】前記表２は上記クラブの体積と慣性モーメ
ント及び耐久性との関係を示すものである。但し、耐久
性はヘッド速度が４０ｍ／秒、ヘッド重量が２００ｇの
条件で測定したものである。Table 2 shows the relationship between the volume, moment of inertia, and durability of the club. However, the durability was measured at a head speed of 40 m/sec and a head weight of 200 g.
【００３０】この表２から明らかなように、本発明にお
いては、２２０〜２５０ｃｃという大型のヘッドシェル
であっても、耐久性が極めて優れており、従ってヘッド
シェルの大型化が可能である。これにより、大きな慣性
モーメントを得ることができる。[0030] As is clear from Table 2, in the present invention, even a large head shell of 220 to 250 cc has extremely excellent durability, and therefore it is possible to increase the size of the head shell. This allows a large moment of inertia to be obtained.
【００３１】[0031]
【発明の効果】本発明によれば、所定の成分を含有する
Ｔｉ合金を使用してヘッドシェルを成形し、溶体化処理
条件及び時効処理条件を所定のものにするから、高強度
のゴルフクラブヘッドを得ることができ、これによりヘ
ッドを大型化することができる。このため、本発明はク
ラブ性能の向上に著しく寄与する。According to the present invention, a head shell is formed using a Ti alloy containing predetermined components, and the solution treatment conditions and aging treatment conditions are set to predetermined conditions, so that a high-strength golf club can be obtained. A head can be obtained, which allows the head to be made larger. Therefore, the present invention significantly contributes to improving club performance.
【図１】本発明の実施例方法を示す斜視図である。FIG. 1 is a perspective view showing an example method of the present invention.
【図２】フォーゼル部を示す図である。FIG. 2 is a diagram showing a forzel section.
【図３】ヘッドの分割態様の変形例を示す図である。FIG. 3 is a diagram illustrating a modification of how the head is divided.
１：フェース部、２：ソール部、３：クラウン部、４：
フォーゼル部1: Face part, 2: Sole part, 3: Crown part, 4:
Forzel part
Claims (2)
３〜６％（重量％、以下同じ）Ｖ ２〜４％ Ｍｏ １〜３％ Ｆｅ １〜３％ Ｔｉ 残部 及び 不可避的不純物の組成を
有するＴｉ合金により成形されており、フェース厚さが
２〜４ｍｍ、ヘッド体積が２１０ｃｃ以上であることを
特徴とするゴルフクラブヘッド。Claim 1: At least a portion of the head shell is made of Al.
It is molded from a Ti alloy having a composition of 3 to 6% (weight %, same hereinafter) V 2 to 4% Mo 1 to 3% Fe 1 to 3% Ti balance and unavoidable impurities, and the face thickness is 2 to 3%. A golf club head having a diameter of 4 mm and a head volume of 210 cc or more.
２〜４％ Ｍｏ １〜３％ Ｆｅ １〜３％ Ｔｉ 残部 及び 不可避的不純物の組成を
有するＴｉ合金板により、ヘッドシェルの少なくとも一
部を成形し、７００乃至９００℃に１０乃至３００分加
熱して溶体化処理し、更に４００乃至６００℃に１乃至
２０時間加熱して時効処理することを特徴とするゴルフ
クラブヘッドの製造方法。Claim 2: Al 3-6% (weight%, same below)V
At least a portion of the head shell is formed from a Ti alloy plate having a composition of 2 to 4% Mo, 1 to 3% Fe, 1 to 3% Ti, and unavoidable impurities, and heated to 700 to 900°C for 10 to 300 minutes. A method for manufacturing a golf club head, which comprises subjecting the golf club head to solution treatment, followed by aging treatment by heating at 400 to 600° C. for 1 to 20 hours.
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