JPH04358043A - 高靱性耐熱鋼及びその製造方法 - Google Patents
高靱性耐熱鋼及びその製造方法Info
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- JPH04358043A JPH04358043A JP13306891A JP13306891A JPH04358043A JP H04358043 A JPH04358043 A JP H04358043A JP 13306891 A JP13306891 A JP 13306891A JP 13306891 A JP13306891 A JP 13306891A JP H04358043 A JPH04358043 A JP H04358043A
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Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は主としてボイラーチュー
ブ等に用いられるフェライト系の高靱性耐熱鋼及びその
製造方法に関するものである。
ブ等に用いられるフェライト系の高靱性耐熱鋼及びその
製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近時、火力発電ボイラは大型化と高温、
高圧化が定着してきており、このような操業から、ボイ
ラチューブの材料も耐酸化性や高温強度が要求され、フ
ェライト系の２．２５Ｃｒ−１Ｍｏ鋼から１８−８ステ
ンレス鋼のようなオーステナイト系の高級鋼へ飛躍して
使用されているのが現状である。
高圧化が定着してきており、このような操業から、ボイ
ラチューブの材料も耐酸化性や高温強度が要求され、フ
ェライト系の２．２５Ｃｒ−１Ｍｏ鋼から１８−８ステ
ンレス鋼のようなオーステナイト系の高級鋼へ飛躍して
使用されているのが現状である。
【０００３】しかし、低合金鋼、ステンレス鋼、超合金
鋼と材料が高級化になるに従いコストが上昇し、ボイラ
建設費が高くなる。従って、２．２５Ｃｒ−１Ｍｏ鋼と
オーステナイト系ステンレス鋼の中間を狙った比較的高
くないコストで十分な機械的性質を有する鋼の開発が望
まれている。このような要望に応えるために、Ｃｒ量が
９％あるいは１３％等のフェライト系合金鋼をボイラ用
チューブに使用するための開発が行われている。実用上
、使用材料によってはボイラ効率を向上するのに、圧力
を高め臨界圧の操業が行われる。そのため、高い材料強
度が要求される。しかし、この種の材料では強度を高め
ると溶接部の靱性が劣化する傾向になる。
鋼と材料が高級化になるに従いコストが上昇し、ボイラ
建設費が高くなる。従って、２．２５Ｃｒ−１Ｍｏ鋼と
オーステナイト系ステンレス鋼の中間を狙った比較的高
くないコストで十分な機械的性質を有する鋼の開発が望
まれている。このような要望に応えるために、Ｃｒ量が
９％あるいは１３％等のフェライト系合金鋼をボイラ用
チューブに使用するための開発が行われている。実用上
、使用材料によってはボイラ効率を向上するのに、圧力
を高め臨界圧の操業が行われる。そのため、高い材料強
度が要求される。しかし、この種の材料では強度を高め
ると溶接部の靱性が劣化する傾向になる。
【０００４】一方、ボイラを製造するための工程として
は、溶接−溶接後熱処理もしくは加工熱処理後溶接−溶
接後熱処理を行う方法が採られている。従って、このよ
うなボイラ用鋼に要求される性能としては、溶接性及び
熱間加工性に優れていることは言うまでもなく、これら
の熱履歴を受けた後においても十分な強度、特に高温ク
リープと共に高い靱性を維持していることが重要である
。
は、溶接−溶接後熱処理もしくは加工熱処理後溶接−溶
接後熱処理を行う方法が採られている。従って、このよ
うなボイラ用鋼に要求される性能としては、溶接性及び
熱間加工性に優れていることは言うまでもなく、これら
の熱履歴を受けた後においても十分な強度、特に高温ク
リープと共に高い靱性を維持していることが重要である
。
【０００５】鋼の靱性を高めるためには、鋼溶製過程で
の成分調整が必要である。すなわち、靱性に悪影響を及
ぼす硫黄（Ｓ）や珪素（Ｓｉ）を低くすることは勿論の
こと、酸素（Ｏ）含有量を下げて、介在物が極めて少な
くなるようにしなければならない。また高温におけるク
リープ特性を上げるためにはアルミニウム（Ａｌ）が低
いことが必須となる。
の成分調整が必要である。すなわち、靱性に悪影響を及
ぼす硫黄（Ｓ）や珪素（Ｓｉ）を低くすることは勿論の
こと、酸素（Ｏ）含有量を下げて、介在物が極めて少な
くなるようにしなければならない。また高温におけるク
リープ特性を上げるためにはアルミニウム（Ａｌ）が低
いことが必須となる。
【０００６】従来、炭素（Ｃ）が低く、低Ａｌでかつ低
酸素の高靱性合金鋼を溶製するに当たり、これを単独の
プロセスで行うことは極めて困難であった。そのため例
えば真空誘導溶解法（ＶＩＭ）とエレクトロスラグ再溶
解法（ＥＳＲ）の２段溶解法を採用し、製造していた。 しかし、この方法は、プロセスが複雑であり、且つ設備
費、操業費が高すぎるという問題がある。
酸素の高靱性合金鋼を溶製するに当たり、これを単独の
プロセスで行うことは極めて困難であった。そのため例
えば真空誘導溶解法（ＶＩＭ）とエレクトロスラグ再溶
解法（ＥＳＲ）の２段溶解法を採用し、製造していた。 しかし、この方法は、プロセスが複雑であり、且つ設備
費、操業費が高すぎるという問題がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は高靱性合金鋼
に関する上記した特性上及び製造上の問題点を解消しよ
うとするものであって、鋼中にジルコニウム（Ｚｒ）を
添加し、主としてこれにより脱酸を行って鋼中の酸素を
除去するか固定無害化して、ボイラチューブ等に使用す
る靱性の優れた耐熱鋼を提供すること、及び、この高靱
性耐熱鋼を従来行われている再溶解工程を省略した安価
なプロセスによって製造する方法を提供することを目的
とする。
に関する上記した特性上及び製造上の問題点を解消しよ
うとするものであって、鋼中にジルコニウム（Ｚｒ）を
添加し、主としてこれにより脱酸を行って鋼中の酸素を
除去するか固定無害化して、ボイラチューブ等に使用す
る靱性の優れた耐熱鋼を提供すること、及び、この高靱
性耐熱鋼を従来行われている再溶解工程を省略した安価
なプロセスによって製造する方法を提供することを目的
とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の要旨とするところは下記のとおりである。 （１） 重量％として Ｃ ：０．０１〜０．３０％、 Ｓｉ：０．０１〜０．８０％、 Ｍｎ：０．１０〜１．５０％、 Ｃｒ：８．００〜１３．００％、 Ｗ ：０．２０〜３．００％、 Ｍｏ：０．００５〜１．００％、 Ｖ ：０．０５〜０．５０％、 Ｎｂ：０．０２〜０．１２％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００８％、Ｚｒ：０．００
１〜０．０５％、 Ｎ ：０．０１〜０．１０％ を含有し、さらに Ｐ ：０．０５０％以下、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ｏ ：０．０２０％以下 に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなること
を特徴とする高靱性耐熱鋼。
に、本発明の要旨とするところは下記のとおりである。 （１） 重量％として Ｃ ：０．０１〜０．３０％、 Ｓｉ：０．０１〜０．８０％、 Ｍｎ：０．１０〜１．５０％、 Ｃｒ：８．００〜１３．００％、 Ｗ ：０．２０〜３．００％、 Ｍｏ：０．００５〜１．００％、 Ｖ ：０．０５〜０．５０％、 Ｎｂ：０．０２〜０．１２％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００８％、Ｚｒ：０．００
１〜０．０５％、 Ｎ ：０．０１〜０．１０％ を含有し、さらに Ｐ ：０．０５０％以下、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ｏ ：０．０２０％以下 に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなること
を特徴とする高靱性耐熱鋼。
【０００９】（２） 真空溶解炉または雰囲気を減圧
することが可能な二次精錬炉において、成分を調整した
溶鋼に、減圧下または不活性雰囲気下でＺｒ含有物を添
加して脱酸し、鋳造することを特徴とする請求項１記載
の高靱性耐熱鋼の製造方法。以下に本発明を詳細に説明
する。本発明の実施に当たっては、ボイラチューブ等に
用いられる高靱性耐熱鋼を製造するのに真空誘導溶解（
ＶＩＭ）法、あるいは転炉と雰囲気減圧の可能な二次精
錬炉とを組合せた工程により溶製する。真空炉に装入さ
れる原料は、転炉で精錬された溶鋼を用いることが真空
処理前の脱硫などの前処理ができて便利である。真空炉
内または減圧下で溶解し、あるいは装入された溶鋼は、
所定時間減圧下に保持されるので、Ｃ−Ｏ反応による脱
酸が進行し、低酸素にすることができるが、この処理だ
けで目標の酸素量に下げるには、かなりの時間を要し、
生産性を阻害すると共に不経済である。本発明において
は、溶鋼の含有酸素量を目標値に低減するために、真空
処理にひき続いて雰囲気をＡｒガス等の非酸化性に置換
し、必要あれば溶鋼をＡｒ等の不活性ガスで攪拌しなが
ら、Ｚｒを添加する。
することが可能な二次精錬炉において、成分を調整した
溶鋼に、減圧下または不活性雰囲気下でＺｒ含有物を添
加して脱酸し、鋳造することを特徴とする請求項１記載
の高靱性耐熱鋼の製造方法。以下に本発明を詳細に説明
する。本発明の実施に当たっては、ボイラチューブ等に
用いられる高靱性耐熱鋼を製造するのに真空誘導溶解（
ＶＩＭ）法、あるいは転炉と雰囲気減圧の可能な二次精
錬炉とを組合せた工程により溶製する。真空炉に装入さ
れる原料は、転炉で精錬された溶鋼を用いることが真空
処理前の脱硫などの前処理ができて便利である。真空炉
内または減圧下で溶解し、あるいは装入された溶鋼は、
所定時間減圧下に保持されるので、Ｃ−Ｏ反応による脱
酸が進行し、低酸素にすることができるが、この処理だ
けで目標の酸素量に下げるには、かなりの時間を要し、
生産性を阻害すると共に不経済である。本発明において
は、溶鋼の含有酸素量を目標値に低減するために、真空
処理にひき続いて雰囲気をＡｒガス等の非酸化性に置換
し、必要あれば溶鋼をＡｒ等の不活性ガスで攪拌しなが
ら、Ｚｒを添加する。
【００１０】添加したＺｒは、溶鋼中の靱性に対して有
害な酸素と反応し、これを完全に固定し微細な酸化物を
形成して分散する。そのために、Ｚｒ添加量は溶鋼酸素
量の３倍以下にすることが好ましい。このような観点か
ら鋼中Ｚｒは０．００１％以上は必要であり、また余り
過剰になると却って靱性に有害となるので０．０５％以
下とすべきである。さらに、真空炉内または減圧下の取
鍋内で、Ｃ−Ｏ反応により溶鋼中の酸素量を０．００５
％以下とし、Ｚｒ濃度を０．００１〜０．０１５％とす
ることが望ましい。Ｚｒ添加方法については特に限定し
ないが、Ｚｒ単体を投入したり、ワイヤに加工して投入
したり、あるいは他の金属との合金の形で供給すること
ができる。
害な酸素と反応し、これを完全に固定し微細な酸化物を
形成して分散する。そのために、Ｚｒ添加量は溶鋼酸素
量の３倍以下にすることが好ましい。このような観点か
ら鋼中Ｚｒは０．００１％以上は必要であり、また余り
過剰になると却って靱性に有害となるので０．０５％以
下とすべきである。さらに、真空炉内または減圧下の取
鍋内で、Ｃ−Ｏ反応により溶鋼中の酸素量を０．００５
％以下とし、Ｚｒ濃度を０．００１〜０．０１５％とす
ることが望ましい。Ｚｒ添加方法については特に限定し
ないが、Ｚｒ単体を投入したり、ワイヤに加工して投入
したり、あるいは他の金属との合金の形で供給すること
ができる。
【００１１】このようにＺｒによる脱酸が十分に行われ
るため、本発明においてはＡｌによる脱酸をする必要が
ない。従って、脱酸にＡｌを多量に添加した場合に形成
される粗大酸化物に起因する特性（クリープ強度）の劣
化を防ぐことができる。脱酸処理した溶鋼は、必要な成
分調整をした後、速やかに出鋼し、鋳造する。この結果
、低Ｃ、低Ａｌで且つ低酸素という目標を十分に満たす
ことができる。
るため、本発明においてはＡｌによる脱酸をする必要が
ない。従って、脱酸にＡｌを多量に添加した場合に形成
される粗大酸化物に起因する特性（クリープ強度）の劣
化を防ぐことができる。脱酸処理した溶鋼は、必要な成
分調整をした後、速やかに出鋼し、鋳造する。この結果
、低Ｃ、低Ａｌで且つ低酸素という目標を十分に満たす
ことができる。
【００１２】以下に本発明鋼の成分を限定した理由を説
明する。Ｃは強度を付与するために少なくとも０．０１
％必要である。しかし多量に添加すると、溶接熱影響部
が著しく硬化するのでボイラチューブ材として不適にな
る。そのため０．３０％を上限とする。Ｓｉは通常脱酸
のために用いるが、本発明では強度確保、耐酸化性付与
のために、０．０１％以上添加するが、靱性に悪影響を
及ぼす元素でもあり、この点から０．８０％以下とする
。
明する。Ｃは強度を付与するために少なくとも０．０１
％必要である。しかし多量に添加すると、溶接熱影響部
が著しく硬化するのでボイラチューブ材として不適にな
る。そのため０．３０％を上限とする。Ｓｉは通常脱酸
のために用いるが、本発明では強度確保、耐酸化性付与
のために、０．０１％以上添加するが、靱性に悪影響を
及ぼす元素でもあり、この点から０．８０％以下とする
。
【００１３】Ｍｎは脱酸及び強度保持上０．１％以上必
要であるが、１．５０％を超えると靱性の点から好まし
くない。Ｃｒは耐酸化性付与に不可欠の元素であり、ま
たＭ２３Ｃ６ 、Ｍ６ Ｃ（但しＭは金属元素を示す）
のマトリックス中への微細析出により高温強度を高めて
いる。 これらの効果を顕著にするために少なくとも８．００％
は必要であり、一方多くなると溶接性及び靱性に影響す
るため１３．００％以下とする。
要であるが、１．５０％を超えると靱性の点から好まし
くない。Ｃｒは耐酸化性付与に不可欠の元素であり、ま
たＭ２３Ｃ６ 、Ｍ６ Ｃ（但しＭは金属元素を示す）
のマトリックス中への微細析出により高温強度を高めて
いる。 これらの効果を顕著にするために少なくとも８．００％
は必要であり、一方多くなると溶接性及び靱性に影響す
るため１３．００％以下とする。
【００１４】Ｗは固溶強化及び析出強化（炭化物）によ
り高温強度を顕著に高める元素であり、特に６００℃を
超えて長時間側の強化に有効である。しかし３．００％
を超えると溶接性、耐酸化性を損なう。またＭｏとの共
存で効果を発揮させるため０．２０％を下限とした。Ｍ
ｏは固溶強化により高温強度を顕著に高める元素である
。しかし多量に添加した場合に溶接性、耐酸化性を損な
うので１．００％以下とした。またＷとの共存でクリー
プ強度の向上効果を発揮させるため０．００５％を下限
とした。
り高温強度を顕著に高める元素であり、特に６００℃を
超えて長時間側の強化に有効である。しかし３．００％
を超えると溶接性、耐酸化性を損なう。またＭｏとの共
存で効果を発揮させるため０．２０％を下限とした。Ｍ
ｏは固溶強化により高温強度を顕著に高める元素である
。しかし多量に添加した場合に溶接性、耐酸化性を損な
うので１．００％以下とした。またＷとの共存でクリー
プ強度の向上効果を発揮させるため０．００５％を下限
とした。
【００１５】ＶはＷと同様にマトリックスに固溶しても
、あるいは析出物として析出しても高温強度を著しく高
める元素である。特に析出物として析出した場合には、
Ｖ４ Ｃ３ として他のＭ２３Ｃ６ 、Ｍ６ Ｃの析出
核となり、析出物の微細分散に顕著な効果を示す。クリ
ープ強度の向上に効果を発揮させるために０．０５％以
上必要であり、また０．５％を超えると強度が低下する
。
、あるいは析出物として析出しても高温強度を著しく高
める元素である。特に析出物として析出した場合には、
Ｖ４ Ｃ３ として他のＭ２３Ｃ６ 、Ｍ６ Ｃの析出
核となり、析出物の微細分散に顕著な効果を示す。クリ
ープ強度の向上に効果を発揮させるために０．０５％以
上必要であり、また０．５％を超えると強度が低下する
。
【００１６】ＮｂはＮｂ（ＣＮ）の析出によって高温強
度を高め、また初期の微細な分散析出が後続するＭ２３
Ｃ６ 、Ｍ６ Ｃ、Ｍ２ Ｃ等の析出状態を微細にコン
トロールするために長時間クリープ強度の向上にも効果
を発揮する。そのために０．０２％以上添加する。０．
１２％を超えると析出物の凝集粗大化を生じ強度を低下
する。Ｂは焼き入れ性向上元素であるが、微量添加でク
リープ強度が向上する。この効果を発揮させるために０
．０００３％以上含有させることが必要であり、また熱
間加工性、溶接性を損なわないように上限を０．００８
％とする。
度を高め、また初期の微細な分散析出が後続するＭ２３
Ｃ６ 、Ｍ６ Ｃ、Ｍ２ Ｃ等の析出状態を微細にコン
トロールするために長時間クリープ強度の向上にも効果
を発揮する。そのために０．０２％以上添加する。０．
１２％を超えると析出物の凝集粗大化を生じ強度を低下
する。Ｂは焼き入れ性向上元素であるが、微量添加でク
リープ強度が向上する。この効果を発揮させるために０
．０００３％以上含有させることが必要であり、また熱
間加工性、溶接性を損なわないように上限を０．００８
％とする。
【００１７】Ｚｒは本発明の最も特徴とする成分であり
、溶鋼中に添加し脱酸剤として作用させる。即ち、酸素
と反応して一部は浮上し、一部は鋼中に残留して酸化物
として微細に分散する。この結果、鋼中酸素を著しく低
減して鋼の靱性を向上することができ、そのために少な
くとも０．００１％含有させる必要がある。しかし、０
．０５％を超えると靱性を劣化させる。
、溶鋼中に添加し脱酸剤として作用させる。即ち、酸素
と反応して一部は浮上し、一部は鋼中に残留して酸化物
として微細に分散する。この結果、鋼中酸素を著しく低
減して鋼の靱性を向上することができ、そのために少な
くとも０．００１％含有させる必要がある。しかし、０
．０５％を超えると靱性を劣化させる。
【００１８】Ｎはマトリックスに固溶するか、あるいは
窒化、炭窒化物として析出し、クリープ強度を高める。 そのため０．０１％以上含有させる。しかし鋳造時ブロ
ーホールの発生を避け健全な鋼塊を得るために０．１０
％以下とする。Ｐ、Ｓ、は不純物元素として少ない方が
よく、それぞれ０．０５０％、０．０１０％、を許容上
限とした。またＯ（酸素）は鋼靱性に悪影響を及ぼすの
で低い方がよい。図１は、６００℃×１０００時間の時
効後の鋼中酸素量と衝撃エネルギー（ｖＥｏ）の関係を
示したものであって、これより酸素を低減することによ
って鋼の靱性が向上することが分かる。
窒化、炭窒化物として析出し、クリープ強度を高める。 そのため０．０１％以上含有させる。しかし鋳造時ブロ
ーホールの発生を避け健全な鋼塊を得るために０．１０
％以下とする。Ｐ、Ｓ、は不純物元素として少ない方が
よく、それぞれ０．０５０％、０．０１０％、を許容上
限とした。またＯ（酸素）は鋼靱性に悪影響を及ぼすの
で低い方がよい。図１は、６００℃×１０００時間の時
効後の鋼中酸素量と衝撃エネルギー（ｖＥｏ）の関係を
示したものであって、これより酸素を低減することによ
って鋼の靱性が向上することが分かる。
【００１９】
【実施例】表１に示す化学成分の鋼を本発明法および従
来法によって溶解処理し、インゴットに鋳造した。本発
明法では真空溶解炉で上記鋼１００ｋｇを真空溶解し、
真空度１０−２ｔｏｒｒに維持した炉内に１０分間保持
して成分調整した後、Ｚｒ金属を添加した。この時、添
加量を濃度が０．００５％から０．０６２％となるよう
に変化させた。夫々の脱酸後直ちに出鋼し、鋳造した。 ここでの酸素量は１０〜２０ｐｐｍであった。一方、比
較法として、上記真空溶解炉によりＺｒを添加しないで
製造したインゴットと、同様のインゴット３本を電極と
してＥＳＲ再溶解−鋳造したものの二通りのサンプルを
準備した。なおＥＳＲのフラックスはＣａＦ２ −Ｃａ
Ｏ−Ａｌ２ Ｏ３ 系を使用した。ここでの酸素量はい
ずれも２３ｐｐｍであった。
来法によって溶解処理し、インゴットに鋳造した。本発
明法では真空溶解炉で上記鋼１００ｋｇを真空溶解し、
真空度１０−２ｔｏｒｒに維持した炉内に１０分間保持
して成分調整した後、Ｚｒ金属を添加した。この時、添
加量を濃度が０．００５％から０．０６２％となるよう
に変化させた。夫々の脱酸後直ちに出鋼し、鋳造した。 ここでの酸素量は１０〜２０ｐｐｍであった。一方、比
較法として、上記真空溶解炉によりＺｒを添加しないで
製造したインゴットと、同様のインゴット３本を電極と
してＥＳＲ再溶解−鋳造したものの二通りのサンプルを
準備した。なおＥＳＲのフラックスはＣａＦ２ −Ｃａ
Ｏ−Ａｌ２ Ｏ３ 系を使用した。ここでの酸素量はい
ずれも２３ｐｐｍであった。
【００２０】上記各インゴットを１２ｍｍ厚さの材料に
熱間圧延し、その後熱処理（１１００℃で１ｈｒ焼準後
空冷し、７８０℃で１ｈｒ焼戻した後、再度空冷する）
を施した各材料より試片を切り出した。これらの試片に
更に６００℃×１０００時間の時効後、シャルピー衝撃
試験を実施した。表２にそれらの結果を示した。表２か
ら明らかなように、真空溶解でＺｒ脱酸を行わない試片
１、およびＺｒ脱酸を行ったが本発明範囲を越えて多量
にＺｒを含む試片４は、ともに吸収エネルギーが低い。 しかし、本発明試片２、３は適正な脱酸が行われ、吸収
エネルギー値も高い。真空溶解−ＥＳＲの再溶解処理を
した試片５は、衝撃値は高いが、処理工程が複雑になる
ため、処理コストが本発明の約２倍かかった。
熱間圧延し、その後熱処理（１１００℃で１ｈｒ焼準後
空冷し、７８０℃で１ｈｒ焼戻した後、再度空冷する）
を施した各材料より試片を切り出した。これらの試片に
更に６００℃×１０００時間の時効後、シャルピー衝撃
試験を実施した。表２にそれらの結果を示した。表２か
ら明らかなように、真空溶解でＺｒ脱酸を行わない試片
１、およびＺｒ脱酸を行ったが本発明範囲を越えて多量
にＺｒを含む試片４は、ともに吸収エネルギーが低い。 しかし、本発明試片２、３は適正な脱酸が行われ、吸収
エネルギー値も高い。真空溶解−ＥＳＲの再溶解処理を
した試片５は、衝撃値は高いが、処理工程が複雑になる
ため、処理コストが本発明の約２倍かかった。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、Ｚｒで
脱酸し、これを含有させることにより、Ａｌを用いるこ
となく低酸素の合金鋼を低炭素域で製造することができ
、また本発明の鋼は高温クリープ強度が高く、靱性が極
めて優れている。
脱酸し、これを含有させることにより、Ａｌを用いるこ
となく低酸素の合金鋼を低炭素域で製造することができ
、また本発明の鋼は高温クリープ強度が高く、靱性が極
めて優れている。
【図１】時効後の鋼の靱性におよぼす鋼中酸素の影響を
示す図である。
示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％として Ｃ ：０．０１〜０．３０％、 Ｓｉ：０．０１〜０．８０％、 Ｍｎ：０．１０〜１．５０％、 Ｃｒ：８．００〜１３．００％、 Ｗ ：０．２０〜３．００％、 Ｍｏ：０．００５〜１．００％、 Ｖ ：０．０５〜０．５０％、 Ｎｂ：０．０２〜０．１２％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００８％、Ｚｒ：０．００
１〜０．０５％、 Ｎ ：０．０１〜０．１０％ を含有し、さらに Ｐ ：０．０５０％以下、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ｏ ：０．０２０％以下 に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなること
を特徴とする高靱性耐熱鋼。 - 【請求項２】 真空溶解炉または雰囲気を減圧するこ
とが可能な二次精錬炉において、成分を調整した溶鋼に
、減圧下または不活性雰囲気下でＺｒ含有物を添加して
脱酸し、鋳造することを特徴とする請求項１記載の高靱
性耐熱鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13306891A JPH04358043A (ja) | 1991-06-04 | 1991-06-04 | 高靱性耐熱鋼及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13306891A JPH04358043A (ja) | 1991-06-04 | 1991-06-04 | 高靱性耐熱鋼及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04358043A true JPH04358043A (ja) | 1992-12-11 |
Family
ID=15096092
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13306891A Withdrawn JPH04358043A (ja) | 1991-06-04 | 1991-06-04 | 高靱性耐熱鋼及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04358043A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014069467A1 (ja) | 2012-10-30 | 2014-05-08 | 株式会社神戸製鋼所 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
-
1991
- 1991-06-04 JP JP13306891A patent/JPH04358043A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014069467A1 (ja) | 2012-10-30 | 2014-05-08 | 株式会社神戸製鋼所 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980903 |