JPH0434236A

JPH0434236A - 減衰力可変型緩衝器

Info

Publication number: JPH0434236A
Application number: JP2137366A
Authority: JP
Inventors: Fumiyuki Yamaoka; 史之山岡
Original assignee: Atsugi Unisia Corp
Current assignee: Hitachi Unisia Automotive Ltd
Priority date: 1990-05-28
Filing date: 1990-05-28
Publication date: 1992-02-05
Anticipated expiration: 2014-07-12
Also published as: GB2244539A; US5242038A; JP2918293B2; GB9111456D0; DE4117461C2; GB2244539B; DE4117461A1

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は、車両のサスペンションに適用される減衰力可
変型緩衝器に関し、特に減衰力可変構造に関する。

（従来の技術）従来、減衰力可変型緩衝器としては、例えば、実開昭５
８−９２５３７号公報に記載されているようなものが知
られている。

この従来の減衰力可変型緩衝器は、流体が充填されたシ
リンダ内を第１の室と第２の室とに画成して摺動自在に
設けられたピストンと、ピストンの行程時に圧力上昇室
側の流体を他方の室側に流通させるべくピストンに並列
に形成されると共にそれぞれ減衰バルブが介装された圧
側連通路及び伸側連通路と、前記両減衰バルブをバイパ
スしてピストンロッドに形成されると共に可変絞りが介
装されたバイパス路とを備えたものであった。

（発明が解決しようとする課題）しかしながら、このような従来の減衰力可変型緩衝器に
あっては、以下に述べるような問題があった。

即ち、従来緩衝器では、可変絞りの絞り開度を全開にし
た時は、第８図の■に示すように、減衰バルブで速度２
／３乗特性の高減衰力が生じ、可変絞りの絞り開度を全
開にした時は、第８図の■に示すように、減衰バルブが
閉じている低ピストン速度域では可変絞りで速度２乗特
性の低減衰力が生じると共に、減衰バルブが開く高ピス
トン速度域では減衰バルブで速度２／３乗特性の低減衰
力が生じる。そして、可変絞りの絞り開度を中間開度に
した時は、前記■の場合と略同様の変化曲線の減衰力特
性となるが、第８図の■に示すように、減衰バルブが開
き始めるピストン速度域が前記■の場合より低ピストン
速度域側となる。

このように、従来では、減衰バルブと並列のバイパス路
の断面積のみを調整子の変位に基づき変更して減衰力レ
ンジを切り換える構造であったため、可変絞りを開いた
状態では途中に変曲点を有した減衰力特性となるもので
、このため、ピストン速度に対する減衰力の変化率が各
レンジ毎に異なって一定していないものであった。

そして、このようなピストン速度による減衰力特性変化
率の異なりは、特に、可変絞りの全開時の断面積を大き
くとる構造とした場合に大きく生じるものであった。

このようであるから、車両の走行状態に応じて減衰力特
性のレンジを切り換えた場合に、最適な減衰係数を得る
ことができず、従って、車両の乗り心地と操縦安定性を
両立することができない。

本発明は、このような問題に着目して成されたもので、
ピストン速度に対する減衰力の変化率が高減衰力レンジ
から低減衰力レンジまで一定して得ることができる減衰
力可変型緩衝器を提供することを目的とするものである
。

（課題を解決するための手段）上述の目的を達成するために、本発明の減衰力可変型緩
衝器では、流体が充填された室内を第１の室と第２の室
とに画成して設けられたバルブボディと、両室を連通し
てバルブボディに形成され、途中に第１の減衰バルブと
第２の減衰バルブとを有した連通路と、該第１の連通路
と並列に形成されたバイパス路と、前記連通路に配設さ
れて流路面積の変更に基づき両バルブへの流体流量割合
を変更可能な第１の可変絞り部と、前記バイパス路に配
設されて流路面積を変更可能な第２の絞り部とを有し、
両路を全閉した状態から所定の変位量までの間は第１の
可変絞りを開き、所定の変位量を越えると第２の可変絞
りを開く調整子とを設けた。

（作　用）調整子の変位量が両絞り部を全開にした状態から所定開
度となるまでの間は、第１・第２両減衰バルブにより減
衰力が生じる。

この場合、減衰力レンジは、第１の絞り部の開度に基づ
く両減衰バルブの流量割合により決定されるもので、両
減衰バルブが並列接続か直列接続かに応じて、２／３乗
特性が並列もしくは直列で得られる。

従って、このように２７３乗特性が直列もしくは並列に
得られることで、ピストン速度に対する減衰力特性は、
減衰バルブが１つだけしか設けられていない場合に比べ
て直線的な特性となり、変化率が略一定の減衰力特性を
得ることができる。

そして、第１第２両減衰バルブの減衰力特性を高低を変
えて組み合わせることで、レンジ間の可変幅を大きくす
ることができる。

調整子の変位量が、全閉状態から所定量を越えると、第
２の可変絞り部が開いて第１・第２両減衰バルブに対し
て並列のバイパス路の流量が生じる。

この場合、低速域ではバイパス路の途中に配設した第２
の絞り部において速度２乗特性の減衰力が生じると共に
、高速域では両減衰バルブにより速度２／３乗特性の減
衰力が生じるが、上述したように両減衰バルブによる特
性を直線的な特性とすることができると共に、十分に低
い特性が得ることができ、それに併せて、第２絞り部の
開度を十分大きくとることで、変曲点のない変化率が一
定した直線的な特性を得ることができる。

二のように、各減衰力レンジにおいて、低速域から高速
域まで変化率が一定した直線な特性を得ることができる
。

（実施例）以下、本発明の実施例を図面により詳述する。

まず、実施例の構成について説明する。

尚、この実施例では、ピストンロッド側が車軸に連結さ
れ、シリンダチューブ側が車体に連結される倒立型のも
のを例にとる。

第４図は、本発明実施例の減衰力可変型緩衝器を示す断
面図であって、図中１はシリンダチューブである。

このシリンダチューブ１は、筒状を成し下端部にはロッ
ド挿通穴２ａが形成されたガイド部材２が設けられると
共に、上端部にはベース３が設けられている。そして、
シリンダチューブ１の内部には油等の流体が充填される
と共に、ピストン５が摺動自在に設けられていて内部を
上部室Ａと下部室Ｂとに画成している。

前記ピストン５は、前記ガイド部材２のロッド挿通穴２
ａからシリンダチューブ１内に挿通されたピストンロッ
ド６の先端に取り付けられている。そして、このピスト
ンロッド６は、その下端をストラットチューブγのボト
ムプレート７ａにナツト７ｂにより締結されている。

尚、前記ストラットチューブ７は、その上端部にスプリ
ングの下端を支持するロアスプリングシート９が設けら
れ、また、その内底部にはバウンドストッパ１０が設け
られている。

前記ガイド部材２の外端部には、ピストンロッド６の外
周面に当接して摺動自在なオイルシール４ａを有したシ
ール部材４が設けられている。

前記シリンダチューブ１の外周には、該シリンダチュー
ブ１よりも上方まで延在されてアウタチューブ１１が設
けられている。このアウタチューブ１１は、下端開口部
が前記ガイド部材２の外周に嵌合され、かつ、シール部
材４にねじ結合されると共に、中間部の上側寄りの部分
の内周が前記ベース３に嵌合され、さらに、上端開口部
に嵌入固定された上蓋部材１１ａには、アウタチューブ
１１の上端部を車体に取り付けるためのねじ部１１ｂを
有する取付部１１ｃが突設されている。そして、このア
ウタチューブ１１は、前記ストラットチューブ７と上下
方向相対摺動可能に設けられている。

また、このアウタチューブ１゛１により、シリンダチュ
ーブ１外周には、前記シリンダチューブ１の下端部でガ
イド部材２に形成された下部連通路２ｄを介して下部室
Ｂに連通された外側室Ｃが形成されていると共に、ベー
ス３の上部には封入気体による圧力下に所望量の流体が
充填されたリザーバ室りが形成されている。

次に、第１図〜第３図に移り、前記ベース３の構造につ
いて詳細に説明する。

図示のように、ベース３は、支持ロッド１２の先端小径
部１２ａに対して、リテーナ１３．ワッシャ１４．第２
減衰バルブ１５．第２ボデイ１６、第２チエツクバルブ
１７．ワッシャ１８．リテーナ１９．ワッシャ２０．第
１減衰バルブ２１、第１ボディ２２．第１チエツクバル
ブ２３゜ワッシャ２４．リテーナ２５を順に装着して、
最後にナツト２６で締結して構成されている。

そして、第１ボデイ２２は第２ボデイ１６に下方より嵌
合し、両ボディ２２，１６の間には中間室Ｅが形成され
ている。また、第１ボデイ２２に下方より連結筒２７が
嵌合され、この連通筒２７の下端部に対し前記シリンダ
チューブ１の上端部が嵌合されている。

前記第１ボデイ２２には、内外２重の内側切欠環状溝２
２ｄと外側環状溝２２ｅが上面に形成されていると共に
、上部室Ａを中間室Ｅに連通ずる第１連通孔２２ａと、
リザーバ室りを上部室Ａに連通ずるチエツク流路２２ｂ
と、中間室Ｅと外側室Ｃとを連通ずるベース連通路２２
ｃが形成されている。そして、第１連通孔２２ａは前記
第１減衰バルブ２１により絞られ、また、第１チエツク
流路２２ｂは第１チエツクバルブ２３により、リザーバ
室りから上部室Ａへの流通のみが許されるようになって
いる。

尚、前記両溝２２ｄ、２２ｅの外周には、前記第１減衰
バルブ２１が当接する内側シート面２２ｆと外側シート
面２２ｇが形成されていて、第１減衰バルブ２１は、両
シート面２２ｆ、２２９と当接する部分で、それぞれ、
請求の範囲の第１の減衰バルブと第２の減衰バルブを構
成しており、外側シート面２２９側が低減衰力特性に形
成されている。

次に、第２ボデイ１６には、内外２重の内側切欠環状溝
１６ｃと外側環状溝１６ｄが上面に形成されると共に、
中間室Ｅをリザーバ室りに連通ずる第２連通孔１６ａと
、リザーバ室りを中間室Ｅに連通ずる第２チエツク流路
１６ｂが形成されている。そして、第２連通孔１６ａは
前記第２減衰バルブ１５により絞られ、また、第２チエ
ツク流路１６ｂは第２チエツクバルブ１７により、リザ
ーバ室りから中間室Ｅへの流通のみが許されるようにな
っている。

尚、前記両溝１６ｃ、１６ｄの外周には、前記第１減衰
バルブ１５が当接する内側シート面１６ｅと外側シート
面１６ｆが形成されていて、第２減衰バルブ１５は、両
シート面１６ｅ、　　１６ｆと当接する部分で、それぞ
れ、請求の範囲の第１の減衰バルブと第２の減衰バルブ
を構成しており、外側シート面１６ｆ側が低減衰力特性
に形成されている。

前記支持ロッド１２は、軸心に上部室Ａに開口して貫通
孔１２ｅが形成され、また、径方向には、リザーバ室り
と連通する第１ボート１２ｂと、内側切欠環状溝１６ｃ
に連通する第２ボート（伸側第２可変絞り、圧側第２可
変絞り）１２Ｃと、内側切欠環状溝２２ｄに連通ずる第
３ボート（圧側第２可変絞り、伸側第２可変絞り）１２
ｄとが同一軸線上に形成されている。そして、各ボート
１２ｂ、１２ｃ、１２ｄはそれぞれ直径方向に対向状に
各２個づつ形成され、かつ、ボート１２ｃ、１２ｄは軸
方向に各２個づつ形成されている。

さらに、支持ロッド１２の径方向には、内側切欠環状溝
１６ｃと連通する第４ボート（伸側第１可変絞り）１２
ｆと、外側環状溝１６ｄと連通ずる第５ボート（伸側第
１可変絞り）１２９と、内側切欠環状溝２２ｄと連通ず
る第６ボート（圧側第１可変絞り）１２ｈと、外側環状
溝２２ｅと連通ずる第７ボート（圧側第１可変絞り）１
２ｊとが形成されており、この第４ポート１２ｆと第５
ボート１２９、及び、第６ポート１２ｈと第７ボート１
２ｊとは、前記直径方向に対向する２つの第２ボート１
２ｃ、１２ｃ、及び、第３ボート１２ｄ、１２ｄとそれ
ぞれ交差する状態で直径方向対向状に形成されている（
第３図参照）。

尚、第１図の断面図は、第３図のＩ−Ｉ線に対応して切
断した状態を、また、第２図の断面図は第３図の■−■
線に対応して切断した状態をそれぞれ示している。

そして、貫通孔１２ｅには、切換手段を構成する調整子
２８が上下をスラストブツシュ２９，３０に支持されて
周方向に回動可能に設けられていて、この調整子２８に
は、縦溝２８ａ、２８ａが前記３つのボート１２ｂ、１
２ｃ、１２ｄを連通する状態で形成されると共に、第１
横孔２８ｂ及び第２横孔２８ｃが前記直径方向に対向す
る第４ポート１２ｆと第５ボート１２９間、及び、第６
ポート１２ｈと第７ボート１２ｊ間を連通ずる状態で形
成されている。

また、前記調整子２８は、コントロールロッド３１を介
して、リザーバ室りの上端部に取り付けられたモータア
クチュエータ３２に連結され、このモータアクチュエー
タ３２の駆動制御により回動され、この回動によって、
各ボート１２ｂ、１２ｃ、１２ｄ、１２ｆ、　　１２ｇ
、１２ｈ、１２ｊの開度を変更するようになっている。

尚、前記調整子２８の切換ポジションとしては、第５図
（イ）に示すように、全ボートが全開のポジションと、
第５図（ロ）に示すように、第４ポート１２ｆ（第６ポ
ート１２ｈ）及び第５ボーＨ２ｃ＋（第７ポートｊ）だ
けが全開するポジションと、第５図（ハ）に示すように
、さらに、第２ポート１２ｃ（第３ポート１２ｄ）が全
開するポジションとがあり、さらに、各ボートの開度は
調整子２８の回転位置によって任意に変更することがで
きる。

以上説明したように、この実施例では、ベース３により
、上部室Ａと外側室Ｃとリザーバ室りとが画成されてい
ると共に、ベース３に形成された通路によって、各室Ａ
、　Ｃ，Ｄが連通されているもので、即ち、第６図の回
路図にも示すように、第１連通孔２２ａ、内側切欠環状
溝２２ｄ、外側環状溝２２ｅ、中間室Ｅ、ベース連通路
２２ｃを経て、上部室Ａから外側室Ｃ（間接的には下部
室Ｂ）に至る圧側第１連通路Ｇを構成している。

また、第１連通孔２２ａ、内側切欠環状溝２２ｄ、第６
ポート１２ｈ、第２横孔２８ｃ、第７ポート１２ｊ、外
側環状溝２２ｅ、中間室Ｅ、ベース連通路２２ｃを経て
、上部室Ａから外側室Ｃ（間接的には下部室Ｂ）に至る
圧側第２連通路Ｈを構成している。

尚、上記両速通路Ｇ、Ｈは、請求の範囲の第１・第２減
衰バルブ及び第１の絞り部を有した連通路に相当してい
る。

また、第１連通孔２２ａ、内側切欠環状溝２２ｄ、第３
ボート１２ｄ、縦溝２８ａ、第２ポート１２ｃ、内側切
欠環状溝１６ｃ、第２連通孔１６ａ、中間室Ｅ、ベース
連通路２２ｃを経て、上部室Ａから外側室Ｃ（間接的に
は下部室Ｂ）に至る圧側第３連通路工を構成している。

尚、この圧側第３連通路工は、請求の範囲の連通路と並
列のバイパス路に相当している。

また、ベース連通路２２ｃ、中間室Ｅ、第２連通孔１６
ａ、内側切欠環状溝１６ｃ、外側環状溝１６ｄを経て、
外側室Ｃからリザーバ室Ｄ（間接的には下部室Ｂから上
部室Ａ）に至る伸側第１連通路Ｊを構成している。

また、ベース連通路２２ｃ、中間室Ｅ、第２連通孔１６
ａ、内側切欠環状溝１６ｃ、第４ポート１２ｆ、第１横
孔２８ｂ、第５ポート１２９．外側環状溝１６ｄを経て
、リザーバ室り、第１チエツク流路２２ｂにより、外側
室Ｃからリザーバ室Ｄ（間接的には下部室臼から上部室
Ａ）に至る伸側第２連通路Ｋを構成している。

尚、上記の両速通路Ｊ、には請求の範囲の第１・第２減
衰バルブ及び第１の絞り部を有した連通路に相当してい
る。

また、ベース連通路２２ｃ、中間室Ｅ、第２連通孔１６
ａ、内側切欠環状溝１６ｃ、第２ポート１２ｃ、縦溝２
８ａ、第３ボート１２ｄ、内側切欠環状溝２２ｄ、第１
連通孔２２ａを経て、外側室Ｃから上部室Ａ（間接的に
は下部室Ｂから上部室Ａ）に至る伸側第３連通路りを構
成している。

尚、この伸側第３連通路りは、請求の範囲のバイパス路
を構成している。

次に、第６図の回路図を参照しつつ実施例の作用につい
て説明する。

（イ）伸側行程時伸側行程時には、シリンダチューブ１において下部室Ｂ
の体積が縮小され、上部室Ａが拡大される。

この体積変化に従い、下部室Ｂ内の流体はガイド部材２
の下部連通路２ｄを介して外側室Ｃに流入し、その後、
途中で減衰力を発生させながら上部室Ａもしくはリザー
バ室りに流入するが、この時の経路としては下記の３つ
の経路がある。

即ち、第１の経路は、伸側第１連通路Ｊを通る経路で、
第２減衰バルブ１５の内外両シート面１６ｅ、１６ｆの
位置で減衰力が生じる経路である。

第２の経路は、伸側第２連通路Ｋを通る経路であり、第
４ボート１２ｆ及び第５ポート１２９で構成される第１
の可変絞りの部分と、第２減衰バルブ１５の外側シート
面１６ｆの位置で減衰力が生じる経路である。

第３の経路は、上記同経路Ｊ、にとは並列の伸側第３連
通路りを通る経路であり、第２ボート１２Ｃ及び第３ボ
ート１２ｄで構成される第２の可変絞りの部分で減衰力
が生じる経路である。

そして、以上の経路の内、第２及び第３連通路に、Ｌの
可変絞りの部分の開度は、調整子２８の回転操作による
開度を変更可能となっている。

この場合、第５図（イ）に示すように第１の可変絞りの
部分（ボート１２ｆ、１２９）を及び第２の可変絞りの
部分（ボート１２ｄ、１２ｃ）を閉じて第１の経路（伸
側第１連通路Ｊ）のみ流通可能な状態では、第２減衰バ
ルブ１５における内外両シート面１６ｅ、１６ｆの位置
で速度２／３乗特性の減衰力が直列に生じるもので、減
衰力特性図である第７図■に示すように、高減衰力レン
ジの特性となると共に、速度２／３乗特性における変化
率の減少を抑制して変化率が一定した直線的な特性とな
る。

また、上記全閉状態から調整子２８の変位量が所定内で
あると、第５図（ロ）に示すように、第１の可変絞りの
部分（ボート１２ｆ、１２９）だけが開かれ、伸側第２
連通路にも流通可能となる。

この場合、低ピストン速度域において第４ボート１２ｆ
及び第５ボート１２９での速度２乗特性の減衰力と第２
減衰バルブ１５における外側シート面１６ｆの位置での
速度２／３乗特性の減衰力とが直列に生じて、速度２／
３乗特性における変化率の減少と速度２乗特性における
変化率の増加とが互いに打ち消し合って変化率が一定し
た直線的な特性が得られると共に、高ピストン速度域に
おいては第２減衰バルブ１５における内外両シート面１
６ｅ、１６ｆの位置で速度２／３乗特性の減衰力が直列
に生じて変化率が直線的な特性となる。

尚、この特性は第７図において■、■、■で示されるも
ので、減衰力レンジとしては、中減衰力特性となる。ま
た、■は第１の絞りの部分を全開とした状態である。

また、上記所定量を越えて調整子２８を変位させると、
第５図（ハ）に示すように第２の可変絞りの部分（ポー
ト１２ｄ、１２ｃ）も開かれて３つの経路（伸側第２連
通路Ｋ及び伸側第３連通路Ｌ）が流通可能な状態となる
。

この場合、低ピストン速度域では、第２ボート１２ｃ及
び第３ボーＨ２ｄでの速度２乗特性の減衰力が直列に生
じて変化率が一定の直線的な特性が得られ、中ピストン
速度域では、第４ボート１２ｆ及び第５ボート１２９で
の速度２乗特性の減衰力と第２減衰バルブ１５における
外側シート面１６ｆの位置での速度２７３乗特性の減衰
力とが直列に生じて、やはり直線的な特性が得られ、高
ピストン速度域では、第２減衰バルブ１５における内外
両シート面１６ｅ、１６ｆの位置で速度２／３乗特性の
減衰力が直列に生じて、直線的な特性が得られる。

尚、この場合の特性を第７図■、■、■に示している。

このうち、■は第２の可変絞りの部分を全開とした状態
である。

以上のように、この実施例では、各減衰力レンジにおい
て、低ピストン速度域から高ピストン速度域まで変化率
が一定した直線的な特性が得られるので、各減衰力レン
ジ間における可変幅も同じ比率とすることができるとい
う特徴を有している。

尚、上部室Ａへは、シリンダチューブ１から退出したピ
ストンロッド６の体積に相当する量の流体が、ベースの
第１チエツク流路２２ｂを介してリザーバ室りから供給
される。よって、第２減衰バルブ１５を高減衰力特性の
ものにしても上部室Ａは負圧になることがなく、キャビ
テーションが生じない。

従って、減衰力特性の可変幅を広くとることができると
いう特徴を有している。

（ロ）圧側行程時圧側行程時には、シリンダチューブ１において、下部室
Ｂの体積が拡大され、上部室Ａが縮小される。

この体積変化に従い、上部室Ａ内の流体は、外側室Ｃへ
流通し、下部連通路２ｄを介して下部室Ｂに流入するも
ので、この場合の流体流通経路として下記の３つの経路
がある。

即ち、第１の経路は、圧側第１連通路Ｇを通る経路であ
って、この場合、第１減衰バルブ２１の内外両シート面
２２ｆ、２２ｑの位置において速度２／３乗特性の減衰
力が生じる。

第２の経路は、第１の経路に加えて圧側第２連通路Ｈを
通る経路であって、この場合、第４ボート１２ｆ及び第
５ボート１２９で構成される第１の可変絞りの部分で速
度２乗特性の減衰力が生じる。

第３の経路は、上記２つの経路と並列の圧側第３連通路
工を通る経路であって、この場合、第２ボート１２ｃ及
び第３ポート１２ｄで構成される第２の可変絞りの部分
で速度２乗特性の減衰力が生じる。

上述の圧側行程においても伸側行程と同様に調整子２８
の回転操作により、第１の可変絞りの部分（ボート１２
ｆ、１２９）及び第２の可変絞りの部分（ポート１２ｃ
、　　１２ｄ）の開度を調整して減衰力レンジを変える
ことができる。

この減衰力特性を第７図の■〜［株］に示しており、第
８図は両可変絞りの部分を全閉とした状態である。また
、■〜■は第１の可変絞りの部分のみを開いた状態であ
り、その内■は、第１の可変絞りの部分を全開とした状
態である。また、＠〜［相］は第２の絞りの部分を開い
た場合であり、そのうち０は第２の可変絞りの部分を全
開とした状態である。

この第７図の特性図に示すように、圧側行程にあっでも
、速度２乗特性の減衰力と速度２／３乗特性の減衰力と
の組み合わせにより、各減衰力レンジにおいて低ピスト
ン速度域から高ピストン速度域まで変化率が一定した直
線的な特性が得られ、また、各減衰力レンジ間における
可変幅も同じ比率とすることができるという特徴を有し
ている。

尚、外側室Ｃ（下部室Ｂ）がリザーバ室りよりも低圧と
なっている場合には、第２チエツクバルブ１７が開弁じ
てリザーバ室り内の流体が中間室Ｅから外側室Ｃへ供給
される。よって、第１減衰バルブ２１を高減衰力特性と
しても、この圧側行程時において外側室Ｃ及び、これに
連通した下部室Ｂは負圧になることがなく、キャビテー
ションが生じない。

以上本発明の実施例を図面により詳述してきたが、具体
的な構成はこの実施例に限られものではなく、本発明の
要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても本発明に
含まれる。

例えば、実施例では、ピストンロッド側が車軸に連結さ
れ、シリンダチューブ側が車体に連結される倒立型のも
のに適用した場合を例にとったが、一般の王立型のもの
に適用することもできる。

また、実施例では、バルブボディとしてベースを例にと
ったが、ピストンに適用することもできる。

また、実施例では、圧側・伸側の両方に本発明を適用し
たがいずれか一方のみに適用してもよい。

（発明の効果）以上説明してきたように、本発明の減衰力可変型緩衝器
では、連通路の途中に第１・第２の減衰バルブを設ける
共に、両減衰バルブへの流量割合を調整する第１の可変
絞り部を設け、また、この連通路と並列に設けたバイパ
ス路の途中に第２の可変絞りを設け、さらに、調整子が
両絞り部を全閉した状態から所定の変位量となるまでは
第１の絞り部を開き、所定の変位量を越えると第２の絞
り部を開く構成としたため、各減衰力レンジにおいて、
ピストン速度の低速域から高速域まで変化率が一定した
減衰力特性を得ることができ、これにより、車両の走行
状態に応じて減衰力特性のレンジを切り換えた場合に、
最適な減衰係数が得られるようになって車両の乗り心地
と操縦安定性を両立できるようになるという効果が得ら
れる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明実施例の減衰力可変型緩衝器の要部を示
す断面図（第３図のＩ−Ｉ断面）、第２図は本発明実施
例の減衰力可変型緩衝器の要部を示す断面図（第３図の
■−■断面）、第３図は第１図の■−■断面図、第４図
は本発明実施例の減衰力可変型緩衝器の全体を示す断面
図、第５図（イ）　、　（ｏ）　、　（ハ）は調整子の
変位を示す説明図、第６図は実施例の流体流路を示す回
路図、第７図は実施例のピストン速度に対する減衰力特
性図、第８図は従来例のピストン速度に対する減衰力特
性図である。５・・・ピストン１２ｃ・・・第２ポート（伸側・圧側第２可変絞り部）１２ｄ・・・第３ポート（伸側・圧側第２可変絞り部）１２ｆ・・・第４ポート（伸側第１可変絞り部）１２９
・・・第５ポート（伸側第１可変絞り部）１２ｈ・・・
第６ボート（圧側第１可変絞り部）１２ｊ・・・第７ボ
ート（圧側第１可変絞り部）１５・・・第２減衰バルブ（第１・第２減衰バルブ）２１・・・第１減衰バルブ（第１・第２減衰バルブ）２８・・・調整子Ａ・・・上部室Ｂ・・・下部室Ｇ・・・圧側第１連通路Ｈ・・・圧側第２連通路 ■・・・圧側第３連通路（バイパス路）Ｊ・・・伸側第
１連通路Ｋ・・・伸側第２連通路

Claims

【特許請求の範囲】

１）流体が充填された室内を第１の室と第２の室とに画
成して設けられたバルブボディと、両室を連通してバル
ブボディに形成され、途中に第１の減衰バルブと第２の
減衰バルブとを有した連通路と、該第１の連通路と並列
に形成されたバイパス路と、前記連通路に配設されて流
路面積の変更に基づき両バルブへの流体流量割合を変更
可能な第１の可変絞り部と、前記バイパス路に配設され
て流路面積を変更可能な第２の絞り部とを有し、両路を
全閉した状態から所定の変位量までの間は第１の可変絞
りを開き、所定の変位量を越えると第２の可変絞りを開
く調整子と、を備えていることを特徴とする減衰力可変
型緩衝器。