JPH04329848A - 疲労特性と伸びフランジ性の優れた高強度熱延鋼板 - Google Patents
疲労特性と伸びフランジ性の優れた高強度熱延鋼板Info
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- JPH04329848A JPH04329848A JP13051991A JP13051991A JPH04329848A JP H04329848 A JPH04329848 A JP H04329848A JP 13051991 A JP13051991 A JP 13051991A JP 13051991 A JP13051991 A JP 13051991A JP H04329848 A JPH04329848 A JP H04329848A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は熱延鋼板に係り、特に疲
労特性と伸びフランジ性の優れた高強度熱延鋼板に関す
る。
労特性と伸びフランジ性の優れた高強度熱延鋼板に関す
る。
【0002】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】疲労強
度は、従来から引張強さ(TS)或いは降伏強さ(YP
)と強い相関を有すると言われている。事実、これまで
、自動車用ホィールを始めとする疲労強度を重要特性と
する各種構造材においては、板厚を薄くするか、或いは
要求疲労強度が厳しくなるに従いTSの高い材料が使用
されてきた。
度は、従来から引張強さ(TS)或いは降伏強さ(YP
)と強い相関を有すると言われている。事実、これまで
、自動車用ホィールを始めとする疲労強度を重要特性と
する各種構造材においては、板厚を薄くするか、或いは
要求疲労強度が厳しくなるに従いTSの高い材料が使用
されてきた。
【0003】しかし、TSが490N/mm2を超える
高強度熱延鋼板においては、更にTSを上昇させても、
必ずしも疲労強度が上昇しない。また、同じTSレベル
でも組織によって疲労強度に差が生じるという現象が現
われてきており、疲労強度に影響を及ぼす材料因子を明
確にし、疲労強度の優れた熱延鋼板の設計指針が強く求
められている。
高強度熱延鋼板においては、更にTSを上昇させても、
必ずしも疲労強度が上昇しない。また、同じTSレベル
でも組織によって疲労強度に差が生じるという現象が現
われてきており、疲労強度に影響を及ぼす材料因子を明
確にし、疲労強度の優れた熱延鋼板の設計指針が強く求
められている。
【0004】例えば、特開昭57−145965号には
、フェライト+ベイナイト組織がフェライト+マルテン
サイト組織に比べて疲労強度が良好である旨の記載があ
るものの、疲労特性に強く影響すると考えられる第2相
の硬さや面積率や分散状態には触れられておらず、未だ
十分な検討がなされているとは言えない。
、フェライト+ベイナイト組織がフェライト+マルテン
サイト組織に比べて疲労強度が良好である旨の記載があ
るものの、疲労特性に強く影響すると考えられる第2相
の硬さや面積率や分散状態には触れられておらず、未だ
十分な検討がなされているとは言えない。
【0005】更に、ホィールディスク等の各種構造材で
は、伸びフランジ性が重要であるが、TSが490N/
mm2を超える高強度熱延鋼板の中には、伸びフランジ
性の大きく劣る組織のものがあり、実生産ラインにおい
て歩留りを劣化させ、問題となっている。
は、伸びフランジ性が重要であるが、TSが490N/
mm2を超える高強度熱延鋼板の中には、伸びフランジ
性の大きく劣る組織のものがあり、実生産ラインにおい
て歩留りを劣化させ、問題となっている。
【0006】本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、
疲労強度と伸びフランジ性が共に優れた高強度熱延鋼板
を提供することを目的とするものである。
疲労強度と伸びフランジ性が共に優れた高強度熱延鋼板
を提供することを目的とするものである。
【0007】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記課題を
解決し、疲労強度が優れ、伸びフランジ性の良好な49
0N/mm2を超えるTSを有する高強度熱延鋼板の材
料設計指針を確立するべく鋭意研究を重ねた。その結果
、疲労強度は、組織中の第2相(パーライト、ベイナイ
ト、マルテンサイト、残留オーステナイト)の硬さ、面
積率及び母相と第2相の硬さと面積率との複合則と相関
があり、また、伸びフランジ性は第2相の硬さ、面積率
及びその分散状態と相関があることを知見し、ここに本
発明に至ったものである。
解決し、疲労強度が優れ、伸びフランジ性の良好な49
0N/mm2を超えるTSを有する高強度熱延鋼板の材
料設計指針を確立するべく鋭意研究を重ねた。その結果
、疲労強度は、組織中の第2相(パーライト、ベイナイ
ト、マルテンサイト、残留オーステナイト)の硬さ、面
積率及び母相と第2相の硬さと面積率との複合則と相関
があり、また、伸びフランジ性は第2相の硬さ、面積率
及びその分散状態と相関があることを知見し、ここに本
発明に至ったものである。
【0008】すなわち、本発明は、C:0.03〜0.
25%、Si:2.0%以下、Mn:2.0%以下、P
:0.1%以下、S:0.007%以下、Al:0.0
7%以下及びCr:1.0%以下を含有し、かつ、0.
6≦(Si+20×P)/(Mn+Cr)≦1.5なる
関係を満たし、必要に応じ更に、Nb:0.01〜0.
08%、Ti:0.01〜0.15%及びMo:0.0
3〜0.4%のうちの1種又は2種以上、或いはCu:
0.1〜1.8%及びNi:0.1〜1.0%、或いは
Ca:0.006%以下を含有し、残部がFe及び不純
物からなり、更に、フェライトと第2相(パーライト、
ベイナイト、マルテンサイト、残留オーステナイトの1
種以上)よりなり、 第2相の硬さHv:200以上600以下、第2相の体
積率:5%以上40%以下、第2相の粒径:25μm以
下、 150≦Hvs×Vs+Hvf×(1−Vs)≦300
ここで、Hvs:第2相のビッカース硬さHvf:フェ
ライトのビッカース硬さ Vs:第2相の体積率(%) なる関係を満たしていることを特徴とする疲労特性と伸
びフランジ性の優れた高強度熱延鋼板を要旨とするもの
である。
25%、Si:2.0%以下、Mn:2.0%以下、P
:0.1%以下、S:0.007%以下、Al:0.0
7%以下及びCr:1.0%以下を含有し、かつ、0.
6≦(Si+20×P)/(Mn+Cr)≦1.5なる
関係を満たし、必要に応じ更に、Nb:0.01〜0.
08%、Ti:0.01〜0.15%及びMo:0.0
3〜0.4%のうちの1種又は2種以上、或いはCu:
0.1〜1.8%及びNi:0.1〜1.0%、或いは
Ca:0.006%以下を含有し、残部がFe及び不純
物からなり、更に、フェライトと第2相(パーライト、
ベイナイト、マルテンサイト、残留オーステナイトの1
種以上)よりなり、 第2相の硬さHv:200以上600以下、第2相の体
積率:5%以上40%以下、第2相の粒径:25μm以
下、 150≦Hvs×Vs+Hvf×(1−Vs)≦300
ここで、Hvs:第2相のビッカース硬さHvf:フェ
ライトのビッカース硬さ Vs:第2相の体積率(%) なる関係を満たしていることを特徴とする疲労特性と伸
びフランジ性の優れた高強度熱延鋼板を要旨とするもの
である。
【0009】以下に本発明を更に詳述する。
【0010】
【作用】まず、本発明における化学成分の限定理由につ
いて説明する。
いて説明する。
【0011】C:Cは強度を確保するために必要な元素
であるが、0.03%未満では所望の強度が得られず、
また0.25%を超えると第2相の体積率が多くなるた
め、穴拡げ率及び疲労限とTSのバランスの劣化が著し
くなる。よって、C量は0.03〜0.25%の範囲と
する。
であるが、0.03%未満では所望の強度が得られず、
また0.25%を超えると第2相の体積率が多くなるた
め、穴拡げ率及び疲労限とTSのバランスの劣化が著し
くなる。よって、C量は0.03〜0.25%の範囲と
する。
【0012】Si:Siは第2相の硬さを高くすると共
に高強度化に有効であるが、2.0%を超えて添加する
とスケール疵を生じるので、Si量は2.0%以下とす
る。
に高強度化に有効であるが、2.0%を超えて添加する
とスケール疵を生じるので、Si量は2.0%以下とす
る。
【0013】Mn:Mnは焼入性を高めるため、高強度
化に有効であるが、2.0%を超えて添加すると中心偏
析を生じ易くなるので、Mn量は2.0%以下とする。
化に有効であるが、2.0%を超えて添加すると中心偏
析を生じ易くなるので、Mn量は2.0%以下とする。
【0014】P:Pは第2相の硬さを高くすると共に高
強度化に有効である。更に、耐食性も向上させるが、0
.1%を超えて添加しても効果が飽和するので、P量は
0.1%以下とする。
強度化に有効である。更に、耐食性も向上させるが、0
.1%を超えて添加しても効果が飽和するので、P量は
0.1%以下とする。
【0015】S:Sは硫化物を形成し、伸びフランジ性
を劣化させるので、0.007%以下とする。
を劣化させるので、0.007%以下とする。
【0016】Al:Alは脱酸のために添加するが、0
.07%を超えて加えるとアルミナ系の介在物が増加し
、加工性を劣化させるので、Al量は0.07%以下と
する。
.07%を超えて加えるとアルミナ系の介在物が増加し
、加工性を劣化させるので、Al量は0.07%以下と
する。
【0017】Cr:Crは焼入性を高めるため、高強度
化に有効である。しかし、1.0%を超えるとその効果
が小さくなるので、Cr量は1.0%以下とする。
化に有効である。しかし、1.0%を超えるとその効果
が小さくなるので、Cr量は1.0%以下とする。
【0018】但し、Si、Mn、P及びCrは上記範囲
において更に次式の関係を満たす必要があることが判明
した。 0.6≦(Si+20×P)/(Mn+Cr)≦1.5
において更に次式の関係を満たす必要があることが判明
した。 0.6≦(Si+20×P)/(Mn+Cr)≦1.5
【0019】図1に疲労強度/TS、及び孔拡げ率と上
記式の関係を示す。この図より明らかなように、上記式
の範囲内で疲労強度/TS、孔拡げ率が共に良好である
ことがわかる。これは、フェライト変態を促進する元素
であるSi、Pと、焼入性を高めるMn、Crの添加量
を上記式の範囲内に制御することにより、硬い第2相を
細かく分散させることができるためと考えられる。
記式の関係を示す。この図より明らかなように、上記式
の範囲内で疲労強度/TS、孔拡げ率が共に良好である
ことがわかる。これは、フェライト変態を促進する元素
であるSi、Pと、焼入性を高めるMn、Crの添加量
を上記式の範囲内に制御することにより、硬い第2相を
細かく分散させることができるためと考えられる。
【0020】以上の元素を必須成分とするが、必要に応
じ、Nb、Ti及びMoの1種又は2種以上、或いはC
u及びNi、或いはCaを適量にて添加することができ
る。
じ、Nb、Ti及びMoの1種又は2種以上、或いはC
u及びNi、或いはCaを適量にて添加することができ
る。
【0021】Nb:Nbは高強度化に有効であると共に
、組織を細粒化させるため第2相の微細化にも有効であ
る。この効果を得るためには0.01%以上が必要であ
るが、0.08%を超えて添加しても効果は小さい。よ
って、Nb量は0.01〜0.08%の範囲とする。
、組織を細粒化させるため第2相の微細化にも有効であ
る。この効果を得るためには0.01%以上が必要であ
るが、0.08%を超えて添加しても効果は小さい。よ
って、Nb量は0.01〜0.08%の範囲とする。
【0022】Ti:Tiは高強度化に有効であると共に
、組織を細粒化させるため第2相の微細化にも有効であ
る。この効果を得るためには0.01%以上が必要であ
るが、0.15%を超えて添加しても効果は小さい。よ
って、Ti量は0.01〜0.15%の範囲とする。
、組織を細粒化させるため第2相の微細化にも有効であ
る。この効果を得るためには0.01%以上が必要であ
るが、0.15%を超えて添加しても効果は小さい。よ
って、Ti量は0.01〜0.15%の範囲とする。
【0023】Mo:Moは第2相の硬さを高くすると共
に高強度化に有効である。この効果を得るためには0.
03%以上が必要であるが、0.4%を超えて添加して
も効果は小さい。よって、Mo量は0.03〜0.4%
の範囲とする。
に高強度化に有効である。この効果を得るためには0.
03%以上が必要であるが、0.4%を超えて添加して
も効果は小さい。よって、Mo量は0.03〜0.4%
の範囲とする。
【0024】Cu:Cuは高強度化に有効であり、この
効果を得るためには0.1%以上が必要である。しかし
、1.8%を超えて添加しても効果は小さい。よって、
Cu量は0.1〜1.8%の範囲とする。
効果を得るためには0.1%以上が必要である。しかし
、1.8%を超えて添加しても効果は小さい。よって、
Cu量は0.1〜1.8%の範囲とする。
【0025】Ni:NiはCu添加による熱間脆性の発
生を防止するために必要であり、この効果を得るために
は0.1%以上が必要である。しかし、1.0%を超え
て添加しても効果が飽和すると共にコスト高となる。よ
って、Ni量は0.1〜1.0%の範囲とする。
生を防止するために必要であり、この効果を得るために
は0.1%以上が必要である。しかし、1.0%を超え
て添加しても効果が飽和すると共にコスト高となる。よ
って、Ni量は0.1〜1.0%の範囲とする。
【0026】Ca:Caは硫化物を球状化して伸びフラ
ンジ性を向上させる作用がある。しかし、0.006%
を超えて添加すると逆に介在物となり、加工性を劣化さ
せるので、Ca量は0.006%以下とする。
ンジ性を向上させる作用がある。しかし、0.006%
を超えて添加すると逆に介在物となり、加工性を劣化さ
せるので、Ca量は0.006%以下とする。
【0027】次に本発明における組織の限定理由につい
て説明する。
て説明する。
【0028】本発明の熱延鋼板の組織は、フェライトと
第2相(パーライト、ベイナイト、マルテンサイト、残
留オーステナイトなど)よりなる組織を有している。但
し、第2層の硬さ、体積率及び粒径、並びに複合則に基
づくビッカース硬さを以下の如く規制する必要がある。 なお、ここで複合則に基づくビッカース硬さは、式、H
vs×Vs+Hvf×(1−Vs){Hvs:第2相の
ビッカース硬さ、Hvf:フェライトのビッカース硬さ
、Vs:第2相の体積率(%)}にて表わされる。
第2相(パーライト、ベイナイト、マルテンサイト、残
留オーステナイトなど)よりなる組織を有している。但
し、第2層の硬さ、体積率及び粒径、並びに複合則に基
づくビッカース硬さを以下の如く規制する必要がある。 なお、ここで複合則に基づくビッカース硬さは、式、H
vs×Vs+Hvf×(1−Vs){Hvs:第2相の
ビッカース硬さ、Hvf:フェライトのビッカース硬さ
、Vs:第2相の体積率(%)}にて表わされる。
【0029】まず、TS、及び疲労限/TSと複合則に
基づくビッカース硬さとの関係を図2に示す。図2より
明らかなように、複合則に基づくビッカース硬さが高く
なるに従いTSは上昇する。そして、TS≧490N/
mm2を満足するには、ビッカース硬さ≧150が必要
である。一方、疲労限/TSは複合則に基づくビッカー
ス硬さが200までは高いが、300を超えると0.3
以下となり、疲労強度を必要とする部材への適用が困難
となる。これは、高強度鋼板になると、TSと疲労限が
必ずしも比例しないという従来の問題点とも一致してい
る。よって、複合則に基づくビッカース硬さは、150
以上300以下とする。
基づくビッカース硬さとの関係を図2に示す。図2より
明らかなように、複合則に基づくビッカース硬さが高く
なるに従いTSは上昇する。そして、TS≧490N/
mm2を満足するには、ビッカース硬さ≧150が必要
である。一方、疲労限/TSは複合則に基づくビッカー
ス硬さが200までは高いが、300を超えると0.3
以下となり、疲労強度を必要とする部材への適用が困難
となる。これは、高強度鋼板になると、TSと疲労限が
必ずしも比例しないという従来の問題点とも一致してい
る。よって、複合則に基づくビッカース硬さは、150
以上300以下とする。
【0030】次に、第2相のビッカース硬さと疲労限の
関係を図3に示す。同図において、第2相の硬さを20
0以上とすることにより良好な疲労限を得ることができ
る。また、第2相の硬さを高くするほど疲労限も向上す
る。一方、図6に孔拡げ率と第2相の硬さとの関係を示
すように、第2相の硬さを600以下とすることにより
、良好な伸びフランジ性を得ることができる。よって、
第2相のビッカース硬さは200以上600以下とする
。
関係を図3に示す。同図において、第2相の硬さを20
0以上とすることにより良好な疲労限を得ることができ
る。また、第2相の硬さを高くするほど疲労限も向上す
る。一方、図6に孔拡げ率と第2相の硬さとの関係を示
すように、第2相の硬さを600以下とすることにより
、良好な伸びフランジ性を得ることができる。よって、
第2相のビッカース硬さは200以上600以下とする
。
【0031】また、図4に疲労限と第2相の体積率の関
係を示すように、第2相の体積率が5〜40%で疲労限
が良好な値を示すことがわかる。
係を示すように、第2相の体積率が5〜40%で疲労限
が良好な値を示すことがわかる。
【0032】また、図5に孔拡げ率と第2相の粒径の関
係を示すように、第2相の粒径が25μm以下で孔拡げ
率が良好な値を示している。
係を示すように、第2相の粒径が25μm以下で孔拡げ
率が良好な値を示している。
【0033】次に本発明の実施例を示す。
【0034】
【0035】
【表1】
に示す化学成分を有する供試鋼を実験室にて溶解した後
、鍛造を行い、30mm厚の熱間圧延用スラブとした。 次いで、1250℃に加熱し、900℃で仕上圧延を行
った後、冷却条件と巻取温度を変化させて熱延鋼板を製
造した。その後、表裏面を研磨し、JIS5号引張試験
、孔拡げ試験(10mmφ打抜き孔、60°円錐ポンチ
使用)、両振り平面曲げ疲労試験及びミクロ組織調査に
供した。それらの結果を
、鍛造を行い、30mm厚の熱間圧延用スラブとした。 次いで、1250℃に加熱し、900℃で仕上圧延を行
った後、冷却条件と巻取温度を変化させて熱延鋼板を製
造した。その後、表裏面を研磨し、JIS5号引張試験
、孔拡げ試験(10mmφ打抜き孔、60°円錐ポンチ
使用)、両振り平面曲げ疲労試験及びミクロ組織調査に
供した。それらの結果を
【表2】
に示すと共に、図1〜図6に整理して示す。
【0036】表2より明らかなように、本発明鋼はいず
れも、490N/mm2を超えるTSを有する高強度に
おいて、疲労特性(疲労限)と伸びフランジ性(λ)が
共に優れている。一方、比較鋼は、高強度が得られても
、疲労特性か伸びフランジ性のいずれかが劣っている。
れも、490N/mm2を超えるTSを有する高強度に
おいて、疲労特性(疲労限)と伸びフランジ性(λ)が
共に優れている。一方、比較鋼は、高強度が得られても
、疲労特性か伸びフランジ性のいずれかが劣っている。
【0037】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
疲労強度と伸びフランジ性が共に優れた490N/mm
2を超える高強度熱延鋼板を提供することができる。
疲労強度と伸びフランジ性が共に優れた490N/mm
2を超える高強度熱延鋼板を提供することができる。
【図1】疲労強度/TS、及び孔拡げ率と式(Si+2
0×P)/(Mn+Cr)の関係を示す図である。
0×P)/(Mn+Cr)の関係を示す図である。
【図2】TS、及び疲労限/TSと複合則に基づくビッ
カース硬さとの関係を示す図である。
カース硬さとの関係を示す図である。
【図3】第2相のビッカース硬さと疲労限の関係を示す
図である。
図である。
【図4】疲労限と第2相の体積率の関係を示す図である
。
。
【図5】孔拡げ率と第2相の粒径の関係を示す図である
。
。
【図6】孔拡げ率と第2相の硬さとの関係を示す図であ
る。
る。
Claims (4)
- 【請求項1】 重量%で(以下、同じ)、C:0.0
3〜0.25%、Si:2.0%以下、Mn:2.0%
以下、P:0.1%以下、S:0.007%以下、Al
:0.07%以下及びCr:1.0%以下を含有し、か
つ、0.6≦(Si+20×P)/(Mn+Cr)≦1
.5なる関係を満たし、残部がFe及び不純物からなり
、更にフェライトと第2相(パーライト、ベイナイト、
マルテンサイト、残留オーステナイトの1種以上)より
なり、 第2相の硬さHv:200以上600以下、第2相の体
積率:5%以上40%以下、第2相の粒径:25μm以
下、 150≦Hvs×Vs+Hvf×(1−Vs)≦300
ここで、Hvs:第2相のビッカース硬さHvf:フェ
ライトのビッカース硬さ Vs:第2相の体積率(%) なる関係を満たしていることを特徴とする疲労特性と伸
びフランジ性の優れた高強度熱延鋼板。 - 【請求項2】 前記鋼が、更にNb:0.01〜0.
08%、Ti:0.01〜0.15%及びMo:0.0
3〜0.4%のうちの1種又は2種以上を含有している
請求項1に記載の鋼板。 - 【請求項3】 前記鋼が、更にCu:0.1〜1.8
%及びNi:0.1〜1.0%を含有している請求項1
又は2に記載の鋼板。 - 【請求項4】 前記鋼が、更にCa:0.006%以
下を含有している請求項1、2又は3に記載の鋼板。
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---|---|---|---|
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JP2761121B2 JP2761121B2 (ja) | 1998-06-04 |
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- 1991-05-02 JP JP13051991A patent/JP2761121B2/ja not_active Expired - Fee Related
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