JPH04311525A - 耐ｈａｚ軟化性の優れた高張力電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
耐ｈａｚ軟化性の優れた高張力電縫鋼管の製造方法Info
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- JPH04311525A JPH04311525A JP7799791A JP7799791A JPH04311525A JP H04311525 A JPH04311525 A JP H04311525A JP 7799791 A JP7799791 A JP 7799791A JP 7799791 A JP7799791 A JP 7799791A JP H04311525 A JPH04311525 A JP H04311525A
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- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 43
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高張力の電縫鋼管の製造
方法に関する。
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車管等の構造部材及び駆動伝達部材
として使用される機械構造用鋼管では燃費向上のために
軽量化を検討しており、その方策の一つとして高張力化
することが行われている。高張力電縫鋼管の製造方法は
従来２タイプがあり、一つは特開昭５２−１１４５１９
号公報等に記載されているような方法で、鋼板自体を高
張力化し、その後電縫造管することにより製造する方法
であり、もう一つは電縫造管後、調質、即ち焼き入れま
たは焼き入れ焼き戻しをすることにより製造する方法で
ある。
として使用される機械構造用鋼管では燃費向上のために
軽量化を検討しており、その方策の一つとして高張力化
することが行われている。高張力電縫鋼管の製造方法は
従来２タイプがあり、一つは特開昭５２−１１４５１９
号公報等に記載されているような方法で、鋼板自体を高
張力化し、その後電縫造管することにより製造する方法
であり、もう一つは電縫造管後、調質、即ち焼き入れま
たは焼き入れ焼き戻しをすることにより製造する方法で
ある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来の技術に記載の方
法には上記のように２タイプがある。図３は一般的な電
縫鋼管の製造工程である。一般には成形・溶接・定型し
たままか、その後熱処理をする。この熱処理の目的は電
縫溶接部の均質化或は延性の確保のためである。しかし
、本工程で高張力鋼管を製造しようとすれば、鋼板自体
を高張力化し、その後電縫造管することにより製造する
ことになり、鋼板自体が高張力であるため電縫造管時の
ロール成形が困難であり、そのため電縫溶接時の形状が
不良となり、電縫溶接不良となる。二つ目の電縫造管後
、調質、即ち焼き入れまたは焼き入れ焼き戻しをするこ
とにより製造する方法では、調質コストが非常に高く、
やむを得ない場合を除いては一般的ではない。
法には上記のように２タイプがある。図３は一般的な電
縫鋼管の製造工程である。一般には成形・溶接・定型し
たままか、その後熱処理をする。この熱処理の目的は電
縫溶接部の均質化或は延性の確保のためである。しかし
、本工程で高張力鋼管を製造しようとすれば、鋼板自体
を高張力化し、その後電縫造管することにより製造する
ことになり、鋼板自体が高張力であるため電縫造管時の
ロール成形が困難であり、そのため電縫溶接時の形状が
不良となり、電縫溶接不良となる。二つ目の電縫造管後
、調質、即ち焼き入れまたは焼き入れ焼き戻しをするこ
とにより製造する方法では、調質コストが非常に高く、
やむを得ない場合を除いては一般的ではない。
【０００４】又、両方法の共通の問題として、管の継手
溶接時或は付属品溶接時の熱影響部（ＨＡＺ）の軟化が
ある。本発明はこのような高張力電縫鋼管の製造方法で
の問題点を解決することを目的にするものである。
溶接時或は付属品溶接時の熱影響部（ＨＡＺ）の軟化が
ある。本発明はこのような高張力電縫鋼管の製造方法で
の問題点を解決することを目的にするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは下記のとおりである。 （１） 重量％でＣ：０．１０〜０．６５％、Ｓｉ：
０．０５〜０．６０％、Ｍｎ：０．２５〜２．０％、Ｔ
ｉ：０．０２０〜０．１５０％、Ｍｏ：０．１〜０．５
％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的元素よりなる電縫鋼管
の製造方法において、管用鋼材の熱間板厚圧延時に４０
０〜６００℃又は７００〜７５０℃にて巻取り、造管後
６００〜７００℃で熱処理をすることを特徴とする耐Ｈ
ＡＺ軟化性の優れた高張力電縫鋼管の製造方法。
ろは下記のとおりである。 （１） 重量％でＣ：０．１０〜０．６５％、Ｓｉ：
０．０５〜０．６０％、Ｍｎ：０．２５〜２．０％、Ｔ
ｉ：０．０２０〜０．１５０％、Ｍｏ：０．１〜０．５
％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的元素よりなる電縫鋼管
の製造方法において、管用鋼材の熱間板厚圧延時に４０
０〜６００℃又は７００〜７５０℃にて巻取り、造管後
６００〜７００℃で熱処理をすることを特徴とする耐Ｈ
ＡＺ軟化性の優れた高張力電縫鋼管の製造方法。
【０００６】（２） 重量％でＣ：０．１０〜０．６
５％、Ｓｉ：０．０５〜０．６０％、Ｍｎ：０．２５〜
２．０％、Ｔｉ：０．０２０〜０．１５０％、Ｍｏ：０
．１〜０．５％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的元素より
なる電縫鋼管の製造方法において、管用鋼材の熱間板厚
圧延時に４００〜６００℃又は７００〜７５０℃にて巻
取り、次いで冷間板厚圧延または造管オンライン冷間板
厚圧延を施し、造管後６００〜７００℃で熱処理をする
ことを特徴とする耐ＨＡＺ軟化性の優れた高張力電縫鋼
管の製造方法。
５％、Ｓｉ：０．０５〜０．６０％、Ｍｎ：０．２５〜
２．０％、Ｔｉ：０．０２０〜０．１５０％、Ｍｏ：０
．１〜０．５％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的元素より
なる電縫鋼管の製造方法において、管用鋼材の熱間板厚
圧延時に４００〜６００℃又は７００〜７５０℃にて巻
取り、次いで冷間板厚圧延または造管オンライン冷間板
厚圧延を施し、造管後６００〜７００℃で熱処理をする
ことを特徴とする耐ＨＡＺ軟化性の優れた高張力電縫鋼
管の製造方法。
【０００７】以下に本発明を詳細に説明する。図１に請
求項１の製造工程を示す。従来の電縫鋼管の製造工程で
は前述したように高張力鋼管を製造しようとすれば、鋼
板自体を高張力化し、その後電縫造管する方法を採るが
、このような方法では鋼板自体が高張力であるため電縫
造管時のロール成形が困難であり、そのため電縫溶接時
の形状が不良となり、電縫溶接不良となる。
求項１の製造工程を示す。従来の電縫鋼管の製造工程で
は前述したように高張力鋼管を製造しようとすれば、鋼
板自体を高張力化し、その後電縫造管する方法を採るが
、このような方法では鋼板自体が高張力であるため電縫
造管時のロール成形が困難であり、そのため電縫溶接時
の形状が不良となり、電縫溶接不良となる。
【０００８】これに対して、本発明では鋼板自体は成形
可能な柔らかい材質とし、造管後の熱処理温度を制御す
ることにより、高張力鋼管を製造しようとするものであ
る。そこでまず本発明に使用する鋼板の成分について説
明する。Ｃは少なければ延性が良好であり、加工性に優
れているが、所要の強度を得られないことから、下限を
０．１０％とした。又、０．６５％を超えると造管時の
成形性等の冷間加工性及び靱性が低下する傾向にあり、
又、電縫鋼管の造管溶接時に熱影響部が硬化し、加工性
が低下することから、上限を０．６５％とした。
可能な柔らかい材質とし、造管後の熱処理温度を制御す
ることにより、高張力鋼管を製造しようとするものであ
る。そこでまず本発明に使用する鋼板の成分について説
明する。Ｃは少なければ延性が良好であり、加工性に優
れているが、所要の強度を得られないことから、下限を
０．１０％とした。又、０．６５％を超えると造管時の
成形性等の冷間加工性及び靱性が低下する傾向にあり、
又、電縫鋼管の造管溶接時に熱影響部が硬化し、加工性
が低下することから、上限を０．６５％とした。
【０００９】Ｓｉはキルド鋼の場合、０．０５％未満に
おさえることは製鋼技術上難しく、０．６０％を超える
と延靱性に悪影響を及ぼすと共にスケール生成による表
面性状の悪化の点から、０．６０％を上限とした。Ｍｎ
については、強度面から０．２５％未満では強度不足と
なり、２．０％を超えると造管時の成形加工等の加工時
に延靱性の不足から亀裂が発生することがあることから
、下限を０．２５％、上限を２．０％とした。
おさえることは製鋼技術上難しく、０．６０％を超える
と延靱性に悪影響を及ぼすと共にスケール生成による表
面性状の悪化の点から、０．６０％を上限とした。Ｍｎ
については、強度面から０．２５％未満では強度不足と
なり、２．０％を超えると造管時の成形加工等の加工時
に延靱性の不足から亀裂が発生することがあることから
、下限を０．２５％、上限を２．０％とした。
【００１０】Ｔｉは高強度化のための重要な元素である
が、０．０２０％未満では強度不足となり、０．１５０
％を超えて添加しても効果の向上のないことから、下限
を０．０２０％、上限を０．１５０％とした。Ｍｏは管
同士の継ぎ手溶接時の軟化を防ぐための重要な元素であ
るが、０．１％未満では耐軟化性に効果がなく、０．５
％を超えて添加する必要もないことから、下限を０．１
％、上限を０．５％とした。
が、０．０２０％未満では強度不足となり、０．１５０
％を超えて添加しても効果の向上のないことから、下限
を０．０２０％、上限を０．１５０％とした。Ｍｏは管
同士の継ぎ手溶接時の軟化を防ぐための重要な元素であ
るが、０．１％未満では耐軟化性に効果がなく、０．５
％を超えて添加する必要もないことから、下限を０．１
％、上限を０．５％とした。
【００１１】次に上記成分の鋼を熱間板厚圧延時に４０
０〜６００℃又は７００〜７５０℃にて巻取る。これは
Ｔｉの析出効果を防いでなるべく柔らかい材質にするた
めであり、４００℃未満ではＴｉの析出効果は少ないも
のの、却って冷速が速くなるので強度が上昇し、靱性も
低下する。６００超〜７００℃未満はＴｉの析出効果が
最も存在するところである。７５０℃超は製造上不可能
である。よって、上記成分の鋼を熱間板厚圧延時に４０
０〜６００℃又は７００〜７５０℃にて巻取ることによ
って、Ｔｉの析出効果の少ない、比較的柔らかい材質と
なる。
０〜６００℃又は７００〜７５０℃にて巻取る。これは
Ｔｉの析出効果を防いでなるべく柔らかい材質にするた
めであり、４００℃未満ではＴｉの析出効果は少ないも
のの、却って冷速が速くなるので強度が上昇し、靱性も
低下する。６００超〜７００℃未満はＴｉの析出効果が
最も存在するところである。７５０℃超は製造上不可能
である。よって、上記成分の鋼を熱間板厚圧延時に４０
０〜６００℃又は７００〜７５０℃にて巻取ることによ
って、Ｔｉの析出効果の少ない、比較的柔らかい材質と
なる。
【００１２】この後、造管するが比較的柔らかい材質の
ため、従来問題であった成形・溶接上の問題は全くなく
、高品質の電縫鋼管を造管することができる。次に造管
後の熱処理であるが、ここでＴｉの析出効果を出させる
。すなわち、６００〜７００℃で熱処理を行う。６００
℃未満ではＴｉが過時効し、７００℃超ではＴｉが十分
析出せず、いずれも効果が得られない。
ため、従来問題であった成形・溶接上の問題は全くなく
、高品質の電縫鋼管を造管することができる。次に造管
後の熱処理であるが、ここでＴｉの析出効果を出させる
。すなわち、６００〜７００℃で熱処理を行う。６００
℃未満ではＴｉが過時効し、７００℃超ではＴｉが十分
析出せず、いずれも効果が得られない。
【００１３】以上請求項１について説明したが、請求項
２記載の方法でもよい。図２に請求項２記載の工程を示
す。この工程は請求項１記載の工程の熱間板厚圧延後に
冷間板厚圧延ないしは造管オンライン冷間板厚圧延を付
加している。このように熱間板厚圧延後に冷間板厚圧延
ないしは造管オンライン冷間板厚圧延を付加することに
より、加工硬化し、更に高強度の鋼管を製造することが
できる。
２記載の方法でもよい。図２に請求項２記載の工程を示
す。この工程は請求項１記載の工程の熱間板厚圧延後に
冷間板厚圧延ないしは造管オンライン冷間板厚圧延を付
加している。このように熱間板厚圧延後に冷間板厚圧延
ないしは造管オンライン冷間板厚圧延を付加することに
より、加工硬化し、更に高強度の鋼管を製造することが
できる。
【００１４】
【実施例】表１〜表４に、従来法、比較法及び本発明法
（請求項１および２による方法）により、サイズ φ
１０１．６ × ｔ４．４の高張力電縫鋼管を製造
した例を示す。
（請求項１および２による方法）により、サイズ φ
１０１．６ × ｔ４．４の高張力電縫鋼管を製造
した例を示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】
【表４】
【００１９】
【発明の効果】従来の工程で高張力電縫鋼管を製造しよ
うとすれば、鋼板自体を高張力化し、その後電縫造管す
ることにより製造することになり、鋼板自体が高張力で
あるため電縫造管時のロール成形が困難であり、そのた
め電縫溶接時の形状が不良となり、電縫溶接不良となっ
ていたが、本発明の方法を適用することで、成形・溶接
上の問題なしに、かつ経済的に高張力電縫鋼管を製造す
ることが可能となる。
うとすれば、鋼板自体を高張力化し、その後電縫造管す
ることにより製造することになり、鋼板自体が高張力で
あるため電縫造管時のロール成形が困難であり、そのた
め電縫溶接時の形状が不良となり、電縫溶接不良となっ
ていたが、本発明の方法を適用することで、成形・溶接
上の問題なしに、かつ経済的に高張力電縫鋼管を製造す
ることが可能となる。
【図１】請求項１の製造工程を示す図である。
【図２】請求項２の製造工程を示す図である。
【図３】従来の製造工程を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％でＣ：０．１０〜０．６５％、
Ｓｉ：０．０５〜０．６０％、Ｍｎ：０．２５〜２．０
％、Ｔｉ：０．０２０〜０．１５０％、Ｍｏ：０．１〜
０．５％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的元素よりなる電
縫鋼管の製造方法において、管用鋼材の熱間板厚圧延時
に４００〜６００℃又は７００〜７５０℃にて巻取り、
造管後６００〜７００℃で熱処理をすることを特徴とす
る耐ＨＡＺ軟化性の優れた高張力電縫鋼管の製造方法。 - 【請求項２】 重量％でＣ：０．１０〜０．６５％、
Ｓｉ：０．０５〜０．６０％、Ｍｎ：０．２５〜２．０
％、Ｔｉ：０．０２０〜０．１５０％、Ｍｏ：０．１〜
０．５％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的元素よりなる電
縫鋼管の製造方法において、管用鋼材の熱間板厚圧延時
に４００〜６００℃又は７００〜７５０℃にて巻取り、
次いで冷間板厚圧延または造管オンライン冷間板厚圧延
を施し、造管後６００〜７００℃で熱処理をすることを
特徴とする耐ＨＡＺ軟化性の優れた高張力電縫鋼管の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3077997A JP2540087B2 (ja) | 1991-04-10 | 1991-04-10 | 耐ｈａｚ軟化性の優れた高張力電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3077997A JP2540087B2 (ja) | 1991-04-10 | 1991-04-10 | 耐ｈａｚ軟化性の優れた高張力電縫鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04311525A true JPH04311525A (ja) | 1992-11-04 |
| JP2540087B2 JP2540087B2 (ja) | 1996-10-02 |
Family
ID=13649447
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3077997A Expired - Lifetime JP2540087B2 (ja) | 1991-04-10 | 1991-04-10 | 耐ｈａｚ軟化性の優れた高張力電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2540087B2 (ja) |
-
1991
- 1991-04-10 JP JP3077997A patent/JP2540087B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2540087B2 (ja) | 1996-10-02 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960402 |