JPH04309895A - 原子炉用燃料バンドルの製造方法 - Google Patents
原子炉用燃料バンドルの製造方法Info
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- JPH04309895A JPH04309895A JP3072965A JP7296591A JPH04309895A JP H04309895 A JPH04309895 A JP H04309895A JP 3072965 A JP3072965 A JP 3072965A JP 7296591 A JP7296591 A JP 7296591A JP H04309895 A JPH04309895 A JP H04309895A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【産業上の利用分野】本発明は、原子炉で使用される燃
料バンドル(集合体)の製造方法に係り、特にその製造
工程の改善に関する。
料バンドル(集合体)の製造方法に係り、特にその製造
工程の改善に関する。
【0001】
【従来の技術】従来から沸騰水型軽水炉においては、燃
料バンドルを構成する燃料被覆管、チャンネルボックス
、スペ−サ等の炉心構造材料としてジルコニウム基合金
が使用されている。これは中性子経済や、高温水あるい
は水蒸気中における耐食性を考慮して開発されたもので
ある。
料バンドルを構成する燃料被覆管、チャンネルボックス
、スペ−サ等の炉心構造材料としてジルコニウム基合金
が使用されている。これは中性子経済や、高温水あるい
は水蒸気中における耐食性を考慮して開発されたもので
ある。
【0002】しかしながら、これらの材料は、原子炉の
運転中には冷却水に曝されている表面が酸化される傾向
にある。酸化膜は照射が進むにつれて成長し、厚くなる
と剥離することもある。特に溶接部では非溶接部よりも
厚い酸化膜が生成する。このような酸化膜の生成は、燃
料被覆管、炉心構造材の減肉をもたらすと共に、剥離に
よって炉水中の放射能濃度を増加させ、原子炉定期検査
時の作業者の被曝量を増加させる恐れがある。
運転中には冷却水に曝されている表面が酸化される傾向
にある。酸化膜は照射が進むにつれて成長し、厚くなる
と剥離することもある。特に溶接部では非溶接部よりも
厚い酸化膜が生成する。このような酸化膜の生成は、燃
料被覆管、炉心構造材の減肉をもたらすと共に、剥離に
よって炉水中の放射能濃度を増加させ、原子炉定期検査
時の作業者の被曝量を増加させる恐れがある。
【0003】将来、原子炉燃料の経済性を向上させるた
めに、燃料や構造材の使用期間を延長させる計画が進行
しているが、現行よりも長期間の使用に耐えるためには
、ジルコニウム基合金の溶接部における酸化の機構が注
目されている。
めに、燃料や構造材の使用期間を延長させる計画が進行
しているが、現行よりも長期間の使用に耐えるためには
、ジルコニウム基合金の溶接部における酸化の機構が注
目されている。
【0004】その対策の1例として、特開昭61−30
681号公報に示されるように、ジルコニウム基合金構
造部材の表面にTi、V、Nb、Wのいずれかの元素で
表面を被覆することにより耐食性を向上させる方法が提
案されている。
681号公報に示されるように、ジルコニウム基合金構
造部材の表面にTi、V、Nb、Wのいずれかの元素で
表面を被覆することにより耐食性を向上させる方法が提
案されている。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】上記のように、従来技
術では原子炉内の使用条件下における被覆管の安定性が
未だに確かめられておらず、炉内でその性能を確実に発
揮できるかどうかが疑問であり、特に長期間の使用に十
分耐えられる手段とは言い難い。
術では原子炉内の使用条件下における被覆管の安定性が
未だに確かめられておらず、炉内でその性能を確実に発
揮できるかどうかが疑問であり、特に長期間の使用に十
分耐えられる手段とは言い難い。
【0006】本発明は、上記に鑑みてなされたものであ
り、その目的は燃料被覆管、チャンネルボックス、スペ
−サ等のジルコニウム基合金製の炉心構造材に適し、溶
接部の耐食性に優れた燃料バンドルの製造方法を提供す
ることにある。
り、その目的は燃料被覆管、チャンネルボックス、スペ
−サ等のジルコニウム基合金製の炉心構造材に適し、溶
接部の耐食性に優れた燃料バンドルの製造方法を提供す
ることにある。
【0007】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明の原子炉用燃料バンドルの製造方法の構成は複
数個の原子炉用燃料被覆管等を束ねてなる燃料バンドル
の製造方法において、燃料被覆管および炉心構造材とし
て使用するジルコニウム基合金製の部品の溶接工程の後
に、焼鈍工程を加えるようにしたことである。
の本発明の原子炉用燃料バンドルの製造方法の構成は複
数個の原子炉用燃料被覆管等を束ねてなる燃料バンドル
の製造方法において、燃料被覆管および炉心構造材とし
て使用するジルコニウム基合金製の部品の溶接工程の後
に、焼鈍工程を加えるようにしたことである。
【0008】
【作用】水冷却型原子炉の燃料被覆管や構造材として現
在利用されているジルコニウム基合金はジルカロイであ
る。ジルカロイは強度や耐食性を向上させるために、ジ
ルコニウムに錫、鉄、クロム、ニッケル等を少量添加し
たものである。これら合金元素のうち鉄、クロム、ニッ
ケルはジルコニウム中の固溶濃度が低く、添加物が固溶
限を超えているために、通常の状態ではジルコニウムと
の金属間化合物を形成して、ジルカロイ母材中に析出し
ている。
在利用されているジルコニウム基合金はジルカロイであ
る。ジルカロイは強度や耐食性を向上させるために、ジ
ルコニウムに錫、鉄、クロム、ニッケル等を少量添加し
たものである。これら合金元素のうち鉄、クロム、ニッ
ケルはジルコニウム中の固溶濃度が低く、添加物が固溶
限を超えているために、通常の状態ではジルコニウムと
の金属間化合物を形成して、ジルカロイ母材中に析出し
ている。
【0009】上記の金属間化合物は、主にジルカロイ製
品製造工程の焼鈍時に生成する。図2には、従来のジル
コニウム基合金製燃料被覆管の製造工程を示す。図2の
工程において、1は純Zrスポンジ、2は合金元素添加
、3はア−ク溶解、4はβ−鍛造、5は溶体化処理、6
はα−鍛造、7は熱間加工、8は焼き鈍し、9は冷間圧
延、10は焼き鈍し、12は最終素材である。すなわち
、溶体化処理5により偏在化していた合金元素が均一化
されるが、その後の熱間押出し7や焼き鈍し8の過程で
ジルコニウム中に過飽和に固溶していた合金元素が析出
し、析出物の大きさも成長していく。しかし溶接により
再び溶体化処理と同じ効果が生じ、析出していた合金元
素がまた過飽和に固溶したり、析出しても微細な析出物
しか形成しなかったりする。
品製造工程の焼鈍時に生成する。図2には、従来のジル
コニウム基合金製燃料被覆管の製造工程を示す。図2の
工程において、1は純Zrスポンジ、2は合金元素添加
、3はア−ク溶解、4はβ−鍛造、5は溶体化処理、6
はα−鍛造、7は熱間加工、8は焼き鈍し、9は冷間圧
延、10は焼き鈍し、12は最終素材である。すなわち
、溶体化処理5により偏在化していた合金元素が均一化
されるが、その後の熱間押出し7や焼き鈍し8の過程で
ジルコニウム中に過飽和に固溶していた合金元素が析出
し、析出物の大きさも成長していく。しかし溶接により
再び溶体化処理と同じ効果が生じ、析出していた合金元
素がまた過飽和に固溶したり、析出しても微細な析出物
しか形成しなかったりする。
【0010】ジルコニウム基合金の酸化機構について以
下に説明する。合金元素固溶成分濃度の小さいところで
はZrO2型酸化膜が形成される。ところが合金元素が
過飽和に固溶したところでは酸化膜中に合金元素が取り
込まれる。合金元素の鉄、クロム、ニッケルは原子価が
2あるいは3価であり、Zrは4価であるため、合金元
素を取り込んだジルコニウムの酸化物中には、電荷のバ
ランスをとるために酸素の空孔が生じ、ZrOn型の酸
化物になる。ただし、以下n=2−xとする。ZrOn
型の酸化物は酸素の空孔をたくさん含んでいるため、酸
素の拡散が速くなる。通常Zrの酸化は酸化膜中の酸素
の拡散が律速となっており、ZrOn型の酸化物の方が
成長が早くなる。このために溶接部の酸化膜が非溶接部
よりも厚くなるものと考えられる。
下に説明する。合金元素固溶成分濃度の小さいところで
はZrO2型酸化膜が形成される。ところが合金元素が
過飽和に固溶したところでは酸化膜中に合金元素が取り
込まれる。合金元素の鉄、クロム、ニッケルは原子価が
2あるいは3価であり、Zrは4価であるため、合金元
素を取り込んだジルコニウムの酸化物中には、電荷のバ
ランスをとるために酸素の空孔が生じ、ZrOn型の酸
化物になる。ただし、以下n=2−xとする。ZrOn
型の酸化物は酸素の空孔をたくさん含んでいるため、酸
素の拡散が速くなる。通常Zrの酸化は酸化膜中の酸素
の拡散が律速となっており、ZrOn型の酸化物の方が
成長が早くなる。このために溶接部の酸化膜が非溶接部
よりも厚くなるものと考えられる。
【0011】また炉内で使用後のジルカロイ−2被覆管
の微細組織を、透過型電子顕微鏡およびエネルギ−分散
型X線分析装置を用いて観察、分析した結果、金属間化
合物の析出物からジルカロイ−2母材中に合金元素が過
飽和に固溶していることがわかった。この合金元素の照
射誘起固溶現象により、ジルカロイ−2の酸化速度は加
速されることになる。特に小さい析出物ほど固溶が速い
。したがって、溶接部の小さい析出物は照射初期に固溶
してしまい、合金元素の固溶濃度が高くなり、酸化速度
をさらに加速する結果となる。
の微細組織を、透過型電子顕微鏡およびエネルギ−分散
型X線分析装置を用いて観察、分析した結果、金属間化
合物の析出物からジルカロイ−2母材中に合金元素が過
飽和に固溶していることがわかった。この合金元素の照
射誘起固溶現象により、ジルカロイ−2の酸化速度は加
速されることになる。特に小さい析出物ほど固溶が速い
。したがって、溶接部の小さい析出物は照射初期に固溶
してしまい、合金元素の固溶濃度が高くなり、酸化速度
をさらに加速する結果となる。
【0012】このことから、高速中性子の照射により、
析出していた合金元素が熱力学的には起こりえない過飽
和な状態まで固溶することがわかった。その結果、ジル
カロイの溶接部の耐食性が劣化することになる。本発明
は、上記の照射により特に、溶接部でジルカロイ母材中
に合金元素が過飽和に固溶し、耐食性を劣化させるとい
う事実の発見に基づいて生まれたものである。本発明か
らなるジルコニウム基合金を原子炉の炉心に装荷して使
用すると、溶接部の耐食性を向上させ、さらに照射によ
る溶接部の耐食性の劣化を抑制することができる。
析出していた合金元素が熱力学的には起こりえない過飽
和な状態まで固溶することがわかった。その結果、ジル
カロイの溶接部の耐食性が劣化することになる。本発明
は、上記の照射により特に、溶接部でジルカロイ母材中
に合金元素が過飽和に固溶し、耐食性を劣化させるとい
う事実の発見に基づいて生まれたものである。本発明か
らなるジルコニウム基合金を原子炉の炉心に装荷して使
用すると、溶接部の耐食性を向上させ、さらに照射によ
る溶接部の耐食性の劣化を抑制することができる。
【0013】
【実施例】以下、本発明の1実施例を図1〜図3を用い
て説明する。図1は本発明の実施例の原子炉の燃料バン
ドルの製造工程図である。図2は従来の燃料被覆管の製
造工程図であり、図3は従来の燃料バンドルの製造工程
図である。
て説明する。図1は本発明の実施例の原子炉の燃料バン
ドルの製造工程図である。図2は従来の燃料被覆管の製
造工程図であり、図3は従来の燃料バンドルの製造工程
図である。
【0014】まず図2(既に記載した)を用いてジルコ
ニウム基合金からなる燃料被覆管の従来の製造方法を説
明する。原料の純Zrスポンジ1に所定の合金元素(錫
、鉄、クロム、ニッケル等)を添加2し、プレスにより
圧縮成型して円柱状ブリケットを造る。これを不活性雰
囲気下で溶接し電極に仕上げ、これをア−ク溶解3して
インゴットにする。成型のためにインゴットを約100
0℃に加熱しβ鍛造4する。これを1000℃以上で数
時間保持し、その後急冷して溶体化処理5する。この溶
体化処理5により偏在していた合金元素の分布が均一化
される。溶体化処理5によって生じた表面酸化膜の除去
および寸法調整のために、700℃前後のα領域温度範
囲内で予備加熱後、α鍛造6する。これを700℃前後
の熱間加工7により素管にする。加工による歪除去のた
め、10 ̄4〜10 ̄6Torrの高真空下、650℃
で焼鈍し8する。 冷間圧延9により外径を絞り肉厚
を薄くする。その後焼鈍し工程10を挾んで数回冷間圧
延9を繰返し、所定寸法に達するまで行う。最後に、1
0 ̄4〜10 ̄6Torrの高真空下で580℃前後の
再結晶化焼鈍を行う。
ニウム基合金からなる燃料被覆管の従来の製造方法を説
明する。原料の純Zrスポンジ1に所定の合金元素(錫
、鉄、クロム、ニッケル等)を添加2し、プレスにより
圧縮成型して円柱状ブリケットを造る。これを不活性雰
囲気下で溶接し電極に仕上げ、これをア−ク溶解3して
インゴットにする。成型のためにインゴットを約100
0℃に加熱しβ鍛造4する。これを1000℃以上で数
時間保持し、その後急冷して溶体化処理5する。この溶
体化処理5により偏在していた合金元素の分布が均一化
される。溶体化処理5によって生じた表面酸化膜の除去
および寸法調整のために、700℃前後のα領域温度範
囲内で予備加熱後、α鍛造6する。これを700℃前後
の熱間加工7により素管にする。加工による歪除去のた
め、10 ̄4〜10 ̄6Torrの高真空下、650℃
で焼鈍し8する。 冷間圧延9により外径を絞り肉厚
を薄くする。その後焼鈍し工程10を挾んで数回冷間圧
延9を繰返し、所定寸法に達するまで行う。最後に、1
0 ̄4〜10 ̄6Torrの高真空下で580℃前後の
再結晶化焼鈍を行う。
【0015】図3は、上記の被覆管の他スペ−サ、部品
等の従来の燃料バンドルの製造工程図である。図1は本
発明の燃料バンドルの製造工程図である。図1において
、21は溶接工程、22は溶接部の焼鈍工程である。
等の従来の燃料バンドルの製造工程図である。図1は本
発明の燃料バンドルの製造工程図である。図1において
、21は溶接工程、22は溶接部の焼鈍工程である。
【0016】図2において、溶体化処理5後の熱間加工
7や焼鈍し8、10により過飽和に固溶していた合金元
素が析出する。ところが、図1に示すように、溶接工程
21によって再び溶体化処理5と同様な効果が生じ、合
金元素が過飽和に固溶し、また析出していても微細な析
出物を形成するようになる。すなわち、図1に示したよ
うに、溶接工程21の後に、焼鈍工程22を新設した理
由はこのためである。この焼鈍工程22により、溶接工
程21で過飽和に固溶した合金元素を析出させ、また微
細な析出物を成長させ、照射誘起固溶が生じにくい大き
な析出物にすることができる。
7や焼鈍し8、10により過飽和に固溶していた合金元
素が析出する。ところが、図1に示すように、溶接工程
21によって再び溶体化処理5と同様な効果が生じ、合
金元素が過飽和に固溶し、また析出していても微細な析
出物を形成するようになる。すなわち、図1に示したよ
うに、溶接工程21の後に、焼鈍工程22を新設した理
由はこのためである。この焼鈍工程22により、溶接工
程21で過飽和に固溶した合金元素を析出させ、また微
細な析出物を成長させ、照射誘起固溶が生じにくい大き
な析出物にすることができる。
【0017】焼鈍温度および時間については、一般に製
造効率を高める目的から、高温で短時間がのぞましい。 しかし、ジルコニウムあるいはジルカロイの相転移温度
を超えると結晶粒の形状、大きさに変化を生じ、機械的
性質が変化するので、焼鈍温度は800℃を超えないこ
とが望ましい。焼鈍による析出物の形成および成長過程
を調べた結果、750℃、1時間の焼鈍で十分な効果が
期待できる。
造効率を高める目的から、高温で短時間がのぞましい。 しかし、ジルコニウムあるいはジルカロイの相転移温度
を超えると結晶粒の形状、大きさに変化を生じ、機械的
性質が変化するので、焼鈍温度は800℃を超えないこ
とが望ましい。焼鈍による析出物の形成および成長過程
を調べた結果、750℃、1時間の焼鈍で十分な効果が
期待できる。
【0018】また、酸化速度をできるだけ低減するため
には、焼鈍温度は低い方がよい。それは、ジルカロイの
マトリックス中における合金元素の固溶限が、温度が高
いほど大きくなるためである。すなわち高温焼鈍よりも
低温焼鈍の方が、合金元素の固溶濃度は低くなり、酸化
速度の加速も小さくなると考えられる。このことから5
50℃で24時間程度の焼鈍が効果的である。なお、焼
鈍の際には、ジルカロイ表面の酸化を防止するために、
真空中あるいは不活性ガス中で行うことが望ましい。
には、焼鈍温度は低い方がよい。それは、ジルカロイの
マトリックス中における合金元素の固溶限が、温度が高
いほど大きくなるためである。すなわち高温焼鈍よりも
低温焼鈍の方が、合金元素の固溶濃度は低くなり、酸化
速度の加速も小さくなると考えられる。このことから5
50℃で24時間程度の焼鈍が効果的である。なお、焼
鈍の際には、ジルカロイ表面の酸化を防止するために、
真空中あるいは不活性ガス中で行うことが望ましい。
【0019】
【発明の効果】以上のように、本発明の方法によれば、
溶接工程でジルコニウム基合金に生じた合金元素の過飽
和固溶成分を析出させ、また析出物を成長させることが
できるので、従来、合金元素の過飽和固溶成分が原因で
発生していた溶接部の酸化速度の加速効果を抑制するこ
とができ、安全性および信頼性に優れた溶接部を持つジ
ルコニウム基合金製の燃料被覆管、スペ−サ、チャンネ
ルボックス等の炉心構造材を提供することができる。
溶接工程でジルコニウム基合金に生じた合金元素の過飽
和固溶成分を析出させ、また析出物を成長させることが
できるので、従来、合金元素の過飽和固溶成分が原因で
発生していた溶接部の酸化速度の加速効果を抑制するこ
とができ、安全性および信頼性に優れた溶接部を持つジ
ルコニウム基合金製の燃料被覆管、スペ−サ、チャンネ
ルボックス等の炉心構造材を提供することができる。
【図1】本発明の燃料バンドルの製造工程図である。
【図2】従来のジルコニウム基合金製燃料被覆管の製造
工程図である。
工程図である。
【図3】従来の燃料バンドルの製造工程図である。
1 純ジルコニウムスポンジ
2 合金元素添加
3 ア−ク溶解
4 β−鍛造
5 溶体化処理
6 α−鍛造
7 熱間加工
8 焼なまし
9 冷間圧延
10 焼なまし
12 最終素材
21 溶接工程
22 焼鈍工程
Claims (3)
- 【請求項1】 複数個の原子炉用燃料被覆管等を束ね
てなる燃料バンドルの製造方法において、燃料被覆管お
よび炉心構造材として使用するジルコニウム基合金製の
部品の溶接工程の後に、焼鈍工程を加えたことを特徴と
する原子炉用燃料バンドルの製造方法。 - 【請求項2】 請求項1記載の製造方法において、焼
鈍温度を550〜800℃とし、焼鈍時間を1時間以上
としたことを特徴とする原子炉用燃料バンドルの製造方
法。 - 【請求項3】 請求項1記載の製造方法において、焼
鈍を真空中あるいは不活性ガス中で行うことを特徴とす
る原子炉燃料バンドルの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3072965A JPH04309895A (ja) | 1991-04-05 | 1991-04-05 | 原子炉用燃料バンドルの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3072965A JPH04309895A (ja) | 1991-04-05 | 1991-04-05 | 原子炉用燃料バンドルの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04309895A true JPH04309895A (ja) | 1992-11-02 |
Family
ID=13504602
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3072965A Pending JPH04309895A (ja) | 1991-04-05 | 1991-04-05 | 原子炉用燃料バンドルの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04309895A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2831984A1 (fr) * | 2001-11-08 | 2003-05-09 | Mitsubishi Nuclear Fuel | Procede de fabrication d'une grille de support de combustible nucleaire, et grille obtenue |
-
1991
- 1991-04-05 JP JP3072965A patent/JPH04309895A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2831984A1 (fr) * | 2001-11-08 | 2003-05-09 | Mitsubishi Nuclear Fuel | Procede de fabrication d'une grille de support de combustible nucleaire, et grille obtenue |
KR100701872B1 (ko) * | 2001-11-08 | 2007-03-30 | 미쯔비시 겐시넨료 가부시키가이샤 | 핵연료집합체 지지격자의 제조방법 및 그것에 의해 제조된핵연료집합체 지지격자 |
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