JPH04305384A - クラッド鋼材製造用複合スラブの製造方法 - Google Patents
クラッド鋼材製造用複合スラブの製造方法Info
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- JPH04305384A JPH04305384A JP3094739A JP9473991A JPH04305384A JP H04305384 A JPH04305384 A JP H04305384A JP 3094739 A JP3094739 A JP 3094739A JP 9473991 A JP9473991 A JP 9473991A JP H04305384 A JPH04305384 A JP H04305384A
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Landscapes
- Welding Or Cutting Using Electron Beams (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、接合部性能の優れた
クラッド鋼材を安定して得ることができる圧延用複合ス
ラブの製造する方法に関する。
クラッド鋼材を安定して得ることができる圧延用複合ス
ラブの製造する方法に関する。
【0002】
【従来技術とその課題】近年、供給が安定していて成形
性,溶接性,コスト等の面からも非常に有利な炭素鋼(
C含有量:0.01〜0.30重量%の鋼等)を基材と
し、これに異種金属合わせ材(例えばSUS304等)
を重ね合わせたクラッド鋼材の需要が、厚鋼板,薄鋼板
,鋼管,平鋼等の種類を問わず増加する傾向を見せてい
る。
性,溶接性,コスト等の面からも非常に有利な炭素鋼(
C含有量:0.01〜0.30重量%の鋼等)を基材と
し、これに異種金属合わせ材(例えばSUS304等)
を重ね合わせたクラッド鋼材の需要が、厚鋼板,薄鋼板
,鋼管,平鋼等の種類を問わず増加する傾向を見せてい
る。
【0003】従来、上記クラッド鋼材を製造する手段の
代表的なものとして、基材と合わせ材(以降“合材”と
呼ぶ)とを重ね合わせてから接合すべき面の四周を空気
抜き孔を除いて溶接・封入した後、これに軽圧下の冷間
圧延又はプレスを施して接合面間に存在する空気を追い
出し、更に空気抜き孔の溶接・密封を行って複合スラブ
を組み立てた後、これを加熱・圧延してクラッド成品と
する方法が知られていた(特公昭57−26870号公
報等を参照)。
代表的なものとして、基材と合わせ材(以降“合材”と
呼ぶ)とを重ね合わせてから接合すべき面の四周を空気
抜き孔を除いて溶接・封入した後、これに軽圧下の冷間
圧延又はプレスを施して接合面間に存在する空気を追い
出し、更に空気抜き孔の溶接・密封を行って複合スラブ
を組み立てた後、これを加熱・圧延してクラッド成品と
する方法が知られていた(特公昭57−26870号公
報等を参照)。
【0004】しかしながら、この方法では複合スラブ組
み立て時の空気抜きのために多大な設備(冷間圧延設備
,プレス設備等)を必要とするほか、得られる複合スラ
ブの接合すべき面の状態(真空度)が空気抜き孔を溶接
・密封する際の個人的な技術差等によって不完全なもの
となり、加熱・圧延時での界面剥離,成品接合面での剥
離や超音波欠陥(超音波検査で検出される欠陥)等が発
生しやすいとの問題があった。
み立て時の空気抜きのために多大な設備(冷間圧延設備
,プレス設備等)を必要とするほか、得られる複合スラ
ブの接合すべき面の状態(真空度)が空気抜き孔を溶接
・密封する際の個人的な技術差等によって不完全なもの
となり、加熱・圧延時での界面剥離,成品接合面での剥
離や超音波欠陥(超音波検査で検出される欠陥)等が発
生しやすいとの問題があった。
【0005】これに対して、各素材金属の接合すべき面
を清浄化して重ね合わせると共に、重ね合わせ面(接合
すべき面)の四周を電子ビ−ム溶接やレ−ザ−ビ−ム溶
接等の高エネルギ−ビ−ム溶接にて密封することにより
熱間クラッド圧延用複合スラブを組み立てる方法がある
(特公昭55−6498号公報参照)。周知の如く、通
常、高エネルギ−ビ−ム溶接は真空室内で行なわれるの
で、上記複合スラブの組み立て法に従い重ね合わせ面の
四周を高エネルギ−ビ−ムビ−ム溶接によって密封すれ
ば、接合すべき面は必然的に高真空に保たれ、空気抜き
のための冷間圧延設備やプレス設備を必要としないばか
りか、空気抜き孔の溶接・密封作業も不要となる。
を清浄化して重ね合わせると共に、重ね合わせ面(接合
すべき面)の四周を電子ビ−ム溶接やレ−ザ−ビ−ム溶
接等の高エネルギ−ビ−ム溶接にて密封することにより
熱間クラッド圧延用複合スラブを組み立てる方法がある
(特公昭55−6498号公報参照)。周知の如く、通
常、高エネルギ−ビ−ム溶接は真空室内で行なわれるの
で、上記複合スラブの組み立て法に従い重ね合わせ面の
四周を高エネルギ−ビ−ムビ−ム溶接によって密封すれ
ば、接合すべき面は必然的に高真空に保たれ、空気抜き
のための冷間圧延設備やプレス設備を必要としないばか
りか、空気抜き孔の溶接・密封作業も不要となる。
【0006】ところが、高エネルギ−ビ−ム溶接を適用
した複合スラブであっても次のような問題が指摘された
。即ち、熱間圧延に供するために上記複合スラブを加熱
すると、その際の熱応力によって溶接部に破断が生じ接
合すべき面の気密性維持ができない場合があり、所望の
接合強度が得られないとの問題である。そこで、このよ
うな不都合を防止するため、前記特公昭55−6498
号に係わる提案においても「複合スラブの密封溶接部強
度を左右する溶込み深さを特定量以上確保すること」が
必須の条件となっている。
した複合スラブであっても次のような問題が指摘された
。即ち、熱間圧延に供するために上記複合スラブを加熱
すると、その際の熱応力によって溶接部に破断が生じ接
合すべき面の気密性維持ができない場合があり、所望の
接合強度が得られないとの問題である。そこで、このよ
うな不都合を防止するため、前記特公昭55−6498
号に係わる提案においても「複合スラブの密封溶接部強
度を左右する溶込み深さを特定量以上確保すること」が
必須の条件となっている。
【0008】しかし、複合スラブを組み立てる際の密封
溶接は異材溶接であるため溶接時に熱起電力が発生し、
これが電子ビ−ムやレ−ザ−ビ−ムを曲げるように作用
するので、溶接部の溶込みが狙った方向から偏向し必要
な溶込み深さが確保されにくいとの問題があった。例え
ば、炭素鋼(SS41)とステンレス鋼(SUS304
)との組み合わせでは2.3mVの熱起電力が、また炭
素鋼(SS41)とモネルメタルの組み合わせでは 2
.70mVもの熱起電力が発生し、この組み合わせで接
合端部の電子ビ−ム溶接を行うと熱起電力により電子ビ
−ムに曲がりが生じて図7の如くに溶接部の溶込みが接
合面から偏向し、接合面での溶込み深さが不足する結果
となる。なお、この現象は溶接部に残留磁気が存在する
場合(ステンレス鋼等の非磁性材料面には磁気が残留し
やすい)にも発生する。
溶接は異材溶接であるため溶接時に熱起電力が発生し、
これが電子ビ−ムやレ−ザ−ビ−ムを曲げるように作用
するので、溶接部の溶込みが狙った方向から偏向し必要
な溶込み深さが確保されにくいとの問題があった。例え
ば、炭素鋼(SS41)とステンレス鋼(SUS304
)との組み合わせでは2.3mVの熱起電力が、また炭
素鋼(SS41)とモネルメタルの組み合わせでは 2
.70mVもの熱起電力が発生し、この組み合わせで接
合端部の電子ビ−ム溶接を行うと熱起電力により電子ビ
−ムに曲がりが生じて図7の如くに溶接部の溶込みが接
合面から偏向し、接合面での溶込み深さが不足する結果
となる。なお、この現象は溶接部に残留磁気が存在する
場合(ステンレス鋼等の非磁性材料面には磁気が残留し
やすい)にも発生する。
【0009】しかも、クラッド圧延の実際作業では、複
合スラブ加熱時の熱応力だけではなく、圧延時の変形応
力によっても破壊されないだけの更に十分な溶込み深さ
を確保しないと、安定した接合部性能が確保できないこ
とが明らかとなった。従って、実際上、必要な溶込み深
さを確保することが困難な前記「特公昭55−6498
号として提案された方法」も工業的には十分満足できる
ものとは言えなかった。
合スラブ加熱時の熱応力だけではなく、圧延時の変形応
力によっても破壊されないだけの更に十分な溶込み深さ
を確保しないと、安定した接合部性能が確保できないこ
とが明らかとなった。従って、実際上、必要な溶込み深
さを確保することが困難な前記「特公昭55−6498
号として提案された方法」も工業的には十分満足できる
ものとは言えなかった。
【0010】このようなことから、本発明が目的とした
のは、接合部性能の優れたクラッド鋼材を煩雑な手数や
格別に高価な設備を必要とすることなく安定かつ安価に
製造し得る手段を確立することであった。
のは、接合部性能の優れたクラッド鋼材を煩雑な手数や
格別に高価な設備を必要とすることなく安定かつ安価に
製造し得る手段を確立することであった。
【0011】本発明者は、上記目的を達成すべく鋭意研
究を重ねた結果、次のような知見を得ることができた。 (A) 成品クラッド鋼材の接合部性能を高位に安定化
させるには、“加熱時の熱応力による複合スラブ溶接部
破断への対策”に加えて“クラッド圧延時の変形応力に
より複合スラブの溶接部が破断して気密性が破られるこ
とへの対策”が必要である。即ち、クラッド圧延法によ
って所望性能の積層複合金属材を安定製造するは、熱応
力による溶接部破断への対策は勿論重要であるが、これ
と共にクラッド圧延の初期パス(圧延により接合が進展
するまでの間)で生じる変形応力に耐えるだけの溶接部
強度(溶込み深さ)を複合スラブに確保しておくことが
重要な要素となる。しかるに、接合すべき面の真空封入
が容易である高エネルギ−ビ−ム溶接を密封手段として
適用する場合には、前述したように十分な溶込み深さを
確保することができないが、複合スラブの組み立てに際
して母材と合材を組み合わせたものを2組準備し、これ
らを母材又は合材の何れかで相手材が挟み込まれるよう
に重ね合わせると共に、更に挟み込まれた相手材の端部
をも“外側となった前記材料と同種材質の材料”で覆う
ことによって異種材料の全部位を同種材料で包み込んで
しまい、この組合わせ材の所要箇所を密封溶接するよう
にすれば、密封溶接は全て同種材間の溶接となるために
熱起電力の発生が殆どなく、高エネルギ−ビ−ム溶接で
あっても溶込み部の偏向を生じないで接合部性能を高位
に安定化させるのに必要な所定の密封溶接部溶込み深さ
を安定して確保できるようになる。更に、クラッド圧延
後には周知の手法に従って同時製造された2つのクラッ
ド鋼材を剥離すれば、品質上問題のない成品が得られる
。
究を重ねた結果、次のような知見を得ることができた。 (A) 成品クラッド鋼材の接合部性能を高位に安定化
させるには、“加熱時の熱応力による複合スラブ溶接部
破断への対策”に加えて“クラッド圧延時の変形応力に
より複合スラブの溶接部が破断して気密性が破られるこ
とへの対策”が必要である。即ち、クラッド圧延法によ
って所望性能の積層複合金属材を安定製造するは、熱応
力による溶接部破断への対策は勿論重要であるが、これ
と共にクラッド圧延の初期パス(圧延により接合が進展
するまでの間)で生じる変形応力に耐えるだけの溶接部
強度(溶込み深さ)を複合スラブに確保しておくことが
重要な要素となる。しかるに、接合すべき面の真空封入
が容易である高エネルギ−ビ−ム溶接を密封手段として
適用する場合には、前述したように十分な溶込み深さを
確保することができないが、複合スラブの組み立てに際
して母材と合材を組み合わせたものを2組準備し、これ
らを母材又は合材の何れかで相手材が挟み込まれるよう
に重ね合わせると共に、更に挟み込まれた相手材の端部
をも“外側となった前記材料と同種材質の材料”で覆う
ことによって異種材料の全部位を同種材料で包み込んで
しまい、この組合わせ材の所要箇所を密封溶接するよう
にすれば、密封溶接は全て同種材間の溶接となるために
熱起電力の発生が殆どなく、高エネルギ−ビ−ム溶接で
あっても溶込み部の偏向を生じないで接合部性能を高位
に安定化させるのに必要な所定の密封溶接部溶込み深さ
を安定して確保できるようになる。更に、クラッド圧延
後には周知の手法に従って同時製造された2つのクラッ
ド鋼材を剥離すれば、品質上問題のない成品が得られる
。
【0012】(B) また、接合圧延による溶接部の塑
性変形による応力状態は圧延初期パスにおける接合進展
度合と密接な関係があり、接合が早く進めば圧延時の溶
接部破断の問題は軽減される。従って、例えば特公昭5
9−11394号公報等で提案されている「複合スラブ
の接合面間にNi箔等の金属箔媒接材を挿入して圧延プ
ロセスにおいて接合すべき面間の接合を促進する手法」
を活用すれば、圧延初期での素材の速やかな接合が促さ
れて圧延による溶接部の塑性変形が無理なく進行するこ
ととなり、溶接部にかかる剪断応力が小さくなるので、
密封溶接部の所要溶込み深さも軽減される。更に、合材
の種類によってはクラッド接合部に拡散による合金層が
形成されて界面の剥離強度が低下することがあるが、金
属箔媒接材の挿入によりこのような不都合も防止でき、
加工度の高い部材に適用できる高品位のクラッド材の製
造が可能となる。
性変形による応力状態は圧延初期パスにおける接合進展
度合と密接な関係があり、接合が早く進めば圧延時の溶
接部破断の問題は軽減される。従って、例えば特公昭5
9−11394号公報等で提案されている「複合スラブ
の接合面間にNi箔等の金属箔媒接材を挿入して圧延プ
ロセスにおいて接合すべき面間の接合を促進する手法」
を活用すれば、圧延初期での素材の速やかな接合が促さ
れて圧延による溶接部の塑性変形が無理なく進行するこ
ととなり、溶接部にかかる剪断応力が小さくなるので、
密封溶接部の所要溶込み深さも軽減される。更に、合材
の種類によってはクラッド接合部に拡散による合金層が
形成されて界面の剥離強度が低下することがあるが、金
属箔媒接材の挿入によりこのような不都合も防止でき、
加工度の高い部材に適用できる高品位のクラッド材の製
造が可能となる。
【0013】本発明は、上記知見事項等を基にして完成
されたものであり、「クラッド圧用複合スラブを組み立
てるに際して、 図1又は図2に示したように、 清浄
化した(酸洗又は研磨により酸化層を完全に除去した)
接合面間に金属箔から成る媒接材を挿入して合材と母材
とを重ね合わせ、 更に重ね合わせた“合材と母材”の
2対を母材が外側となるように重ねると共に、 合材の
端部に母材と同種材質のスペ−サ−を配して合わせ材を
母材とスペ−サ−とで包み込んだ後、真空中にて母材と
スペ−サ−の高エネルギ−ビ−ム溶接を行うことによっ
て、 接合部性能の優れたクラッド鋼材を安定して得る
ことのできるクラッド鋼材製造用複合スラブを実現した
点」に大きな特徴を有している。
されたものであり、「クラッド圧用複合スラブを組み立
てるに際して、 図1又は図2に示したように、 清浄
化した(酸洗又は研磨により酸化層を完全に除去した)
接合面間に金属箔から成る媒接材を挿入して合材と母材
とを重ね合わせ、 更に重ね合わせた“合材と母材”の
2対を母材が外側となるように重ねると共に、 合材の
端部に母材と同種材質のスペ−サ−を配して合わせ材を
母材とスペ−サ−とで包み込んだ後、真空中にて母材と
スペ−サ−の高エネルギ−ビ−ム溶接を行うことによっ
て、 接合部性能の優れたクラッド鋼材を安定して得る
ことのできるクラッド鋼材製造用複合スラブを実現した
点」に大きな特徴を有している。
【0014】ここで、媒接材として使用する金属箔はN
i箔のみに限定されるものではなく、素材の種類その他
の条件に応じて公知のもの(例えば特公昭59−113
94号公報参照)等の中から適宜選択すれば良い。金属
箔の厚さは20〜100μm程度が適当である。なお、
合材と母材のうちで母材を外側に配置するのは、一般に
母材の方が安価であって同種材質のスペ−サ−を付加し
てもコスト的な不利につながらないことや、母材の方が
溶接が容易な上に十分な厚み寸法を有しているのが一般
的であるとの理由からである。そして、スペ−サ−に適
用される「母材と同種材質の材料」は必ずしも母材と同
一種類の材料に限定されるものではなく、母材との組み
合わせで生じる熱電力が少なくて高エネルギ−ビ−ム溶
接性に悪影響を与えない材料をも包含するものである(
通常母材は強磁性体であるためスペ−サ−も強磁性体と
する等の目安で良い)。スペ−サ−の寸法は、奥行きが
50〜100mm程度が適当である。
i箔のみに限定されるものではなく、素材の種類その他
の条件に応じて公知のもの(例えば特公昭59−113
94号公報参照)等の中から適宜選択すれば良い。金属
箔の厚さは20〜100μm程度が適当である。なお、
合材と母材のうちで母材を外側に配置するのは、一般に
母材の方が安価であって同種材質のスペ−サ−を付加し
てもコスト的な不利につながらないことや、母材の方が
溶接が容易な上に十分な厚み寸法を有しているのが一般
的であるとの理由からである。そして、スペ−サ−に適
用される「母材と同種材質の材料」は必ずしも母材と同
一種類の材料に限定されるものではなく、母材との組み
合わせで生じる熱電力が少なくて高エネルギ−ビ−ム溶
接性に悪影響を与えない材料をも包含するものである(
通常母材は強磁性体であるためスペ−サ−も強磁性体と
する等の目安で良い)。スペ−サ−の寸法は、奥行きが
50〜100mm程度が適当である。
【0015】また、高エネルギ−ビ−ム溶接とは、真空
室内で電子ビ−ム,レ−ザ−ビ−ム等の高エネルギ−ビ
−ムを照射して実施される溶接を総称したものであるこ
とは言うまでもない。この場合の溶接溶込み深さは“加
熱時の熱応力”及び“圧延時の変形応力”によっても破
断しない強度が溶接部に付与される深さでなければなら
ないが、これは合材の板厚,常温での合材又は基材の幅
,常温での合材又は基材の長さ,クラッド比,圧延ロ−
ル径,圧延時の1パス当りの圧下量等を考慮した実験デ
−タ等に基づいて算出すれば良い。
室内で電子ビ−ム,レ−ザ−ビ−ム等の高エネルギ−ビ
−ムを照射して実施される溶接を総称したものであるこ
とは言うまでもない。この場合の溶接溶込み深さは“加
熱時の熱応力”及び“圧延時の変形応力”によっても破
断しない強度が溶接部に付与される深さでなければなら
ないが、これは合材の板厚,常温での合材又は基材の幅
,常温での合材又は基材の長さ,クラッド比,圧延ロ−
ル径,圧延時の1パス当りの圧下量等を考慮した実験デ
−タ等に基づいて算出すれば良い。
【0016】続いて、本発明を実施例によって説明する
。
。
材質:SS41,
寸法:100mm厚×1800mm幅×2000mm長
。 〔ステンレス鋼合材〕 材質:SUS316, 寸法:30mm厚×1800mm幅×2000mm長。 〔炭素鋼スペ−サ−〕 材質:SM41A, 〔Ni箔媒接材〕 材質:純Ni, 厚さ:0.1mm 。
。 〔ステンレス鋼合材〕 材質:SUS316, 寸法:30mm厚×1800mm幅×2000mm長。 〔炭素鋼スペ−サ−〕 材質:SM41A, 〔Ni箔媒接材〕 材質:純Ni, 厚さ:0.1mm 。
【0017】なお、複合スラブの組み立てに際しては、
まず母材及び合材の接合面を研磨し清浄化した後、その
接合面間にNi箔を挿入して重ね合わせ、更にこれらの
2対を重ねると共にスペ−サ−を配して組合わせてから
、真空度:10−2〜10−5Torrの真空室にて母
材とスペ−サ−間を電子ビ−ム照射により密封溶接した
。
まず母材及び合材の接合面を研磨し清浄化した後、その
接合面間にNi箔を挿入して重ね合わせ、更にこれらの
2対を重ねると共にスペ−サ−を配して組合わせてから
、真空度:10−2〜10−5Torrの真空室にて母
材とスペ−サ−間を電子ビ−ム照射により密封溶接した
。
【0018】図4は、母材とスペ−サ−との接合面の中
心を狙って電子ビ−ム溶接を実施した後のビ−ド中心位
置を調べた結果を示している(イ,ロは図3の溶接部位
である)。この図4に示される結果からも、ビ−ドが曲
がったりせず、正確に狙い通りの電子ビ−ム溶接がなさ
れたことを確認できる。この電子ビ−ム溶接による母材
・スペ−サ−突き合わせ面に沿った溶込み深さは25m
mであった。そして、上述のように組み立てられた複合
スラブを1250℃に加熱後、ロ−ル径が1000mm
の圧延機にてクラッド圧延し、その後に合材間での剥離
を行って整正したところ、厚さ:20mm+2.5mm
の2枚のクラッド鋼板成品が得られた。得られたクラ
ッド鋼板は超音波検査歩留が100%で、接合界面の剪
断強度が38kgf/mm2 と言う高い値を示した。
心を狙って電子ビ−ム溶接を実施した後のビ−ド中心位
置を調べた結果を示している(イ,ロは図3の溶接部位
である)。この図4に示される結果からも、ビ−ドが曲
がったりせず、正確に狙い通りの電子ビ−ム溶接がなさ
れたことを確認できる。この電子ビ−ム溶接による母材
・スペ−サ−突き合わせ面に沿った溶込み深さは25m
mであった。そして、上述のように組み立てられた複合
スラブを1250℃に加熱後、ロ−ル径が1000mm
の圧延機にてクラッド圧延し、その後に合材間での剥離
を行って整正したところ、厚さ:20mm+2.5mm
の2枚のクラッド鋼板成品が得られた。得られたクラ
ッド鋼板は超音波検査歩留が100%で、接合界面の剪
断強度が38kgf/mm2 と言う高い値を示した。
【0019】実施例 2
次に示す炭素鋼母材(2個),キュプロニッケル合材(
2個),炭素鋼スペ−サ−(4個),Ni箔媒接材(2
枚)を準備し、図5で示したような複合スラブに組み立
てた。 〔炭素鋼母材〕 材質:SS41, 寸法:100mm厚×2000mm幅×2100mm長
。 〔キュプロニッケル合材〕 寸法:20mm厚×2000mm幅×2100mm長。 〔炭素鋼スペ−サ−〕 材質:SM41, 〔Ni箔媒接材〕 材質:純Ni, 厚さ:0.1mm 。 なお、複合スラブの組み立ては実施例1と同様手順で実
施した。
2個),炭素鋼スペ−サ−(4個),Ni箔媒接材(2
枚)を準備し、図5で示したような複合スラブに組み立
てた。 〔炭素鋼母材〕 材質:SS41, 寸法:100mm厚×2000mm幅×2100mm長
。 〔キュプロニッケル合材〕 寸法:20mm厚×2000mm幅×2100mm長。 〔炭素鋼スペ−サ−〕 材質:SM41, 〔Ni箔媒接材〕 材質:純Ni, 厚さ:0.1mm 。 なお、複合スラブの組み立ては実施例1と同様手順で実
施した。
【0020】図6は、母材とスペ−サ−との接合面の中
心を狙って電子ビ−ム溶接を実施した後のビ−ド中心位
置を調べた結果を示している(ハ,ニは図5の溶接部位
である)。この図6に示される結果からも、キュプロニ
ッケルのような残留磁気の大きかったり炭素鋼との組合
わせで大きな熱起電力を発生したりする材料を合材とし
た場合でも、ビ−ドが曲がったりせず、正確に狙い通り
の電子ビ−ム溶接がなされたことを確認できる。この電
子ビ−ム溶接による母材・スペ−サ−突き合わせ面に沿
った溶込み深さは24mmであった。そして、上述のよ
うに組み立てられた複合スラブを1250℃に加熱後、
ロ−ル径が1000mmの圧延機にてクラッド圧延し、
その後に合材間での剥離を行って整正したところ、厚さ
:20mm+2.0mm の2枚のクラッド鋼板成品が
得られた。
心を狙って電子ビ−ム溶接を実施した後のビ−ド中心位
置を調べた結果を示している(ハ,ニは図5の溶接部位
である)。この図6に示される結果からも、キュプロニ
ッケルのような残留磁気の大きかったり炭素鋼との組合
わせで大きな熱起電力を発生したりする材料を合材とし
た場合でも、ビ−ドが曲がったりせず、正確に狙い通り
の電子ビ−ム溶接がなされたことを確認できる。この電
子ビ−ム溶接による母材・スペ−サ−突き合わせ面に沿
った溶込み深さは24mmであった。そして、上述のよ
うに組み立てられた複合スラブを1250℃に加熱後、
ロ−ル径が1000mmの圧延機にてクラッド圧延し、
その後に合材間での剥離を行って整正したところ、厚さ
:20mm+2.0mm の2枚のクラッド鋼板成品が
得られた。
【0021】得られたクラッド鋼板は超音波検査歩留が
100%で、接合界面の剪断強度が36kgf/mm2
と言う高い値を示した。
100%で、接合界面の剪断強度が36kgf/mm2
と言う高い値を示した。
【0022】
【効果の総括】以上に示した如く、本発明によれば、ク
ラッド圧延によって優れた接合部性能を有したクラッド
鋼材を安定して製造することができる複合スラブをコス
ト安く実現できるなど、産業上極めて有用な効果がもた
らされる。
ラッド圧延によって優れた接合部性能を有したクラッド
鋼材を安定して製造することができる複合スラブをコス
ト安く実現できるなど、産業上極めて有用な効果がもた
らされる。
【図1】本発明に係わる複合スラブの組み立て例の説明
図である。
図である。
【図2】本発明に係わる複合スラブ組み立ての別例の説
明図である。
明図である。
【図3】実施例での複合スラブ組み立て状況を示した模
式図である。
式図である。
【図4】実施例での電子ビ−ム溶接結果を示したグラフ
である。
である。
【図5】別の実施例での複合スラブ組み立て状況を示し
た模式図である。
た模式図である。
【図6】別の実施例での電子ビ−ム溶接結果を示したグ
ラフである。
ラフである。
【図7】高エネルギ−ビ−ム溶接におけるビ−ム偏向状
況の説明図である。
況の説明図である。
Claims (1)
- 【請求項1】 クラッド圧用複合スラブを組み立てる
に際して、清浄化した接合面間に金属箔から成る媒接材
を挿入して合わせ材と母材とを重ね合わせ、更に重ね合
わせた“合わせ材と母材”の2対を母材が外側となるよ
うに重ねると共に、合わせ材の端部に母材と同種材質の
スペ−サ−を配して合わせ材を母材とスペ−サ−とで包
み込んだ後、真空中にて母材とスペ−サ−の高エネルギ
−ビ−ム溶接を行うことを特徴とする、クラッド鋼材製
造用複合スラブの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3094739A JPH04305384A (ja) | 1991-04-01 | 1991-04-01 | クラッド鋼材製造用複合スラブの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3094739A JPH04305384A (ja) | 1991-04-01 | 1991-04-01 | クラッド鋼材製造用複合スラブの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04305384A true JPH04305384A (ja) | 1992-10-28 |
Family
ID=14118487
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3094739A Pending JPH04305384A (ja) | 1991-04-01 | 1991-04-01 | クラッド鋼材製造用複合スラブの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04305384A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007032439A1 (ja) * | 2005-09-15 | 2007-03-22 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 三層ステンレスクラッド鋼板用素材、厚板および固体高分子型燃料電池セパレータ用鋼板の製造方法、ならびに固体高分子型燃料電池セパレータ |
WO2020175573A1 (ja) * | 2019-02-27 | 2020-09-03 | Jfeスチール株式会社 | 組立スラブおよびその製造方法ならびにクラッド鋼材の製造方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5213460A (en) * | 1975-07-24 | 1977-02-01 | Nippon Steel Corp | Method of manufacturing titaniummclad steel by hot rolling |
JPS59153590A (ja) * | 1983-02-22 | 1984-09-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラツド鋼板の製造方法 |
JPS6289587A (ja) * | 1985-10-16 | 1987-04-24 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド鋼の製造方法 |
-
1991
- 1991-04-01 JP JP3094739A patent/JPH04305384A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5213460A (en) * | 1975-07-24 | 1977-02-01 | Nippon Steel Corp | Method of manufacturing titaniummclad steel by hot rolling |
JPS59153590A (ja) * | 1983-02-22 | 1984-09-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラツド鋼板の製造方法 |
JPS6289587A (ja) * | 1985-10-16 | 1987-04-24 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド鋼の製造方法 |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007032439A1 (ja) * | 2005-09-15 | 2007-03-22 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 三層ステンレスクラッド鋼板用素材、厚板および固体高分子型燃料電池セパレータ用鋼板の製造方法、ならびに固体高分子型燃料電池セパレータ |
JPWO2007032439A1 (ja) * | 2005-09-15 | 2009-03-19 | 住友金属工業株式会社 | 三層ステンレスクラッド鋼板用素材、厚板および固体高分子型燃料電池セパレータ用鋼板の製造方法、ならびに固体高分子型燃料電池セパレータ |
US8100313B2 (en) | 2005-09-15 | 2012-01-24 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Source blank for stainless steel three-ply clad sheet, production methods of clad steel plate and sheet for solid polymer type fuel cell separator, and solid polymer type fuel cell separator |
JP4893625B2 (ja) * | 2005-09-15 | 2012-03-07 | 住友金属工業株式会社 | 三層ステンレスクラッド鋼板用素材、厚板および固体高分子型燃料電池セパレータ用鋼板の製造方法、ならびに固体高分子型燃料電池セパレータ |
WO2020175573A1 (ja) * | 2019-02-27 | 2020-09-03 | Jfeスチール株式会社 | 組立スラブおよびその製造方法ならびにクラッド鋼材の製造方法 |
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