JPH04286989A - 稼動式短尺燃料棒クラスタ，燃料集合体および原子炉の炉心 - Google Patents
稼動式短尺燃料棒クラスタ，燃料集合体および原子炉の炉心Info
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- JPH04286989A JPH04286989A JP3052169A JP5216991A JPH04286989A JP H04286989 A JPH04286989 A JP H04286989A JP 3052169 A JP3052169 A JP 3052169A JP 5216991 A JP5216991 A JP 5216991A JP H04286989 A JPH04286989 A JP H04286989A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は沸騰水型原子炉等の軽水
減速型原子炉の炉心に、運転中出しいれする稼動式短尺
燃料棒クラスタに係わり、特に、それを用いて運転する
原子炉の炉心及び燃料集合体に関する。
減速型原子炉の炉心に、運転中出しいれする稼動式短尺
燃料棒クラスタに係わり、特に、それを用いて運転する
原子炉の炉心及び燃料集合体に関する。
【０００２】
【従来の技術】我が国では、軽水炉は成熟期を迎え、燃
料の高燃焼度化・運転期間長期化による経済性向上を目
指した設計研究が行われてきた。その一例として、特開
昭６１−１２９５９４号公報に高転換・バーナ型原子炉
が開示されている。高転換・バーナ型原子炉は、炉心を
半径方向二領域に分割し、内側には高転換領域燃料集合
体を、外側にはその二倍程度のバーナ領域燃料集合体を
装荷するものである。高転換領域燃料集合体は、ウラン
燃料棒を六角形状のチャンネルボックス内に稠密配列し
て、ウラン−２３８からプルトニウム−２３９への転換
を促進する。また、燃料寿命中期に、高転換領域燃料集
合体からバーナ領域燃料集合体への燃料再組立を行い、
燃料の水対ウラン比（以下、Ｈ／Ｕ比と略記）を現行Ｂ
ＷＲ並に高め、燃料寿命前半に蓄積されたプルトニウム
を燃焼することにより、高燃焼度を達成する。すなわち
、高転換・バーナ型原子炉は、燃料再組立によるＨ／Ｕ
比の変化を利用した、スペクトルシフトによって、高燃
焼度をはかる。
料の高燃焼度化・運転期間長期化による経済性向上を目
指した設計研究が行われてきた。その一例として、特開
昭６１−１２９５９４号公報に高転換・バーナ型原子炉
が開示されている。高転換・バーナ型原子炉は、炉心を
半径方向二領域に分割し、内側には高転換領域燃料集合
体を、外側にはその二倍程度のバーナ領域燃料集合体を
装荷するものである。高転換領域燃料集合体は、ウラン
燃料棒を六角形状のチャンネルボックス内に稠密配列し
て、ウラン−２３８からプルトニウム−２３９への転換
を促進する。また、燃料寿命中期に、高転換領域燃料集
合体からバーナ領域燃料集合体への燃料再組立を行い、
燃料の水対ウラン比（以下、Ｈ／Ｕ比と略記）を現行Ｂ
ＷＲ並に高め、燃料寿命前半に蓄積されたプルトニウム
を燃焼することにより、高燃焼度を達成する。すなわち
、高転換・バーナ型原子炉は、燃料再組立によるＨ／Ｕ
比の変化を利用した、スペクトルシフトによって、高燃
焼度をはかる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記の従来技術では、
Ｈ／Ｕ比を燃料寿命途中に大幅に変えるために、高転換
領域燃料集合体からバーナ領域燃料集合体への燃料再組
立を行う必要がある。従って、燃料集合体の解体、再組
立の時間やコストがかかるという問題があった。本発明
の目的は、燃料集合体の再組立を行わずに、大幅なスペ
クトルシフトを行い、高燃焼度を達成するための燃料集
合体、及びそれで構成した炉心を提供することにある。
Ｈ／Ｕ比を燃料寿命途中に大幅に変えるために、高転換
領域燃料集合体からバーナ領域燃料集合体への燃料再組
立を行う必要がある。従って、燃料集合体の解体、再組
立の時間やコストがかかるという問題があった。本発明
の目的は、燃料集合体の再組立を行わずに、大幅なスペ
クトルシフトを行い、高燃焼度を達成するための燃料集
合体、及びそれで構成した炉心を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明では、核燃料物質を封入した領域の先端部及
び後端部に固体減速材を封入した燃料棒被覆管を複数本
束ねた稼動式短尺燃料棒クラスタを、運転期間中に原子
炉の燃料集合体に出しいれする。
に、本発明では、核燃料物質を封入した領域の先端部及
び後端部に固体減速材を封入した燃料棒被覆管を複数本
束ねた稼動式短尺燃料棒クラスタを、運転期間中に原子
炉の燃料集合体に出しいれする。
【０００５】
【作用】本発明では、燃料領域の先端部及び後端部に固
体減速材を封入した短尺燃料棒クラスタを、駆動装置に
よって、運転期間中に原子炉燃料集合体の下部より出し
いれ可能な構造とし、運転期間初期には、燃料領域を炉
心の上部に、また、固体減速材領域を炉心の下部に配置
する。また、運転期間末期には、初期と上下逆の配置と
する。すなわち、運転期間初期には、冷却材のボイド率
が大きな炉心上部のＨ／Ｕ比をさらに小さくして、ウラ
ン−２３８からプルトニウム−２３９への転換を促進し
つつ、後端部の固体減速材を炉心下部に挿入して、中性
子を減速させて反応度を高める。従って、運転期間初期
には、炉心の出力分布は下ピークとなり、ボイド発生位
置が炉心の下側にシフトして、炉心平均のボイド率が大
きくなる。逆に、運転期間末期には、短尺燃料を炉心下
部に移すことによって炉心上部のＨ／Ｕ比を大きくし、
長尺燃料棒上部に蓄積されたプルトニウムの燃焼を促進
し、プルトニウムが蓄積された短尺燃料を下部のボイド
率が小さな領域に移すことによって、下部領域の反応度
劣化を抑止する。運転期間末期には、炉心の出力分布は
上ピークとなり、ボイド発生位置が炉心の上側にシフト
して、炉心平均のボイド率は小さくなる。
体減速材を封入した短尺燃料棒クラスタを、駆動装置に
よって、運転期間中に原子炉燃料集合体の下部より出し
いれ可能な構造とし、運転期間初期には、燃料領域を炉
心の上部に、また、固体減速材領域を炉心の下部に配置
する。また、運転期間末期には、初期と上下逆の配置と
する。すなわち、運転期間初期には、冷却材のボイド率
が大きな炉心上部のＨ／Ｕ比をさらに小さくして、ウラ
ン−２３８からプルトニウム−２３９への転換を促進し
つつ、後端部の固体減速材を炉心下部に挿入して、中性
子を減速させて反応度を高める。従って、運転期間初期
には、炉心の出力分布は下ピークとなり、ボイド発生位
置が炉心の下側にシフトして、炉心平均のボイド率が大
きくなる。逆に、運転期間末期には、短尺燃料を炉心下
部に移すことによって炉心上部のＨ／Ｕ比を大きくし、
長尺燃料棒上部に蓄積されたプルトニウムの燃焼を促進
し、プルトニウムが蓄積された短尺燃料を下部のボイド
率が小さな領域に移すことによって、下部領域の反応度
劣化を抑止する。運転期間末期には、炉心の出力分布は
上ピークとなり、ボイド発生位置が炉心の上側にシフト
して、炉心平均のボイド率は小さくなる。
【０００６】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照しながら
説明する。
説明する。
【０００７】図１は、本発明による稼動式短尺燃料棒ク
ラスタの縦断面図である。短尺燃料棒クラスタ１は、燃
料領域４の先端部に設置した固体減速材領域３及び後端
部に設置した固体減速材領域３´よりなる短尺燃料要素
２を複数本束ねて、駆動機構５に取付ける。固体減速材
の一例として、金属水素化物の一種である、ジルコニウ
ムハイドライド（ＺｒＨ２）が挙げられる。ＺｒＨ２は
、中性子吸収断面積が小さく、また、１ｃｍ３ 当りの
水素原子数も７．２５×１０２２／ｃｍ３ であり、通
常の沸騰水炉の運転状態である７０気圧における飽和水
中の水素原子数５×１０２２／ｃｍ３よりも大きい。さ
らに、中性子減速能（ξΣｓ〔１／ｃｍ〕）は、軽水１
．３６に対して１．４７ となる。
ラスタの縦断面図である。短尺燃料棒クラスタ１は、燃
料領域４の先端部に設置した固体減速材領域３及び後端
部に設置した固体減速材領域３´よりなる短尺燃料要素
２を複数本束ねて、駆動機構５に取付ける。固体減速材
の一例として、金属水素化物の一種である、ジルコニウ
ムハイドライド（ＺｒＨ２）が挙げられる。ＺｒＨ２は
、中性子吸収断面積が小さく、また、１ｃｍ３ 当りの
水素原子数も７．２５×１０２２／ｃｍ３ であり、通
常の沸騰水炉の運転状態である７０気圧における飽和水
中の水素原子数５×１０２２／ｃｍ３よりも大きい。さ
らに、中性子減速能（ξΣｓ〔１／ｃｍ〕）は、軽水１
．３６に対して１．４７ となる。
【０００８】本発明の第二の実施例を、図２，図３およ
び図４を用いて説明する。図２（ａ），（ｂ）はそれぞ
れ、運転期間初期及び末期における、本実施例になる燃
料集合体の縦断面図を示している。また、図３の（ａ）
，（ｂ）はそれぞれ、運転期間初期における、図２（ａ
）の上部断面Ｉ１ 及び下部断面Ｉ２ を示した図であ
る。燃料集合体２１は、上部タイプレート２３と下部タ
イプレート２４によって、上下端部を保持された複数本
の長尺燃料棒２２とそれを取り囲むチャンネルボックス
３３、そして、駆動装置５によって燃料集合体２１の下
部より出しいれ可能な固体減速材を封入した短尺燃料棒
クラスタ１とから構成されている。
び図４を用いて説明する。図２（ａ），（ｂ）はそれぞ
れ、運転期間初期及び末期における、本実施例になる燃
料集合体の縦断面図を示している。また、図３の（ａ）
，（ｂ）はそれぞれ、運転期間初期における、図２（ａ
）の上部断面Ｉ１ 及び下部断面Ｉ２ を示した図であ
る。燃料集合体２１は、上部タイプレート２３と下部タ
イプレート２４によって、上下端部を保持された複数本
の長尺燃料棒２２とそれを取り囲むチャンネルボックス
３３、そして、駆動装置５によって燃料集合体２１の下
部より出しいれ可能な固体減速材を封入した短尺燃料棒
クラスタ１とから構成されている。
【０００９】運転期間初期には、図２（ａ）に示した様
に、短尺燃料棒クラスタ１の燃料領域４を炉心の上部に
、また、固体減速材領域３′を炉心の下部に配置して炉
心を運転する。集合体の断面平均の減速材対燃料体積比
（Ｖｍ／Ｖｆ）は、従来技術の高転換・バーナ型沸騰水
炉と同程度であり、上部断面Ｉ１，下部断面Ｉ２でそれ
ぞれ、約１．２，２．７である。すなわち、本実施例で
は、運転期間初期には、冷却材のボイド率が大きな炉心
上部のＨ／Ｕ比をさらに小さくして、ウラン−２３８か
らプルトニウム−２３９への転換を促進しつつ、炉心下
部に固体減速材を挿入することによって、反応度を高め
る。 従って、炉心の出力分布は下ピークとなり、ボイド発生
位置が炉心の下側にシフトして、炉心平均のボイド率が
大きくなる。
に、短尺燃料棒クラスタ１の燃料領域４を炉心の上部に
、また、固体減速材領域３′を炉心の下部に配置して炉
心を運転する。集合体の断面平均の減速材対燃料体積比
（Ｖｍ／Ｖｆ）は、従来技術の高転換・バーナ型沸騰水
炉と同程度であり、上部断面Ｉ１，下部断面Ｉ２でそれ
ぞれ、約１．２，２．７である。すなわち、本実施例で
は、運転期間初期には、冷却材のボイド率が大きな炉心
上部のＨ／Ｕ比をさらに小さくして、ウラン−２３８か
らプルトニウム−２３９への転換を促進しつつ、炉心下
部に固体減速材を挿入することによって、反応度を高め
る。 従って、炉心の出力分布は下ピークとなり、ボイド発生
位置が炉心の下側にシフトして、炉心平均のボイド率が
大きくなる。
【００１０】一方、運転期間末期には、図２（ｂ）に示
したように、短尺燃料棒クラスタ１を炉心有効長分だけ
引き抜いて、短尺燃料領域４を炉心の下部に、また固体
減速材領域３を炉心の上部に配置して炉心を運転する。 すなわち、炉心上部のＨ／Ｕ比を大きくし、長尺燃料棒
２２の上部に蓄積されたプルトニウムの燃焼を促進する
と共に、プルトニウムが蓄積された短尺燃料を下部のボ
イド率が小さな領域に移すことによって、下部領域の反
応度劣化を抑止する。この結果、炉心の出力分布は上ピ
ークとなり、ボイド発生位置が炉心の上側にシフトして
、炉心平均のボイド率は小さくなる。
したように、短尺燃料棒クラスタ１を炉心有効長分だけ
引き抜いて、短尺燃料領域４を炉心の下部に、また固体
減速材領域３を炉心の上部に配置して炉心を運転する。 すなわち、炉心上部のＨ／Ｕ比を大きくし、長尺燃料棒
２２の上部に蓄積されたプルトニウムの燃焼を促進する
と共に、プルトニウムが蓄積された短尺燃料を下部のボ
イド率が小さな領域に移すことによって、下部領域の反
応度劣化を抑止する。この結果、炉心の出力分布は上ピ
ークとなり、ボイド発生位置が炉心の上側にシフトして
、炉心平均のボイド率は小さくなる。
【００１１】すなわち、本実施例によると、余剰反応度
が大きな運転期間初期に、炉心平均ボイド率を大きくし
、末期には小さくできるので、運転期間の長期化，燃料
の高燃焼度化が達成できる。
が大きな運転期間初期に、炉心平均ボイド率を大きくし
、末期には小さくできるので、運転期間の長期化，燃料
の高燃焼度化が達成できる。
【００１２】図４は、核燃料物質としてウラン−２３５
を用いた場合の中性子無限増倍率と水対ウラン原子数比
（Ｈ／Ｕ比）の関係を示した図である。縦軸は中性子無
限増倍率の相対値、横軸はＨ／Ｕ比である。この図より
、Ｈ／Ｕ比が小さくなるにつれて中性子無限増倍率が小
さくなることが分かる。従って、一般に、ウラン−２３
５を用いた稠密格子燃料のボイド係数は、負であって、
その絶対値は大きくなる。因に、従来技術になる高転換
・バーナ型沸騰水炉の高転換領域、バーナ領域燃料集合
体のボイド４０％時の値は、それぞれ図中のａ点とｂ点
である。本実施例で、運転期間初期における、Ｈ／Ｕ比
は下部断面Ｉ２ がｃ点、上上部断面Ｉ１ がｄ点とな
る。従って、炉心下部領域におけるボイド係数の絶対値
は大きく改善される。
を用いた場合の中性子無限増倍率と水対ウラン原子数比
（Ｈ／Ｕ比）の関係を示した図である。縦軸は中性子無
限増倍率の相対値、横軸はＨ／Ｕ比である。この図より
、Ｈ／Ｕ比が小さくなるにつれて中性子無限増倍率が小
さくなることが分かる。従って、一般に、ウラン−２３
５を用いた稠密格子燃料のボイド係数は、負であって、
その絶対値は大きくなる。因に、従来技術になる高転換
・バーナ型沸騰水炉の高転換領域、バーナ領域燃料集合
体のボイド４０％時の値は、それぞれ図中のａ点とｂ点
である。本実施例で、運転期間初期における、Ｈ／Ｕ比
は下部断面Ｉ２ がｃ点、上上部断面Ｉ１ がｄ点とな
る。従って、炉心下部領域におけるボイド係数の絶対値
は大きく改善される。
【００１３】本発明の第三の実施例を、図５を用いて説
明する。５１は本実施例の原子炉炉心の断面であり、炉
心は内側炉心領域５２と外側炉心領域５３の二領域で構
成されている。内側炉心領域５２には、第二の実施例に
なる六角燃料集合体２１を、外側炉心領域５３には、Ｈ
／Ｕ比が現行ＢＷＲと同程度の六角燃料集合体５４を装
荷してある。燃料集合体２１は、長尺燃料棒２２と、固
体減速材付き稼動式短尺燃料クラスタ１とそれらを取り
囲むチャンネルボックス３３とから、また、燃料集合体
５４は、長尺燃料棒２２と、水ロッド５５とそれらを取
り囲むチャンネルボックス３３とから、それぞれ構成さ
れている。
明する。５１は本実施例の原子炉炉心の断面であり、炉
心は内側炉心領域５２と外側炉心領域５３の二領域で構
成されている。内側炉心領域５２には、第二の実施例に
なる六角燃料集合体２１を、外側炉心領域５３には、Ｈ
／Ｕ比が現行ＢＷＲと同程度の六角燃料集合体５４を装
荷してある。燃料集合体２１は、長尺燃料棒２２と、固
体減速材付き稼動式短尺燃料クラスタ１とそれらを取り
囲むチャンネルボックス３３とから、また、燃料集合体
５４は、長尺燃料棒２２と、水ロッド５５とそれらを取
り囲むチャンネルボックス３３とから、それぞれ構成さ
れている。
【００１４】本実施例によると、内側炉心領域の平均ボ
イド率を、運転期間初期には大きく、末期には小さくで
きるので、燃料のシャッフリング等の操作をせずに、炉
心径方向の出力分布平坦化が実現できる。
イド率を、運転期間初期には大きく、末期には小さくで
きるので、燃料のシャッフリング等の操作をせずに、炉
心径方向の出力分布平坦化が実現できる。
【００１５】本発明の第四の実施例を、図６を用いて説
明する。６１は本実施例の原子炉炉心の断面であり、炉
心は内側炉心領域６２と外側炉心領域６３の二領域で構
成されている。内側炉心領域６２には、第２の実施例に
なる六角燃料集合体２１を、外側炉心領域６３には、六
角燃料集合体６４を装荷してある。燃料集合体２１の稼
動式短尺燃料クラスタには、固体減速材としてジルコニ
ウムハイドライド（ＺｒＨ２）を用いている。燃料集合
体６４は、燃料集合体２１において、稼動式短尺燃料ク
ラスタには、固体減速材としてジルコニウムハイドライ
ド（ＺｒＨ２）の水素Ｈを重水素Ｄに置き換えたＺｒＤ
２ を用いている。ＺｒＤ２ の減速比（ξΣｓ／Σａ
）はＺｒＨ２よりも大きいので、固体減速材としての反
応度向上の効果も大きくなる。
明する。６１は本実施例の原子炉炉心の断面であり、炉
心は内側炉心領域６２と外側炉心領域６３の二領域で構
成されている。内側炉心領域６２には、第２の実施例に
なる六角燃料集合体２１を、外側炉心領域６３には、六
角燃料集合体６４を装荷してある。燃料集合体２１の稼
動式短尺燃料クラスタには、固体減速材としてジルコニ
ウムハイドライド（ＺｒＨ２）を用いている。燃料集合
体６４は、燃料集合体２１において、稼動式短尺燃料ク
ラスタには、固体減速材としてジルコニウムハイドライ
ド（ＺｒＨ２）の水素Ｈを重水素Ｄに置き換えたＺｒＤ
２ を用いている。ＺｒＤ２ の減速比（ξΣｓ／Σａ
）はＺｒＨ２よりも大きいので、固体減速材としての反
応度向上の効果も大きくなる。
【００１６】本実施例によると、炉心の外側領域におけ
る、中性子減速効果が高められるので、中性子の漏れ量
が低減でき、また、外側の出力を高めることによって、
炉心径方向の出力分布平坦化も図れる。
る、中性子減速効果が高められるので、中性子の漏れ量
が低減でき、また、外側の出力を高めることによって、
炉心径方向の出力分布平坦化も図れる。
【００１７】本発明の第五の実施例を、図７を用いて説
明する。燃料集合体７１は、長尺燃料棒７２と、本発明
の第一の実施例の固体減速材付き稼動式短尺燃料棒クラ
スタ７３と、それらを取り囲むチャンネルボックス３３
より構成されている。本実施例の燃料集合体では、短尺
燃料棒クラスタを、図のように七本ずつ隣接して束ねた
配置とする。短尺燃料棒クラスタをこの様な配置にする
と、複数本が隣接しない均質配置の場合と比較して、固
体減速材領域が挿入されている燃料集合体断面における
中性子のウラン−２３８による共鳴吸収を逃れる確率が
増えるので、各実施例の効果を一層高めることができる
。
明する。燃料集合体７１は、長尺燃料棒７２と、本発明
の第一の実施例の固体減速材付き稼動式短尺燃料棒クラ
スタ７３と、それらを取り囲むチャンネルボックス３３
より構成されている。本実施例の燃料集合体では、短尺
燃料棒クラスタを、図のように七本ずつ隣接して束ねた
配置とする。短尺燃料棒クラスタをこの様な配置にする
と、複数本が隣接しない均質配置の場合と比較して、固
体減速材領域が挿入されている燃料集合体断面における
中性子のウラン−２３８による共鳴吸収を逃れる確率が
増えるので、各実施例の効果を一層高めることができる
。
【００１８】
【発明の効果】本発明によれば、燃料の再組立等を行わ
ずに、原子炉の運転期間長期化，高燃焼度化を図ること
ができる。
ずに、原子炉の運転期間長期化，高燃焼度化を図ること
ができる。
【図１】稼動式短尺燃料棒クラスタの縦断面図。
【図２】実施例二の運転期間初期と末期における燃料集
合体の縦断面図。
合体の縦断面図。
【図３】実施例二の運転期間初期における燃料集合体の
断面図。
断面図。
【図４】ウラン燃料の中性子無限増倍率とＨ／Ｕ比の関
係を示す説明図。
係を示す説明図。
【図５】実施例三の炉心及び燃料集合体の断面図。
【図６】実施例四の炉心及び燃料集合体の断面図。
【図７】実施例五の燃料集合体の断面図。
１…固体減速材付き稼動式短尺燃料棒クラスタ、２…短
尺燃料要素、３，３′…固体減速材領域、４…燃料領域
、５…駆動機構。
尺燃料要素、３，３′…固体減速材領域、４…燃料領域
、５…駆動機構。
Claims (4)
- 【請求項１】核燃料物質を封入した領域の先端部及び後
端部に固体減速材を封入した燃料棒被覆管を複数本束ね
たことを特徴とする稼動式短尺燃料棒クラスタ。 - 【請求項２】請求項１に記載の前記稼動式短尺燃料棒ク
ラスタを、運転期間中に出しいれする原子炉の燃料集合
体。 - 【請求項３】請求項１に記載の前記稼動式短尺燃料棒ク
ラスタを、運転期間中に出しいれして運転する原子炉の
炉心。 - 【請求項４】請求項２において、前記短尺燃料棒を隣接
に配置した稼動式短尺燃料棒クラスタを、運転期間中に
出しいれする原子炉の燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3052169A JPH04286989A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 稼動式短尺燃料棒クラスタ，燃料集合体および原子炉の炉心 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3052169A JPH04286989A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 稼動式短尺燃料棒クラスタ，燃料集合体および原子炉の炉心 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04286989A true JPH04286989A (ja) | 1992-10-12 |
Family
ID=12907325
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3052169A Pending JPH04286989A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 稼動式短尺燃料棒クラスタ，燃料集合体および原子炉の炉心 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04286989A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004301831A (ja) * | 2003-03-20 | 2004-10-28 | Hitachi Ltd | 沸騰水型軽水炉炉心及び燃料集合体 |
-
1991
- 1991-03-18 JP JP3052169A patent/JPH04286989A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004301831A (ja) * | 2003-03-20 | 2004-10-28 | Hitachi Ltd | 沸騰水型軽水炉炉心及び燃料集合体 |
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