JPH0428644Y2 - - Google Patents
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- JPH0428644Y2 JPH0428644Y2 JP5038687U JP5038687U JPH0428644Y2 JP H0428644 Y2 JPH0428644 Y2 JP H0428644Y2 JP 5038687 U JP5038687 U JP 5038687U JP 5038687 U JP5038687 U JP 5038687U JP H0428644 Y2 JPH0428644 Y2 JP H0428644Y2
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Landscapes
- Winding, Rewinding, Material Storage Devices (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本考案は、鋼材ガイド部材の改良に関する。
熱間圧延ラインで圧延された鋼材を巻取る巻取
り装置の前部に位置する細物打ち込み装置には、
第６図に示すように、ガイドパイプ１０とその先
端に取付けられたノズル形状を有する鋼材ガイド
部材２０とからなるガイド装置が組み込まれてい
る。
り装置の前部に位置する細物打ち込み装置には、
第６図に示すように、ガイドパイプ１０とその先
端に取付けられたノズル形状を有する鋼材ガイド
部材２０とからなるガイド装置が組み込まれてい
る。
圧延鋼材Ｓは、図の左方より、ガイドパイプ１
０内を通りガイド部材２０のテーパ面２１の前部
に衝突してテーパ面２１に沿つて前進し、ついで
ノズル孔部２２の表面に担持され、該表面に摺接
する略定常状態を保つてガイド部材２０内を通過
し、右方の巻取り装置（図示せず）に導入され
る。
０内を通りガイド部材２０のテーパ面２１の前部
に衝突してテーパ面２１に沿つて前進し、ついで
ノズル孔部２２の表面に担持され、該表面に摺接
する略定常状態を保つてガイド部材２０内を通過
し、右方の巻取り装置（図示せず）に導入され
る。
このガイド部材２０は、耐摩耗性および耐衝撃
性等の点から、ダクタイル鋳鉄、または１３Cr
鋼等が従来より使用されてきたが、熱間圧延され
た後の赤熱状態の鋼材Ｓがガイド部材２０の内面
に強くこすりつけられて高速度で通過するため、
鋼材との接触面、特にノズル孔部２２の表面に早
期に焼付が生じ、その部分が肌あれとなり易い。
性等の点から、ダクタイル鋳鉄、または１３Cr
鋼等が従来より使用されてきたが、熱間圧延され
た後の赤熱状態の鋼材Ｓがガイド部材２０の内面
に強くこすりつけられて高速度で通過するため、
鋼材との接触面、特にノズル孔部２２の表面に早
期に焼付が生じ、その部分が肌あれとなり易い。
この対策として、ガイド部材２０の後部（鋼材
摺接面部分）にセラミツクを適用するのが効果的
である。第５図にその例を示す。３０は金属材料
（例えば、ダクタイル鋳鉄、炭素鋼等）からなる
筒状部材であり、４０はセラミツク（例えば窒化
けい素）焼結体からなる内筒部材である。金属筒
状部材３０は後部内面に凹陥部Ａを有し、該凹陥
部Ａ内にセラミツク内筒部材４０が嵌着固定され
ている。
摺接面部分）にセラミツクを適用するのが効果的
である。第５図にその例を示す。３０は金属材料
（例えば、ダクタイル鋳鉄、炭素鋼等）からなる
筒状部材であり、４０はセラミツク（例えば窒化
けい素）焼結体からなる内筒部材である。金属筒
状部材３０は後部内面に凹陥部Ａを有し、該凹陥
部Ａ内にセラミツク内筒部材４０が嵌着固定され
ている。
上記ガイド部材は、鋼材摺接面がセラミツクを
以て形成されているので、焼付に対して高い抵抗
性を有し、また鋼材が衝突する部分は靱性材料で
ある金属を以て構成されているので、機械衝撃に
対してもすぐれた抵抗性を備えている。
以て形成されているので、焼付に対して高い抵抗
性を有し、また鋼材が衝突する部分は靱性材料で
ある金属を以て構成されているので、機械衝撃に
対してもすぐれた抵抗性を備えている。
上記鋼材ガイド部材におけるセラミツク内筒部
材４０は、金属筒状部材３０の凹陥部Ａに内嵌さ
れ凹陥部Ａの前後の段差面ａ１，ａ２間に固定さ
れているので、その限りにおいてセラミツク内筒
部材４０にガタツキやそれに因るトラブル（亀
裂・破損等）が生じることはない。しかし、セラ
ミツクと金属とは熱膨張係数が異なり、一般に金
属の熱膨張係数はセラミツクのそれに比し、数倍
大きい（例えば、窒化けい素セラミツクの熱膨張
係数は約３×10-6／℃であり、ダクタイル鋳鉄や
炭素鋼の熱膨張係数は約12×10-6／℃である）。
そのため、上記ガイド部材が、その内部を通過す
る赤熱鋼材により加熱されると、金属筒状部材３
０とセラミツク内筒部材４０の熱膨張量の差によ
り、金属筒状部材３０の凹陥部Ａ内のセラミツク
内筒部材４０に径方向および軸方向のガタツキが
生じる。例えば、ダクタイル鋳鉄筒状部材３０と
窒化けい素セラミツク内筒部材４０からなるガイ
ド部材において、該内筒部材４０が、その平均部
位における胴長が80mm、胴径が100mmであつて、
使用時の各部材が約200℃に昇温する場合、凹陥
部Ａ内の軸方向の隙間は約0.144mmとなり、径方
向の隙間は約0.18mmとなる。むろん使用温度が高
くなる程、その隙間はより大きくなる。このよう
な隙間によるガタツキが生じると、通過する鋼材
の衝撃により、セラミツク内筒部材に亀裂・破損
のトラブルが発生する。
材４０は、金属筒状部材３０の凹陥部Ａに内嵌さ
れ凹陥部Ａの前後の段差面ａ１，ａ２間に固定さ
れているので、その限りにおいてセラミツク内筒
部材４０にガタツキやそれに因るトラブル（亀
裂・破損等）が生じることはない。しかし、セラ
ミツクと金属とは熱膨張係数が異なり、一般に金
属の熱膨張係数はセラミツクのそれに比し、数倍
大きい（例えば、窒化けい素セラミツクの熱膨張
係数は約３×10-6／℃であり、ダクタイル鋳鉄や
炭素鋼の熱膨張係数は約12×10-6／℃である）。
そのため、上記ガイド部材が、その内部を通過す
る赤熱鋼材により加熱されると、金属筒状部材３
０とセラミツク内筒部材４０の熱膨張量の差によ
り、金属筒状部材３０の凹陥部Ａ内のセラミツク
内筒部材４０に径方向および軸方向のガタツキが
生じる。例えば、ダクタイル鋳鉄筒状部材３０と
窒化けい素セラミツク内筒部材４０からなるガイ
ド部材において、該内筒部材４０が、その平均部
位における胴長が80mm、胴径が100mmであつて、
使用時の各部材が約200℃に昇温する場合、凹陥
部Ａ内の軸方向の隙間は約0.144mmとなり、径方
向の隙間は約0.18mmとなる。むろん使用温度が高
くなる程、その隙間はより大きくなる。このよう
な隙間によるガタツキが生じると、通過する鋼材
の衝撃により、セラミツク内筒部材に亀裂・破損
のトラブルが発生する。
この対策としては、接着剤を用いて、内筒部材
４０を筒状部材の凹陥部Ａ内に接着固定する方法
が考えられるが、接着剤の耐用温度からその適用
範囲や効果に限度があり、また、一定の耐用期間
経過後に、内筒部材４０を取り替える際には、接
着面を剥離するための煩わしい作業を余儀なくさ
れる。
４０を筒状部材の凹陥部Ａ内に接着固定する方法
が考えられるが、接着剤の耐用温度からその適用
範囲や効果に限度があり、また、一定の耐用期間
経過後に、内筒部材４０を取り替える際には、接
着面を剥離するための煩わしい作業を余儀なくさ
れる。
本考案は、上記セラミツク内筒部材と金属筒状
部材とからなるガイド部材のように、筒状部材内
に、それより小さい熱膨張係数を有する内筒部材
が嵌め込まれてなる鋼材ガイド部材における前記
問題点を解消することを目的としている。
部材とからなるガイド部材のように、筒状部材内
に、それより小さい熱膨張係数を有する内筒部材
が嵌め込まれてなる鋼材ガイド部材における前記
問題点を解消することを目的としている。
本考案の鋼材ガイド部材は、筒状部材の内面に
形設されている凹陥部内に、該筒状部材より小さ
い熱膨張係数を有する内筒部材が嵌め込まれてい
る鋼材ガイド部材において、 前記内筒部材の少なくとも一方の端面とこれに
当接する凹陥部の段差面が傾斜面であることを特
徴としている。
形設されている凹陥部内に、該筒状部材より小さ
い熱膨張係数を有する内筒部材が嵌め込まれてい
る鋼材ガイド部材において、 前記内筒部材の少なくとも一方の端面とこれに
当接する凹陥部の段差面が傾斜面であることを特
徴としている。
本考案の鋼材ガイド部材を図面により説明す
る。
る。
第１図は本考案の実施例を示す軸方向断面図で
あり、図の例では、内筒部材４０の前側端面４１
と、これに当接する凹陥部Ａの前側段差面ａ１が
傾斜角θの傾斜面をなし、他方の端面４２とこれ
に当接する段差面ａ２は垂直面である場合を示し
ている。
あり、図の例では、内筒部材４０の前側端面４１
と、これに当接する凹陥部Ａの前側段差面ａ１が
傾斜角θの傾斜面をなし、他方の端面４２とこれ
に当接する段差面ａ２は垂直面である場合を示し
ている。
第２図は、第１図のガイド部材２０の分解説明
図である。筒状部材３０は、凹陥部Ａの前側段差
面ａ１を通る分割面を以て分割された前部筒体３
１と後部筒体３２とからなり、後部筒体３２の凹
陥部Ａ内に内筒部材４０を嵌め込んだうえ、後部
筒体３２の端面嵌合部３２１と前部筒体３１の端
面嵌合部３１１とを嵌合し、内筒部材４０の前側
の傾斜端面４１に、前部筒体３１の端面（凹陥部
の前側段差面ａ１）を密着させることにより前記
第１図のガイド部材２０が組立てられる。
図である。筒状部材３０は、凹陥部Ａの前側段差
面ａ１を通る分割面を以て分割された前部筒体３
１と後部筒体３２とからなり、後部筒体３２の凹
陥部Ａ内に内筒部材４０を嵌め込んだうえ、後部
筒体３２の端面嵌合部３２１と前部筒体３１の端
面嵌合部３１１とを嵌合し、内筒部材４０の前側
の傾斜端面４１に、前部筒体３１の端面（凹陥部
の前側段差面ａ１）を密着させることにより前記
第１図のガイド部材２０が組立てられる。
第３図は本考案の鋼材ガイド部材の他の例を示
している。同図は、内筒部材４０の前後の両端面
４１，４２およびそれらに当接する凹陥部Ａの前
後の段差面ａ１，ａ２を傾斜面とした例を示して
いる。この場合の各構成部材の組立構造も前記第
２図に示したそれと同様のものとすることができ
る。
している。同図は、内筒部材４０の前後の両端面
４１，４２およびそれらに当接する凹陥部Ａの前
後の段差面ａ１，ａ２を傾斜面とした例を示して
いる。この場合の各構成部材の組立構造も前記第
２図に示したそれと同様のものとすることができ
る。
本考案における内筒部材４０の端面および凹陥
部Ａの段差面の傾斜角度θは、図示のように、軸
心に平行な内筒部材４０の外面または凹陥部Ａの
内面の母線と端面４１，４２または段差面ａ１，
ａ２のなす角度をいう。
部Ａの段差面の傾斜角度θは、図示のように、軸
心に平行な内筒部材４０の外面または凹陥部Ａの
内面の母線と端面４１，４２または段差面ａ１，
ａ２のなす角度をいう。
前記第１図に示したように内筒部材４０の一方
の端面４１とこれに当接する凹陥部Ａの一方の段
差面ａ１を傾斜面とし、他方の端面４２および段
差面ａ２を垂直面とした場合におけるそれらの傾
斜面の傾斜角度θは最も好ましくは次式により与
えられる。
の端面４１とこれに当接する凹陥部Ａの一方の段
差面ａ１を傾斜面とし、他方の端面４２および段
差面ａ２を垂直面とした場合におけるそれらの傾
斜面の傾斜角度θは最も好ましくは次式により与
えられる。
θ＝tan-1Δα・ｄ／２・Ｔ／Δα・ｌ・Ｔ＝ｄ／2l
……(A) 但し、式中、Δαは筒状部材３０の熱膨張係数
α1と内筒部材４０の熱膨張係数（α2，α1＞α2）と
の差（α1−α2）、Ｔは使用時における筒状部材３
０および内筒部材４０の温度（℃）、ｌは内筒部
材４０の使用前の胴長（mm）〔筒状部材の凹陥部
Ａの使用前の軸方向長さに等しい〕、ｄは内筒部
材４０の使用前の胴径（mm）である。
……(A) 但し、式中、Δαは筒状部材３０の熱膨張係数
α1と内筒部材４０の熱膨張係数（α2，α1＞α2）と
の差（α1−α2）、Ｔは使用時における筒状部材３
０および内筒部材４０の温度（℃）、ｌは内筒部
材４０の使用前の胴長（mm）〔筒状部材の凹陥部
Ａの使用前の軸方向長さに等しい〕、ｄは内筒部
材４０の使用前の胴径（mm）である。
上記のように内筒部材４０の前側端面４１およ
び凹陥部Ａの前側段差面ａ１を、前記Ａ式で与え
られる傾斜角を有する傾斜面とした場合の熱膨張
に伴う変化を第４図により説明する。いま、その
傾斜面上の１点Ａに注目すると、温度Ｔ（℃）へ
の昇温により、筒状部材の傾斜段差面上のＡ点は
軸方向にΔl1（α1・ｌ・Ｔ）だけ変位し、径方向に
はΔr1（α1・ｄ／２・Ｔ）だけ変位することによ
りA1点に移る。他方、内筒部材４０の傾斜端面
上のＡ点は、軸方向にΔl2（α2・ｌ・Ｔ）だけ、ま
た径方向にΔr2（α2・ｄ／２・Ｔ）だけ変位して
A2点に移る。ここに、Δl1／Δr1＝Δl2／Δr2＝
2l／ｄであるから、A1点およびA2点のいずれも、
傾斜角θ＝tan-12l／ｄである元の傾斜面上に位
置していることは明らかである。すなわち、筒状
部材３０の凹陥部Ａの傾斜段差面と内筒部材３０
の傾斜端面は、昇温過程においてその傾斜面にそ
つて、熱膨張量の差による面内ズレが生じながら
熱膨張するのであつて、その傾斜面間に隙間が生
じることがなく、温度Ｔ（℃）に昇温したのちに
も、当初と同じように密着状態を保つている。も
つとも、筒状部材の凹陥部Ａの内側周面ａ３と内
筒部材４０の外側周面４３との間には、両者の径
方向の熱膨張量の差により、熱膨張後の内筒部材
の外周面４３’と凹陥部の内周面ａ３’との間
に、隙間ｇ〔ｇ＝Δα・Ｄ／２・Ｔ、但し、Ｄは凹
陥部Ａのもとの内径と一致する内筒部材４０のも
との外径〕が生じるけれども、内筒部材４０は、
その端面の全周にわたつて凹陥部Ａの段差面ａ
１，ａ２により両側から拘束されているので、隙
間ｇの存在に拘らずガタツキを生じることはな
い。第１図の例では、筒状部材４０の前側の端面
４１と凹陥部Ａの前側の段差面ａ１を傾斜面と
し、後側の端面４２および段差面ａ２を垂直面と
しているが、その逆に前側を垂直面とし、後側を
傾斜面とした場合も全く同様である。
び凹陥部Ａの前側段差面ａ１を、前記Ａ式で与え
られる傾斜角を有する傾斜面とした場合の熱膨張
に伴う変化を第４図により説明する。いま、その
傾斜面上の１点Ａに注目すると、温度Ｔ（℃）へ
の昇温により、筒状部材の傾斜段差面上のＡ点は
軸方向にΔl1（α1・ｌ・Ｔ）だけ変位し、径方向に
はΔr1（α1・ｄ／２・Ｔ）だけ変位することによ
りA1点に移る。他方、内筒部材４０の傾斜端面
上のＡ点は、軸方向にΔl2（α2・ｌ・Ｔ）だけ、ま
た径方向にΔr2（α2・ｄ／２・Ｔ）だけ変位して
A2点に移る。ここに、Δl1／Δr1＝Δl2／Δr2＝
2l／ｄであるから、A1点およびA2点のいずれも、
傾斜角θ＝tan-12l／ｄである元の傾斜面上に位
置していることは明らかである。すなわち、筒状
部材３０の凹陥部Ａの傾斜段差面と内筒部材３０
の傾斜端面は、昇温過程においてその傾斜面にそ
つて、熱膨張量の差による面内ズレが生じながら
熱膨張するのであつて、その傾斜面間に隙間が生
じることがなく、温度Ｔ（℃）に昇温したのちに
も、当初と同じように密着状態を保つている。も
つとも、筒状部材の凹陥部Ａの内側周面ａ３と内
筒部材４０の外側周面４３との間には、両者の径
方向の熱膨張量の差により、熱膨張後の内筒部材
の外周面４３’と凹陥部の内周面ａ３’との間
に、隙間ｇ〔ｇ＝Δα・Ｄ／２・Ｔ、但し、Ｄは凹
陥部Ａのもとの内径と一致する内筒部材４０のも
との外径〕が生じるけれども、内筒部材４０は、
その端面の全周にわたつて凹陥部Ａの段差面ａ
１，ａ２により両側から拘束されているので、隙
間ｇの存在に拘らずガタツキを生じることはな
い。第１図の例では、筒状部材４０の前側の端面
４１と凹陥部Ａの前側の段差面ａ１を傾斜面と
し、後側の端面４２および段差面ａ２を垂直面と
しているが、その逆に前側を垂直面とし、後側を
傾斜面とした場合も全く同様である。
第３図のように内筒部材４０の両側の端面４
１，４２および凹陥部Ａの両側の段差面ａ１，ａ
２が傾斜面である場合、それぞれの傾斜面の傾斜
角度θは θ＝tan-1ｄ／２／ｌ／２＝ｄ／ｌ ……(B) とすればよいことは容易に理解される。
１，４２および凹陥部Ａの両側の段差面ａ１，ａ
２が傾斜面である場合、それぞれの傾斜面の傾斜
角度θは θ＝tan-1ｄ／２／ｌ／２＝ｄ／ｌ ……(B) とすればよいことは容易に理解される。
本考案によれば、筒状部材に、それより熱膨張
係数の小さい内筒部材が内嵌されたガイド部材に
おいて、両者の熱膨張係数の差が大きく、かつ使
用温度が高い場合でも、両部材間に熱膨張量の差
によるガタツキを生じさせないで、筒状部材内に
内筒部材が安定に固定された状態を保つことがで
き、従つてガタツキによるトラブル（亀裂、破損
等）が未然に防止され、部材の耐用寿命が向上す
ることにより長期にわたる安定した操業を保障す
ることができる。また、接着剤を用いて筒状部材
と内筒部材を接着固定する場合のような使用温度
の制限もなく、更に一定期間使用した後に、筒状
部材内の内筒部材を廃棄し、取替を行う場合に
も、接着剤で筒状部材と内筒部材が接着されてい
る場合のような取りはずしの際の困難がなく、そ
の取替作業を容易に行うことができる。
係数の小さい内筒部材が内嵌されたガイド部材に
おいて、両者の熱膨張係数の差が大きく、かつ使
用温度が高い場合でも、両部材間に熱膨張量の差
によるガタツキを生じさせないで、筒状部材内に
内筒部材が安定に固定された状態を保つことがで
き、従つてガタツキによるトラブル（亀裂、破損
等）が未然に防止され、部材の耐用寿命が向上す
ることにより長期にわたる安定した操業を保障す
ることができる。また、接着剤を用いて筒状部材
と内筒部材を接着固定する場合のような使用温度
の制限もなく、更に一定期間使用した後に、筒状
部材内の内筒部材を廃棄し、取替を行う場合に
も、接着剤で筒状部材と内筒部材が接着されてい
る場合のような取りはずしの際の困難がなく、そ
の取替作業を容易に行うことができる。
第１図は本考案ガイド部材の実施例を示す軸方
向断面図、第２図は、第１図のガイド部材の分解
説明図、第３図は本考案ガイド部材の他の実施例
を示す軸方向断面図、第４図は本考案ガイド部材
における構成部材の熱膨張説明図、第５図Ｉは従
来例の軸方向断面図、はＩ−Ｉ断面図、第６図
Ｉは他の従来例の軸方向断面図、は−断面
図である。 ３０……筒状部材、３１……前部筒体、３２…
…後部筒体、４０……内筒部材、４１，４２……
内筒部材の端面、Ａ……凹陥部、ａ１，ａ２……
凹陥部の段差面、θ……傾斜角度。
向断面図、第２図は、第１図のガイド部材の分解
説明図、第３図は本考案ガイド部材の他の実施例
を示す軸方向断面図、第４図は本考案ガイド部材
における構成部材の熱膨張説明図、第５図Ｉは従
来例の軸方向断面図、はＩ−Ｉ断面図、第６図
Ｉは他の従来例の軸方向断面図、は−断面
図である。 ３０……筒状部材、３１……前部筒体、３２…
…後部筒体、４０……内筒部材、４１，４２……
内筒部材の端面、Ａ……凹陥部、ａ１，ａ２……
凹陥部の段差面、θ……傾斜角度。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 (1) 外筒部材の内面に形設された凹陥部内に、該
外筒部材より小さい熱膨張係数を有する内筒部
材を嵌装してなる鋼材ガイド部材において、 前記内筒部材の少なくとも一方の端面とこれ
に当接する凹陥部の段差面が傾斜面であること
を特徴とする鋼材ガイド部材。 (2) 内筒部材の一方の端面とこれに当接する凹陥
部の段差面が傾斜面であつて、内筒部材の他方
の端面およびそれに当接する凹陥部の段差面が
垂直面であり、前記傾斜面の傾斜角度θが、 θ＝tan-1ｄ／2l 〔但し、ｄは内筒部材の胴径、ｌは内筒部材
の胴長を表わす〕 であることを特徴とする上記第１項に記載の鋼
材ガイド部材。 (3) 内筒部材の前後両端面およびその各端面に当
接する凹陥部の段差面が傾斜面であり、それぞ
れの傾斜面の傾斜角度θが θ＝tan-1ｄ／ｌ 〔但し、ｄは内筒部材の胴径、ｌは内筒部材
の胴長を表わす〕 であることを特徴とする上記第１項に記載の鋼
材ガイド部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5038687U JPH0428644Y2 (ja) | 1987-04-02 | 1987-04-02 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5038687U JPH0428644Y2 (ja) | 1987-04-02 | 1987-04-02 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63157416U JPS63157416U (ja) | 1988-10-14 |
| JPH0428644Y2 true JPH0428644Y2 (ja) | 1992-07-13 |
Family
ID=30873702
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5038687U Expired JPH0428644Y2 (ja) | 1987-04-02 | 1987-04-02 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0428644Y2 (ja) |
-
1987
- 1987-04-02 JP JP5038687U patent/JPH0428644Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63157416U (ja) | 1988-10-14 |
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