JPH0427740B2 - - Google Patents
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- JPH0427740B2 JPH0427740B2 JP56087748A JP8774881A JPH0427740B2 JP H0427740 B2 JPH0427740 B2 JP H0427740B2 JP 56087748 A JP56087748 A JP 56087748A JP 8774881 A JP8774881 A JP 8774881A JP H0427740 B2 JPH0427740 B2 JP H0427740B2
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-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04B—TRANSMISSION
- H04B7/00—Radio transmission systems, i.e. using radiation field
- H04B7/005—Control of transmission; Equalising
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Waveguide Switches, Polarizers, And Phase Shifters (AREA)
- Radio Relay Systems (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、90度位相差板（λ／４板）と180
度位相差板（λ／２板）の２種の偏波変換器を用
いた降雨等による交さ偏波の補償を行なう交さ偏
波自動補償装置に関し、特に上記偏波変換器の駆
動方式を改良するものである。
度位相差板（λ／２板）の２種の偏波変換器を用
いた降雨等による交さ偏波の補償を行なう交さ偏
波自動補償装置に関し、特に上記偏波変換器の駆
動方式を改良するものである。
一般に、互いに逆旋の関係にある二つの円偏波
が降雨等の非対称要因を持つ伝ぱん路空間を通過
してアンテナで受信される場合、これら二つの偏
波間に混信が発生するが、λ／４板、λ／２板、
追尾受信機及びサーボ機構を用いると、入射偏波
を自動的に二つの直交した直線偏波に変換するこ
とができ、この混信を改善することができる。第
１図は、入射偏波を直線偏波に変換する回路の一
例を、その一波に対して示したものである。
が降雨等の非対称要因を持つ伝ぱん路空間を通過
してアンテナで受信される場合、これら二つの偏
波間に混信が発生するが、λ／４板、λ／２板、
追尾受信機及びサーボ機構を用いると、入射偏波
を自動的に二つの直交した直線偏波に変換するこ
とができ、この混信を改善することができる。第
１図は、入射偏波を直線偏波に変換する回路の一
例を、その一波に対して示したものである。
第１図において、アンテナ１に入射する偏波
は、降雨等により、楕円偏波となり、λ／４板２
とλ／２板３を通過したあと、端子１４における
Ｘ軸成分とＹ軸成分を偏分波器４により分波し、
それぞれの成分を端子１９，２０に出力する。
又、これらの成分の一部を結合器５，８により追
尾受信機９に供給する。この時、端子２０に出力
される混信成分を零とし、端子１９にのみ直線偏
波出力を得ようとすれば、受信機入力端子１５を
基準入力、１６を誤差入力とすればよい。
は、降雨等により、楕円偏波となり、λ／４板２
とλ／２板３を通過したあと、端子１４における
Ｘ軸成分とＹ軸成分を偏分波器４により分波し、
それぞれの成分を端子１９，２０に出力する。
又、これらの成分の一部を結合器５，８により追
尾受信機９に供給する。この時、端子２０に出力
される混信成分を零とし、端子１９にのみ直線偏
波出力を得ようとすれば、受信機入力端子１５を
基準入力、１６を誤差入力とすればよい。
追尾受信機９は、入射偏波のＸ軸成分の一部を
端子１５に、Ｙ軸成分の一部を端子１６に入力さ
れる。追尾受信機は、第６図に示すように、周波
数変換回路、AGC回路および同期検波回路等か
ら構成され、端子１５の信号を基準信号とし端子
１６の信号を誤差信号とすると、これらの信号
は、中間周波数に周波数変換されたあと誤差信号
の振幅はAGC回路により基準信号で正規化され、
誤差信号は、同期検波回により基準信号の位相を
基準として、同相成分と直交成分に分けて同期検
波される。同期検波出力は端子１７に出力され、
直交検波出力は端子１８に出力される。この誤差
信号検波出力を第７図に示す。第７図における
Exは端子１７の出力信号で、Eyは端子１８の出
力信号である。これらの誤差信号を第１図に示す
サーボ増幅回路１０，１１に供給し、誤差成分が
零となるように駆動機構６，７を駆動すると、駆
動機構６，７に結合されたλ／４板２とλ／２板
３が回転し、安定位置に達した時には、端子２０
の混信成分が消滅する。これは端子１７の誤差信
号が誤差振幅情報を持ち、１８の誤差信号が誤差
位相情報を持つため、端子１８の信号が零となる
ようにλ／４板２を駆動し、端子１７の信号が零
となるようにλ／２板３を駆動すると、λ／４板
２は、入射楕円偏波を直線偏波に変換し、λ／２
板３は変換された端子１３の直線偏波を端子１４
において、Ｘ軸と一致するように偏波を回転させ
るためである。
端子１５に、Ｙ軸成分の一部を端子１６に入力さ
れる。追尾受信機は、第６図に示すように、周波
数変換回路、AGC回路および同期検波回路等か
ら構成され、端子１５の信号を基準信号とし端子
１６の信号を誤差信号とすると、これらの信号
は、中間周波数に周波数変換されたあと誤差信号
の振幅はAGC回路により基準信号で正規化され、
誤差信号は、同期検波回により基準信号の位相を
基準として、同相成分と直交成分に分けて同期検
波される。同期検波出力は端子１７に出力され、
直交検波出力は端子１８に出力される。この誤差
信号検波出力を第７図に示す。第７図における
Exは端子１７の出力信号で、Eyは端子１８の出
力信号である。これらの誤差信号を第１図に示す
サーボ増幅回路１０，１１に供給し、誤差成分が
零となるように駆動機構６，７を駆動すると、駆
動機構６，７に結合されたλ／４板２とλ／２板
３が回転し、安定位置に達した時には、端子２０
の混信成分が消滅する。これは端子１７の誤差信
号が誤差振幅情報を持ち、１８の誤差信号が誤差
位相情報を持つため、端子１８の信号が零となる
ようにλ／４板２を駆動し、端子１７の信号が零
となるようにλ／２板３を駆動すると、λ／４板
２は、入射楕円偏波を直線偏波に変換し、λ／２
板３は変換された端子１３の直線偏波を端子１４
において、Ｘ軸と一致するように偏波を回転させ
るためである。
端子１２における入射偏波の形状に対するλ／
４板２とλ／２板３の安定位置関係の一例を第２
図に示す。
４板２とλ／２板３の安定位置関係の一例を第２
図に示す。
第２図のように入射偏波が楕円偏波である場合
には第１図のような従来の交さ偏波自動補償装置
は、λ／４板の回転角度に対する誤差感度を持
ち、λ／４板の安定位置を一意的に決定し得る
が、第３図及び第４図のように入射偏波が完全円
偏波となると、λ／４板の安定位置が定まらず、
任意の位置でよいことになるため、受信系におけ
る雑音や回路中の素子によるオフセツトおよびド
リフト等により、λ／４板が常に回転し駆動機構
の摩耗を早め装置の安定性および信頼性を欠くな
どの欠点があつた。
には第１図のような従来の交さ偏波自動補償装置
は、λ／４板の回転角度に対する誤差感度を持
ち、λ／４板の安定位置を一意的に決定し得る
が、第３図及び第４図のように入射偏波が完全円
偏波となると、λ／４板の安定位置が定まらず、
任意の位置でよいことになるため、受信系におけ
る雑音や回路中の素子によるオフセツトおよびド
リフト等により、λ／４板が常に回転し駆動機構
の摩耗を早め装置の安定性および信頼性を欠くな
どの欠点があつた。
この発明は上記のような従来のものの欠点を除
去するためになされたもので、90゜位相差板、
180゜位相差板の回転角度をそれぞれ検出して入射
偏波の楕円偏波率が比較的小さくなつたことを判
定する第１の判定回路を設けると共に、上記位相
差板を通過した偏波を分波する偏分波器の出力か
ら得られる値と基準値の比較により降雨等による
交さ偏波を補償すべく判定を行なう第２の判定回
路を設け、上記第１の判定回路の出力によつて入
射偏波の楕円偏波率が比較的小さくなつたとき上
記位相差板の制御を固定し、このときにおいて上
記第２の判定回路により所望の基準値と比較して
交さ偏波補償が必要であると判定したとき、上記
位相差板の固定した制御を再開することにより、
安定性かつ信頼性が向上しうる新規な交さ偏波自
動補償装置を提供することを目的とするものであ
る。
去するためになされたもので、90゜位相差板、
180゜位相差板の回転角度をそれぞれ検出して入射
偏波の楕円偏波率が比較的小さくなつたことを判
定する第１の判定回路を設けると共に、上記位相
差板を通過した偏波を分波する偏分波器の出力か
ら得られる値と基準値の比較により降雨等による
交さ偏波を補償すべく判定を行なう第２の判定回
路を設け、上記第１の判定回路の出力によつて入
射偏波の楕円偏波率が比較的小さくなつたとき上
記位相差板の制御を固定し、このときにおいて上
記第２の判定回路により所望の基準値と比較して
交さ偏波補償が必要であると判定したとき、上記
位相差板の固定した制御を再開することにより、
安定性かつ信頼性が向上しうる新規な交さ偏波自
動補償装置を提供することを目的とするものであ
る。
以下、この発明の一実施例は第５図を用いて詳
細に説明する。第５図において１〜２０までは第
１図と同一である。２１はλ／４板２に結合され
た角度検出装置、２２はλ／２板３に結合された
角度検出装置である。２３は角度検出装置２１，
２２により検出される角度θとを用いて〔θ−
2〕1の値（第１象限における値）を演算する角
度演算回路である。２４は角度演算回路２３によ
る演算値を用いて｜〔θ−2〕1−45゜｜が基準値発
生器２９により与えられる基準値ρに対して大か
小かを判定する入射波XPD判定回路である。２
５は入射波の交さ偏波識別度（XPD）を補償し
た後に改めて端子１７，１８における誤差電圧
Ex，Eyより√2＋2を演算し、この値を基準
値発生器２６により与えられる基準値Ｑに対して
大小判定を行なう補償後XPD判定回路である。
２７，２８は入射波XPD判定回路２４及び補償
後XPD判定回路２５の結果をもとに偏波変換器
を駆動するか固定するかの制御を行なう偏波変換
器制御回路である。
細に説明する。第５図において１〜２０までは第
１図と同一である。２１はλ／４板２に結合され
た角度検出装置、２２はλ／２板３に結合された
角度検出装置である。２３は角度検出装置２１，
２２により検出される角度θとを用いて〔θ−
2〕1の値（第１象限における値）を演算する角
度演算回路である。２４は角度演算回路２３によ
る演算値を用いて｜〔θ−2〕1−45゜｜が基準値発
生器２９により与えられる基準値ρに対して大か
小かを判定する入射波XPD判定回路である。２
５は入射波の交さ偏波識別度（XPD）を補償し
た後に改めて端子１７，１８における誤差電圧
Ex，Eyより√2＋2を演算し、この値を基準
値発生器２６により与えられる基準値Ｑに対して
大小判定を行なう補償後XPD判定回路である。
２７，２８は入射波XPD判定回路２４及び補償
後XPD判定回路２５の結果をもとに偏波変換器
を駆動するか固定するかの制御を行なう偏波変換
器制御回路である。
次にその動作を説明する。
詳細説明の前に概要を示すと、電波伝播ルート
の天候の状態の変化により、入射波楕円偏波率は
変化し、理論上入射波XPD判定回路２４の大小
判定と補償後XPD判定回路２５の大小判定を組
み合わせると大小２通りの状態×２＝４通りの状
態が生じることになる。しかし定常状態では４つ
の状態の１つであるXPD大でかつ第２の判定回
路のε大という状態は存在しないが、降雨状態の
急激な変動、あるいはこのそうちの運転をメンテ
ナンス等で停止させていた状態から再開した瞬間
には降雨補償していないので、XPD大でかつ第
２の判定回路のε大という状態が生じる。例えば
雨のち晴れとなつた場合を考えると、第２の判定
回路からの出力に基づいて各位相差板の回転制御
を自動的に固定し、雨の状態でのXPDの補償が
利いたままだと、過剰補償になり正しく受信でき
ないので雨の場合に適合した補償ではなく、晴れ
の場合の補償としなければならない。晴れではな
く小雨であるとすると、その雨量、風速等の影響
度合が変化前の元の天候状態で補償されたものに
近ければXPDの補償はしない。つまり、過去の
天候とそのXPDの補償という履歴が全て影響す
るので、そのXPD、補償後XPDが各基準値と比
較し、λ／４板２の回転によるXPDの補償をさ
せなくて済むなら回転をさせないでそのままとし
ようというものです。
の天候の状態の変化により、入射波楕円偏波率は
変化し、理論上入射波XPD判定回路２４の大小
判定と補償後XPD判定回路２５の大小判定を組
み合わせると大小２通りの状態×２＝４通りの状
態が生じることになる。しかし定常状態では４つ
の状態の１つであるXPD大でかつ第２の判定回
路のε大という状態は存在しないが、降雨状態の
急激な変動、あるいはこのそうちの運転をメンテ
ナンス等で停止させていた状態から再開した瞬間
には降雨補償していないので、XPD大でかつ第
２の判定回路のε大という状態が生じる。例えば
雨のち晴れとなつた場合を考えると、第２の判定
回路からの出力に基づいて各位相差板の回転制御
を自動的に固定し、雨の状態でのXPDの補償が
利いたままだと、過剰補償になり正しく受信でき
ないので雨の場合に適合した補償ではなく、晴れ
の場合の補償としなければならない。晴れではな
く小雨であるとすると、その雨量、風速等の影響
度合が変化前の元の天候状態で補償されたものに
近ければXPDの補償はしない。つまり、過去の
天候とそのXPDの補償という履歴が全て影響す
るので、そのXPD、補償後XPDが各基準値と比
較し、λ／４板２の回転によるXPDの補償をさ
せなくて済むなら回転をさせないでそのままとし
ようというものです。
ここで降雨状態を検知し、降雨の場合だけ補正
すればよいとも考えられるが、あえてλ／４板、
λ／２板の角度を用いるのは、直接に入射波を測
定するのが困難なためである。電波伝播するルー
トに降雨がある場合に交さ偏波を生じるが、これ
を補償させるためにλ／４板、λ／２板を回転さ
せ補償するが、このときの角度を検出することに
より逆に降雨状態が検知できるというものであ
る。
すればよいとも考えられるが、あえてλ／４板、
λ／２板の角度を用いるのは、直接に入射波を測
定するのが困難なためである。電波伝播するルー
トに降雨がある場合に交さ偏波を生じるが、これ
を補償させるためにλ／４板、λ／２板を回転さ
せ補償するが、このときの角度を検出することに
より逆に降雨状態が検知できるというものであ
る。
第２図において、入射偏波のＸ軸およびＹ軸成
分電界をそれぞれE〓x，E〓yとすると、これらは次
の式(1)により表わされる。
分電界をそれぞれE〓x，E〓yとすると、これらは次
の式(1)により表わされる。
E〓x＝Ｒ＋Lej2〓
E〓y＝ｊ（Ｒ−Lej2〓） ……(1)
但し
Ｒ：入射偏波の右旋成分
Ｌ：入射偏波の左旋成分
2β：ＲとＬの相対位相差
この入射偏波がλ／４板２とλ／２板３を通過
した時、それぞれの回転角度をθ，とすると、
交差偏波成分を除去するそれぞれの安定位置は、
次の式(2)により与えられる。
した時、それぞれの回転角度をθ，とすると、
交差偏波成分を除去するそれぞれの安定位置は、
次の式(2)により与えられる。
θ＝β
＝１／２〔θ−tan-1Ｒ−Ｌ／Ｒ＋Ｌ〕 ……(2)
この場合βは、入射偏波の長軸方向角度（チル
ト角）となり、入射偏波が完全円偏波となると、
βつまりθが任意の角度でよい事になり、θの安
定位置が定まらないことになる。
ト角）となり、入射偏波が完全円偏波となると、
βつまりθが任意の角度でよい事になり、θの安
定位置が定まらないことになる。
ところが、｜θ−2｜の値に着目すると、これ
は式(3)により与えられる。
は式(3)により与えられる。
｜θ−2｜＝｜tan-1Ｒ−Ｌ／Ｒ＋Ｌ｜ ……(3)
ここでＲ−Ｌ／Ｒ＋Ｌは、入射楕の軸比、つまり楕円
偏波率を表わすものであり、例えば入射偏波が右
旋円偏波となると、Ｌ＝０となり、Ｒ−Ｌ／Ｒ＋Ｌ＝１ となる。よつて、入射偏波が円偏波となつた場合
に、｜θ−2｜の値を第１象限において解き、
〔θ−2〕1と書くと、 〔θ−2〕1＝45゜ となる。従つて〔θ−2〕1の値を角度演算回路
２３でモニタすることにより、入射偏波の楕円偏
波率もしくはXPDを入射波XPD判定回路２４に
よつて検出することができる。このとき、基準値
ρを0゜に設定しておけば、入射偏波が完全円偏波
となつことが検出でき、λ／４板２の誤差感度が
零となり安定位置を失なつても偏波変換器制御回
路２７，２８により偏波変換器を固定することが
できる。従つて、入射偏波が完全円偏波となつた
ときには、偏波変換器制御回路２７，２８により
偏波変換器を固定することにより、偏波変換器の
駆動機構の摩耗を軽減することができ、装置の安
定性・信頼性を向上させることができる。
旋円偏波となると、Ｌ＝０となり、Ｒ−Ｌ／Ｒ＋Ｌ＝１ となる。よつて、入射偏波が円偏波となつた場合
に、｜θ−2｜の値を第１象限において解き、
〔θ−2〕1と書くと、 〔θ−2〕1＝45゜ となる。従つて〔θ−2〕1の値を角度演算回路
２３でモニタすることにより、入射偏波の楕円偏
波率もしくはXPDを入射波XPD判定回路２４に
よつて検出することができる。このとき、基準値
ρを0゜に設定しておけば、入射偏波が完全円偏波
となつことが検出でき、λ／４板２の誤差感度が
零となり安定位置を失なつても偏波変換器制御回
路２７，２８により偏波変換器を固定することが
できる。従つて、入射偏波が完全円偏波となつた
ときには、偏波変換器制御回路２７，２８により
偏波変換器を固定することにより、偏波変換器の
駆動機構の摩耗を軽減することができ、装置の安
定性・信頼性を向上させることができる。
さらに、晴天時の入射偏波は衛星や地球局アン
テナなどの特性によつて決まり、必ずしも完全円
偏波（基準値ρ＝０）ではないが一般に楕円偏波
率がよく交さ偏波の補償を必要としない。そこ
で、このような場合にも基準値ρの値（基準値≠
０）を、晴天時には｜〔θ−2〕1−45゜｜＜ρとな
り、降雨時には｜〔θ−2〕1−45゜｜＞ρとなるよ
うに適切に設定すれば、入射偏波が完全円偏波で
なくても、晴天時等の楕円偏波率が比較的小さい
場合でも入射波XPD判定回路２４により｜〔θ−
2〕1−45゜｜＜ρのときに偏波変換器制御回路２
７，２８を駆動させて偏波変換器を固定させるこ
とができる。従つて、晴天時のように発生する交
さ偏波の少ない場合にも偏波変換器の駆動装置の
摩耗を軽減できる。このよに晴天時等において、
入射偏波が完全円偏波あるいは楕円偏波率が比較
的小さい場合に偏波変換器を固定させるが、この
とき、入射偏波の楕円偏波率が比較的大きくなつ
た場合には補償後XPD判定回路２５によつて補
償後XPDを判定する。補償後XPDは、端子１５
における主偏波成分に対する端子１６の交さ偏波
成分の割合であり、第５図の実施例では第７図に
示すように、XPD＝｜ED｜｜ER｜＝｜END｜であ るから、追尾受信機９の出力端子１７，１８にお
ける誤差信号Ex，Eyより√2＋2として検出
される。降雨等により交さ偏波が発生し補償を必
要とするXPDの基準値Ｑに対し、√2＋2＞
Ｑとなると、補償後XPD判定回路２５が偏波変
換器制御回路２７，２８を制御して偏波変換器を
駆動し、交さ偏波補償を再開する。このようにし
て自動的に交さ偏波補償を必要とするときのみ安
定に補償を行なう。
テナなどの特性によつて決まり、必ずしも完全円
偏波（基準値ρ＝０）ではないが一般に楕円偏波
率がよく交さ偏波の補償を必要としない。そこ
で、このような場合にも基準値ρの値（基準値≠
０）を、晴天時には｜〔θ−2〕1−45゜｜＜ρとな
り、降雨時には｜〔θ−2〕1−45゜｜＞ρとなるよ
うに適切に設定すれば、入射偏波が完全円偏波で
なくても、晴天時等の楕円偏波率が比較的小さい
場合でも入射波XPD判定回路２４により｜〔θ−
2〕1−45゜｜＜ρのときに偏波変換器制御回路２
７，２８を駆動させて偏波変換器を固定させるこ
とができる。従つて、晴天時のように発生する交
さ偏波の少ない場合にも偏波変換器の駆動装置の
摩耗を軽減できる。このよに晴天時等において、
入射偏波が完全円偏波あるいは楕円偏波率が比較
的小さい場合に偏波変換器を固定させるが、この
とき、入射偏波の楕円偏波率が比較的大きくなつ
た場合には補償後XPD判定回路２５によつて補
償後XPDを判定する。補償後XPDは、端子１５
における主偏波成分に対する端子１６の交さ偏波
成分の割合であり、第５図の実施例では第７図に
示すように、XPD＝｜ED｜｜ER｜＝｜END｜であ るから、追尾受信機９の出力端子１７，１８にお
ける誤差信号Ex，Eyより√2＋2として検出
される。降雨等により交さ偏波が発生し補償を必
要とするXPDの基準値Ｑに対し、√2＋2＞
Ｑとなると、補償後XPD判定回路２５が偏波変
換器制御回路２７，２８を制御して偏波変換器を
駆動し、交さ偏波補償を再開する。このようにし
て自動的に交さ偏波補償を必要とするときのみ安
定に補償を行なう。
以上の説明において、雑音等の外乱に対する安
定性を向上させるため入射波XPD判定回路２４
および補償後XPD判定回路２５に適当なヒステ
リシスを持たせるとなお一層効果があるのは明ら
かである。また入射偏波XPD判定回路２５では
√2＋2の演算を行なつているが、Exの値の
判定によりλ／２板の制御を行ないEyの値の判
定によりλ／４板の制御を行なうことも可能であ
る。
定性を向上させるため入射波XPD判定回路２４
および補償後XPD判定回路２５に適当なヒステ
リシスを持たせるとなお一層効果があるのは明ら
かである。また入射偏波XPD判定回路２５では
√2＋2の演算を行なつているが、Exの値の
判定によりλ／２板の制御を行ないEyの値の判
定によりλ／４板の制御を行なうことも可能であ
る。
さらに晴天時の入射偏波状態を固定するために
入射後チルト角つまりθの角度条件を入射波
XPD判定回路に追加してもよい。
入射後チルト角つまりθの角度条件を入射波
XPD判定回路に追加してもよい。
また、この発明は単に受信系の交さ偏波補償装
置のみならず、送信系についても適用できる。
置のみならず、送信系についても適用できる。
以上のように、この発明によれば90゜位相差板、
180゜位相差板の回転角度に基づき、入射偏波の比
較的小さい場合に第１の判定回路によつて上記各
位相差板の回転制御を固定させるようにしたの
で、従来のように入射偏波の楕円偏波率の小さ
い、円偏波の場合において、各位相差板の駆動装
置の摩耗を軽減することができ、安定性・信頼性
が向上する。また、各位相差板の回転制御を固定
した状態において、入射偏波の交さ偏波が大きく
なつたときには、第２の判定回路によつて各位相
差板の固定した回転制御を再開することができ
る。
180゜位相差板の回転角度に基づき、入射偏波の比
較的小さい場合に第１の判定回路によつて上記各
位相差板の回転制御を固定させるようにしたの
で、従来のように入射偏波の楕円偏波率の小さ
い、円偏波の場合において、各位相差板の駆動装
置の摩耗を軽減することができ、安定性・信頼性
が向上する。また、各位相差板の回転制御を固定
した状態において、入射偏波の交さ偏波が大きく
なつたときには、第２の判定回路によつて各位相
差板の固定した回転制御を再開することができ
る。
第１図は従来の交さ偏波補償装置を示すブロツ
ク図、第２図〜第４図は入射偏波に対するλ／４
板とλ／２板の安定位置関係を示す説明図、第５
図はこの発明の一実施例を示すブロツク図、第６
図は追尾受信機９の構成を示すブロツク図、第７
図は第６図の端子１６に入力される誤差信号につ
いての説明図である。 図中１はアンテナ、２はλ／４板、３はλ／２
板、４は偏分波器、５，８は結合器、６，７は駆
動機構、９は追尾受信機、１０，１１はサーボ増
幅器、１２〜２０は端子、２１，２２は角度検出
装置、２３は角度演算回路、２４は入射波XPD
判定回路、２５は補償後XPD判定回路、２６，
２９は基準値発生器、２７，２８は偏波変換器制
御回路である。なお図中、同一符号は同一部分を
示す。
ク図、第２図〜第４図は入射偏波に対するλ／４
板とλ／２板の安定位置関係を示す説明図、第５
図はこの発明の一実施例を示すブロツク図、第６
図は追尾受信機９の構成を示すブロツク図、第７
図は第６図の端子１６に入力される誤差信号につ
いての説明図である。 図中１はアンテナ、２はλ／４板、３はλ／２
板、４は偏分波器、５，８は結合器、６，７は駆
動機構、９は追尾受信機、１０，１１はサーボ増
幅器、１２〜２０は端子、２１，２２は角度検出
装置、２３は角度演算回路、２４は入射波XPD
判定回路、２５は補償後XPD判定回路、２６，
２９は基準値発生器、２７，２８は偏波変換器制
御回路である。なお図中、同一符号は同一部分を
示す。
Claims (1)
- １ 主に伝搬路での時間によつて変化する異方性
媒質によつて発生する交さ偏波を補償する装置に
おいて、入射偏波が供給される90゜位相差板及び
180゜位相差板と、これらの位相差板を通過した偏
波が供給され、分波する偏分波器と、上記90゜位
相差板及び180゜位相差板の回転角度をそれぞれ検
出する第１及び第２の角度検出装置と、これらの
第１及び第２の角度検出装置からの出力により入
射偏波の楕円偏波率に基づく値と基準値との比較
をして大小を判定する第１の判定回路と、上記分
波偏分波器出力から補償程度を表わす値を得てそ
の値と基準値を比較する第２の判定回路とを備
え、上記第１の判定回路からの出力に基づいて、
上記各位相差板の回転制御を自動的に固定し、上
記各位相差板の回転制御を固定した場合に、上記
第２の判定回路からの出力により、上記各位相差
板の固定した回転制御を再開するようにしたこと
を特徴とする交さ偏波自動補償装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8774881A JPS57202147A (en) | 1981-06-08 | 1981-06-08 | Automatic axial ratio compensator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8774881A JPS57202147A (en) | 1981-06-08 | 1981-06-08 | Automatic axial ratio compensator |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57202147A JPS57202147A (en) | 1982-12-10 |
| JPH0427740B2 true JPH0427740B2 (ja) | 1992-05-12 |
Family
ID=13923547
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8774881A Granted JPS57202147A (en) | 1981-06-08 | 1981-06-08 | Automatic axial ratio compensator |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57202147A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS561641A (en) * | 1979-06-20 | 1981-01-09 | Kokusai Denshin Denwa Co Ltd <Kdd> | Cross polarization compensating device |
-
1981
- 1981-06-08 JP JP8774881A patent/JPS57202147A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS561641A (en) * | 1979-06-20 | 1981-01-09 | Kokusai Denshin Denwa Co Ltd <Kdd> | Cross polarization compensating device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57202147A (en) | 1982-12-10 |
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