JPH04270052A - 立型ダイカストマシン - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はダイカストマシンに係り
、特に、加圧室内の溶湯を圧縮気体圧力で加圧して金型
内へ充填するメカニズムをもち、且つ、金型機構（型締
機構）が立型配置された立型ダイカストマシンに関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術】密閉容器内の溶湯の湯面を圧縮気体（圧
縮エアもしくは圧縮不活性ガス等）で加圧し、型締され
た金型内へ溶湯を上昇・供給するようにしたダイカスト
マシンは、立型低圧ダイカストマシンとして公知である
。図４〜図８は、該種立型低圧ダイカストマシンの動作
原理を示す説明図である。

【０００３】図４〜図８において、１００は固定金型１
０１が取付けられたボトム（固定）プレート、１０２は
トッププレート、１０３は可動金型１０４が取付けられ
図示せぬ型開閉駆動源によって上下駆動される可動プレ
ート、１０５は可動プレート１０４に対して相対的に上
下動可能なイジェクト部材、１０６は型締時に固定金型
１０１と可動金型１０４とで形成されるキャビティ（製
品鋳造用空間）である。また、１０７は気密構造をとる
電気炉、１０８は該電気炉１０７内に設置され溶湯１０
９が満たされたるつぼ、１１０は一端がるつぼ内の溶湯
１０９中に浸され他端が電気炉１０７外に導出されたス
トーク、１１１はストーク１１０に接続されその先端部
が前記固定金型１０１の溶湯注入口に密着したノズル、
１１２は電気炉１０７に接続されたエア配管である。

【０００４】図４は型締行程を示しており、該型締行程
において前記可動ダイプレート１０３が下降駆動され、
可動金型１０４が固定金型１０１に所定型締力で押付け
られて、ＰＬ面（パーティングライン面）が閉じられる
。次に、図５に示す充填（鋳込み）行程において、前記
エア配管１１２からエアが前記電気炉１０７内に供給さ
れて電気炉１０７内全体が加圧される。これによって、
前記るつぼ１０８内の溶湯１０９の湯面が押下げ加圧力
を受けて、溶湯１０９が前記ストーク１１０を通って押
上げられ、ストーク１１０、ノズル１１１を介して前記
キャビティ１０６内に溶湯１０９が比較的低圧・低速で
供給・充填される。次に、図６に示す冷却行程に移行し
て、キャビティ１０６内の溶湯１０９が固化され、固化
後に電気炉１０７内の圧縮エアの排出が行われて、これ
によりノズル１１１、ストーク１１０内の溶湯１０９が
るつぼ１０８内に戻される。この後図７に示す型開き行
程に移行して、可動プレート１０３が上昇駆動され、製
品１１３をホールドした可動金型１０４が固定金型１０
１から離脱する。そして、型開き行程の途上で、前記イ
ジェクト部材１０５が可動プレート１０３に対して下降
駆動されて、図８に示すように製品１１３の押出しが行
われ、この押出し動作にタイミングを合わせて例えば製
品受取り部材１１４が型開き空間へ挿入されて、製品の
受取りが行われる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】上述した立型低圧ダイ
カストマシンは、コールドチャンバ式のダイカストマシ
ンのように、射出スリーブ内を前後進するプランジャチ
ップよる加圧機構をもっていないので、射出スリーブと
プランジャチップとの摩耗に伴う部品交換を必要としな
い。しかしながら、該種立型低圧ダイカストマシンは、
公知のように、比較的低速で充填を行い且つゆっくりと
冷却を行って、例えば耐圧強度部品等を鋳造するのに用
いられており、通常１ショットサイクルに３〜８分を要
するものであった。すなわち、加圧室（電気炉１０７）
の容量が大きいため、急速加圧を行うことが困難で、ハ
イサイクルの鋳造ができないという問題があり、また、
加圧室の空気容量が大きいため、加圧力及び加圧速度の
切替え応答性がすこぶる悪く、加圧力や加圧速度の精密
な切替え制御が要求される製品の鋳造が行えないという
問題もあった。さらには、溶湯にかかる加圧力も１Ｋｇ
／ｃｍ２　が通常で、例え加圧室（電気炉１０７）を最
近の技術で耐圧改造しても（装置の大型化と大幅なコス
トアップにつながるが）、加圧室自体が大きいため耐圧
性に限界が有り（実用上許容されるコストと加圧室の大
きさとを無視すれば話は異なるが）、１０Ｋｇ／ｃｍ２
　以下で使用することを余儀なくされ、５０〜３５０Ｋ
ｇ／ｃｍ２　の高圧で使用することは不能であった。

【０００６】一方、本願出願人が先に提案した特開昭６
４ー６２２５８号公報には、溶解炉と金型の中間位置に
加圧装置を配設した立型ダイカストマシンが、また、同
じく本願出願人が先に提案した特開平１ー９５８５６号
公報には、炉内に改善を施した給湯ポンプを配設した立
型ダイカストマシンがそれぞれ開示されており、図４〜
図８に示した構成のダイカストマシンに比すと、加圧力
がアップ可能で、また或る程度の高速化も達成できる。 しかしながら、これ等の先願においても、射出加圧部と
金型との間に湯道管を必要として、射出加圧部とキャビ
ティとの間の距離が嵩み、鋳造圧力ロスが大きくエネル
ギ効率が悪いという問題がある上、鋳造圧力を高めると
湯道管にも大きな鋳造圧力が加わるため、湯道管から溶
湯がリークする虞があり安全性の点でも問題があった。 また、射出前には、湯道管の中途までしか溶湯が満たさ
れていないため（湯道管の上部やノズル等に空気が存在
しているため）、溶湯圧入時に空気が溶湯内に巻き込ま
れ易く、鋳造品質を低下させると言う問題もあった。さ
らには、上記した空気の溶湯内への巻き込み防止のため
、通常、射出初期に空気を金型外へリークさせるための
低速射出行程を必要とすること等により、鋳造サイクル
をアップさせるにも自ずと限界のあるものであった。

【０００７】従って、本発明の解決すべき技術的課題は
上記した従来技術のもつ問題点を解消することにあり、
その目的とするところは、鋳造圧力を高めることが可能
であると共に鋳造圧力ロスが少なく、また、湯道管から
の溶湯のリークがなく、さらには、鋳造製品への空気の
巻き込みを可及的に低減でき、総じて、高圧鋳造と鋳造
サイクルの可及的なアップが可能な、謂わばホットチャ
ンバ方式の射出形態をとるダイカストマシンを提供する
ことにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明による立型ダイカ
ストマシンは上記した目的を達成するため、溶湯を貯え
た溶解炉と、該溶解炉内の湯面を常に略一定高さに保つ
ための湯面高さ調整手段と、立型配置された金型機構と
、該金型機構の固定金型の底面に設けられた溶湯注入口
と、該溶湯注入口に密着しその先端部近傍部位の高さが
前記溶解炉内の湯面と略同一高さとなるように配設され
たノズル部と、前記金型機構の側方に配設された加圧室
と、該加圧室内の溶湯を圧縮気体圧力で加圧する気体圧
力加圧手段と、前記加圧室と前記ノズル部の下部とを連
通するホットランナ部と、前記溶解炉の下部と前記加圧
室の下部とを連通する湯道管と、該湯道管と前記加圧室
との間に設けられた弁手段とを具備し、前記弁手段によ
って溶湯の前記湯道管側への逆流が阻止された状態で、
前記気体圧力加圧手段により前記加圧室内を加圧し、前
記加圧室、前記ホットランナ部並びに前記ノズル部に満
たされた溶湯を、前記ノズル部から金型内に圧入するよ
うに、構成される。

【０００９】

【作用】射出・充填前の状態では、湯道管により溶解炉
と連結された加圧室、並びにホットランナ部により加圧
室と連結されたノズル部内には、湯面レベルが一定に調
整されている溶解炉の湯面と同一高さまで溶湯が満たさ
れている（ノズル部内の先端位置に近い部分までは溶湯
が満たされている）。この状態で加圧室と湯道管との間
に配設されたチェック弁を閉じた後、加圧室内に高圧の
気体を急速注入して加圧室内を急速且つ高圧に加圧して
、加圧室内の溶湯の湯面に大きな押下げ力を加えること
により、溶湯はノズル部から型締された金型のキャビテ
ィ内に直ちに圧入・充填される。

【００１０】斯様にすることにより、容量の大きな溶解
炉内自体を気体で加圧するのではなく、溶解炉とは遮断
された状態の比較的小容量の加圧室を気体で加圧するの
で、加圧制御に対する応答性が高まり、また、小さな加
圧室を高耐圧構造にするのは比較的容易で且つコストも
さほどまでには掛らないため、小容量で加圧応答性がよ
いこととが相俟って、急速・高圧鋳造が可能となる。ま
た、射出前にはノズル部内の先端位置に近い部分まで溶
湯が満たされているので、溶湯の流動距離は可及的に短
くなり、鋳造圧力の圧力ロスが僅少なものとなって鋳造
効率を高めことが可能となり、さらに、金型への溶湯圧
入時に空気が製品（溶湯）に巻き込まれる虞が殆どなく
なり、良品（無孔性で欠陥のない）鋳造に大いに寄与す
る。また、加圧の応答性がよいこと、金型の略直下まで
溶湯が満たされていて溶湯充填のための溶湯圧入流路が
短く応答性がよいこと、空気の巻き込みの虞が殆どなく
圧入行程当初から高速充填を行えること等が相俟って、
高速充填によるハイサイクル鋳造が容易に達成可能とな
る。しかも、鋳造圧力が湯道管には加わらない構成とな
っているので、湯道管から溶湯がリークがするという事
態を招来する虞が殆どなく、安全性も高まる。さらには
また、従来の横型ホットチャンバーダイカストマシンと
は異なり溶解炉と加圧室とが分離配置されているので、
メンテナンス性も改善され、また、溶解炉を機種や金型
種別とは関係なく、比較的自由に取替え・選択可能とな
る。

【００１１】

【実施例】以下、本発明を図１〜図３に示した１実施例
によって説明する。図１は本実施例に係る立型ダイカス
トマシンの要部を一部切断して示す説明図、図２は溶解
炉の構成を示す説明図、図３は加圧室に接続される空圧
回路の説明図である。

【００１２】図１において、１は固定配置されたボトム
プラテン、２はボトムプラテン１に対して所定上方位置
に配置されたトッププラテンで、ボトムプラテン１とト
ッププラテン２との間には複数本のタイバー３が架設さ
れている。４はタイバー３に挿通された可動プラテンで
、トッププラテン２に設置された型締シリンダ５によっ
て上下方向に駆動されるようになっている。６はボトム
プラテン１に取付けられた固定金型、７は前記可動プラ
テン４に取付けられた可動金型で、図１に示した型締状
態では、該両金型６，７により製品鋳造用空間たるキャ
ビティ８が形成されるようになっている。９は可動プラ
テン４に取付けられた押出し（イジェクト）シリンダ、
１０は、該押出しシリンダ９により可動プラテン４（可
動金型７）に対して相対的に上下駆動される押出し板、
１１は該押出し板１０に植設された押出しピンであり、
この３者９，１０，１１で構成されるイジェクト機構に
よって、型開き時に上記した可動金型７側に被着して一
体となって上昇した製品を、可動金型７から突出し・分
離させるようになっている。なお、固定金型７の底面側
には、溶湯注入口１２ａをもつ湯口ブッシュ１２が取付
けられており、溶湯注入口１２ａは各キャビティ８と短
い流路で連通している。

【００１３】符号１３で総括的に示すのは、固定金型６
の下側並びに金型機構（型締機構）の側方に位置付けら
れた射出ユニットで、該射出ユニット１３は、前記湯口
ブッシュ１２にその先端部が密着したノズル部１４、金
型内へ溶湯を圧入するための加圧力を付与される加圧室
１５、ノズル部１４の下部と加圧室１５の下部とを連通
するホットランナ部１６、後述する溶解炉の下部と加圧
室１５の下部とを連通させる湯道管１７とこの加圧室１
５との間に設けられたチェック弁１８並びに弁制御部等
によって主に構成されている。そして、上記した射出ユ
ニット１３全体は、所定量上下動可能とされたサポート
プレート１９に取付け・保持されていて、このサポート
プレート１９を介するノズル押付けシリンダ２０の押上
げ力で、上記したノズル部１４が前記湯口ブッシュ１２
に常時一定圧力で押付けられるようになっている。すな
わちこれによって、前記型締シリンダ５の型締力による
ボトムプラテン１の歪や、各部の熱膨張による歪からく
るノズル部１４と湯口ブッシュ１２とのシール力の変化
を一定にできるようになっている。

【００１４】前記加圧室１５と後記する溶解炉を連通す
る前記湯道管１７との間には、射出・充填行程時に加圧
室１５から湯道管１７側へ溶湯２１が逆流するのを阻止
するための前記チェック弁１８が設けられている。この
チェック弁１８は、射出・充填行程時以外は通常、チェ
ック開閉シリンダ２２で駆動制御されるチェック弁作動
バー２３によって持ち上げられた開放状態におかれるよ
うになっている。そして、チェック弁１８が開放状態に
ある時には、加圧室１５並びに前記したノズル１４内に
は、大気圧によって、溶解炉内の溶湯２１の湯面と同一
高さまで溶湯２１が満たされるようになっている。すな
わち本実施例においては、前記ノズル部１４の最先端部
の位置は、後記する溶解炉内の湯面レベルよりも若干量
だけ高い位置にあるように設定されており、この結果、
射出前には溶湯２１は固定金型６の略直下まで満たされ
るようになっている。なお、射出・充填行程時には、チ
ェック弁作動バー２３が降下して、チェック弁１８は加
圧室１５のシール面１５ａに自重並びに流体圧で密着し
、逆止状態におかれるようになっている。

【００１５】前記加圧室１５には、後述するエア（もし
くは不活性ガス）供給／排出ユニットからエア供給配管
２４並びにエア排出配管２５が接続されており、エア供
給配管２４から供給される圧縮エアによって、比較的小
容量の加圧室１５内が急速に高圧化可能とされている。 また、加圧室１５内には溶湯２１に浮遊するフロート２
６が配設されており、該フロート２６は、加圧時には加
圧室１５内の溶湯２１の湯面と同一圧力を受けて、溶湯
２１の金型内への圧入に伴って低下する加圧室１５内の
溶湯面と同一に下方変位するも、該フロート２６は所定
量以上下方変位すると加圧室１５のシール面１５ｂと密
着して、加圧室１５と前記ホットランナ部１６とを遮断
するようになっている。すなわち、フロート２６は安全
装置として機能付けられており、加圧室１５内の溶湯面
が所定位置まで下がると（１ショット分の供給許容範囲
量の上限値まで下がると）、これ以上の金型側への溶湯
供給をストップさせるようになっており、これによって
、前記固定金型６と可動金型７のＰＬ面や前記湯口ブッ
シュ１２とノズル部１４との突合せ面から、溶湯２１や
高圧エア（もしくは高圧ガス）が噴き洩れることを防止
するようになっている。よって、ＰＬ面に異物が混入し
てＰＬ面のシール性が劣化している場合等にも、極めて
安全性の高いものとなっている。

【００１６】図２は、前記湯道管１７を介して加圧室１
５内に溶湯２１を供給するための溶解炉の１例を示す図
である。同図において、２７は溶解炉で、アルミニウム
、亜鉛等の金属材料を溶解して前記した溶湯２１とし、
該溶湯２１の温度を一定の鋳造温度に維持させるように
なっている。すなわち、本実施例においては、保護管２
８ａに内蔵された温度センサ２８ｂをもつ溶湯温度測定
センサ２８で溶湯２１の温度を測定し、この温度検出情
報に基づき適宜熱源２９（実施例ではＬＰＧガスバーナ
としているが、電気ヒータや石油バーナ等を用いること
もある）をＯＮ−ＯＦＦ制御して、溶湯２１を所定温度
に保持するようになっている。また、本実施例による上
記溶解炉２７は、溶湯２１の湯面レベルを常時一定に保
つための公知の適宜湯面高さ調整機能が具備されたもの
とされていて、例えば本実施例においては、湯面検出セ
ンサ３０の検出情報に基づき、湯面調整用シリンダ３１
を駆動制御して湯面調整フロート３２の溶湯２中への浸
漬量を制御し、これにより湯面レベルを一定に保つ構成
を採っているが、これ以外に公知の任意の湯面高さ調整
手段を用いることができる。

【００１７】前記溶解炉２７内の溶湯２１の湯面レベル
は、図１に示したノズル部１４内並びに加圧室１５内の
溶湯２１の湯面レベルと等しいものとされており、前述
したように射出行程の前には前記チェック弁１８が開放
されているので、溶解炉２７内の湯面にかかる大気圧に
より、前記ノズル部１４内には前記溶解炉１内の湯面レ
ベルと同一高さまで、すなわち、ノズル部１４内にはそ
の先端部近傍まで（固定金型６の略直下まで）溶湯２１
が満たされるようになっている。

【００１８】なお本実施例においては、前記金型６，７
以外で溶湯２１と接する部材は、耐熱性に優れたセラミ
ック製の部材とされていて、且つ、前記ノズル部１４、
加圧室１５、ホットランナ部１６、湯道管１７にはヒー
タ３３が内蔵されている。また、これら各部材１４，１
５，１６，１７は断熱材３４で覆われている。なおまた
、図示していないが前記金型には冷却用配管が設けられ
ている。

【００１９】図３は、加圧室１５に接続されるエア（も
しくは不活性ガス）供給／排出ユニットの１例を示す空
圧回路で、２４は前記したエア供給配管、２５は前記し
たエア排出配管２５である。同図において、符号３５で
示したのは、エアパワーユニットで、フィルタ（排水器
付きフィルタ）３６，３７、減圧弁３８、開閉弁３９，
３９、エア圧縮器（エア加圧器）４０、逆止弁４１…を
具備しており、例えば工場内に配設されたエア配管から
供給されるエアをエア受入れ部４２から取入れ、これを
エア圧縮器４０で加圧して蓄圧装置４３へ出力するよう
になっており、上記減圧弁３８を可変設定することによ
り加圧度合が可変制御できるようになっている。上記蓄
圧装置４３は、エアパワーユニット３５から出力される
高圧エアを一旦蓄えて、必要とあればこれを短時間に放
出して前記加圧室１５内を一挙に高圧に加圧可能とする
ために設置されている。なお、蓄圧装置４３にはバネ式
の安全弁４４が付設されていて、蓄圧装置４３内が許容
最大圧力を超えるとこの分だけエアをリークさせるよう
になっている。

【００２０】前記蓄圧装置４３の下流側には、低速加圧
制御用の電磁制御弁４５と高速加圧制御用の電磁制御弁
４６とがパラレルに配設されており、この電磁制御弁４
５，４６を択一的に開放制御することにより、各電磁制
御弁４５，４６と対応する流量制御弁４７，４８を介し
て前記エア供給配管２４から前記加圧室１５内へに圧縮
エアが供給される。なお、流量制御弁４７，４８を可変
設定することにより、加圧室１５へ供給されるエア流量
、すなわち、溶湯２１の圧入速度が可変設定される。 また、図３に示した本実施例による空圧回路は、１〜２
００Ｋｇ／ｃｍ２　の範囲内で加圧力（鋳造圧力）を可
変設定可能とされており、図４〜図８に示したダイカス
トマシンに較べて格段に高圧圧入制御の鋳造が可能であ
り、且つ、蓄圧装置４３を設けていること並びに加圧室
１５が小容量であることから加圧応答性も非常に良好な
ものとなっている。

【００２１】また、前記加圧室１５のエア排出配管２５
には、通常排出用の電磁制御弁４９と緊急排出用の電磁
制御弁５０とがパラレルに配設されており、射出・充填
の終了後に加圧室１５内を大気圧まで減圧する際には、
通常排出用の電磁制御弁４９が開放されて、流量制御弁
５１、消音器５２を介して加圧室１５内のエアが比較的
ゆるやかに排気される。また、前記したように加圧室１
５内のフロート２６が加圧室１５のシール面１５ｂと密
着して、加圧室１５とホットランナ部１６とが遮断され
た異常事態等となると、緊急排出用の電磁制御弁５０が
開放されて緊急（急速）排気が行われるようになってい
る。

【００２２】次に、上述した構成に基づく本実施例の動
作を説明する。いま、前記可動プラテン４が上方位置に
ある型開き状態においては、前記チェック弁１８は開放
されていて、前記ノズル部１４並びに加圧室１５内には
、前記溶解炉２７内の溶湯２１の湯面レベルと同一高さ
まで溶湯２１が満たされている（溶湯２１はノズル部１
４の先端近くまで満たされている）。この状態で、前記
型締シリンダ５によって可動プラテン４が下降駆動され
、前記可動金型７が固定金型６に所定型締力で密着する
ように型締行程が実行される。図１はこの型締完了直後
の状態を示しており、この後、前記チェック開閉シリン
ダ２２によってチェック弁１８が閉じられる。そして、
この後の所定タイミングで、前記エア供給配管２４から
高圧エアが加圧室１５内に急速注入されて、加圧室１５
内が急速且つ高圧に加圧され、これによってノズル部１
４、ホットランナ部１６、加圧室１５内の溶湯２１が前
記湯口ブッシュ１２から前記キャビティ８内へ急速に圧
入・充填される。

【００２３】上記した射出（圧入）終了後、所定の冷却
時間を経たタイミングで、前記加圧室１５内の減圧が行
われ、前記エア排出配管２５からエアが排気されて加圧
室１５が大気圧となるまで減圧される。続いて、チェッ
ク開閉シリンダ２２によってチェック弁１８が開放され
て、加圧室１５と溶解炉２７とが前記湯道管１７によっ
て連通される。これにより、１ショット分の圧入で消費
した溶湯量に見合うだけの溶湯２１が、溶解炉２７から
加圧室１５側へ補充される。なお、これに伴って溶解炉
２７の湯面レベルは若干量だけ低下されんとするが、こ
れは前記した湯面高さ調整手段によって直ちに元の所定
湯面レベルに調整され、溶解炉２７の湯面レベルは常時
一定の高さを維持される。

【００２４】製品（鋳造品）が冷却・固化された後、型
締シリンダ５によって可動プラテン４が上昇駆動されて
型開きが開始され、これによって可動金型７が製品をホ
ールドしたまま固定金型６から離脱する。そして例えば
、可動プラテン４が上昇限に至った時点で、前記押出し
シリンダ９によって押出し板１０並びに押出しピン１１
を下降・駆動させて、これにより製品を可動金型７から
突出し・分離させるようになっている。なお、参考まで
に述べれば、本実施例のダイカストマシンにおいては、
１４〜１５ｓｅｃ／１サイクル程度の高速鋳造サイクル
が達成できることが確認された。

【００２５】上述したように本実施例によれば、容量の
大きな溶解炉２７内自体を気体で加圧するのではなく、
溶解炉２７とは遮断された状態の比較的小容量の加圧室
１５を気体で加圧するので、加圧制御に対する応答性が
高まり、また、小さな加圧室１５を高耐圧構造にするの
は比較的容易で且つコストもさほどまでには掛らないた
め、小容量で加圧応答性がよいこととが相俟って、高速
・高圧鋳造が可能となる。また、射出前にはノズル部１
４内の先端位置に近い部分まで溶湯２１が満たされてい
るので、溶湯の流動距離は可及的に短くなり、鋳造圧力
の圧力ロスが僅少なものとなって鋳造効率を高めことが
可能となり、さらに、金型への溶湯圧入時に空気が製品
（溶湯）に巻き込まれる虞が殆どなくなり、良品（無孔
性で欠陥のない）鋳造に大いに寄与する。また、加圧の
応答性がよいこと、金型の略直下まで溶湯２１が満たさ
れていて溶湯充填のための溶湯圧入流路が短く応答性が
よいこと、空気の巻き込みの虞が殆どなく圧入行程当初
から高速充填を行えること等が相俟って、高速充填によ
るハイサイクル鋳造が容易に達成可能となる。しかも、
鋳造圧力が湯道管１７には加わらない構成となっている
ので、湯道管１７から溶湯２１がリークがするという事
態を招来する虞が殆どなく、安全性も高まる。さらには
また、従来とは異なり溶解炉２７と加圧室１５とが分離
配置されているので、メンテナンス性も改善され、また
、溶解炉２７を機種や金型種別とは関係なく、比較的自
由に取替え・選択可能となる。なおまた、加圧室１５内
に安全機構として働くフロート２６を設け、固定金型６
と可動金型７のＰＬ面や前記湯口ブッシュ１２とノズル
部１４との突合せ面から、溶湯２１や高圧エア（もしく
は高圧ガス）が噴き洩れることを防止するようにしてい
るので、この点でも安全性の高いものとなっている。

【００２６】

【発明の効果】叙上のように本発明によれば、鋳造圧力
を高めることが可能であると共に鋳造圧力ロスが少なく
、また、湯道管からの溶湯のリークがなく、さらには、
鋳造製品への空気の巻き込みを可及的に低減でき、総じ
て、高圧鋳造と鋳造サイクルの可及的なアップが可能な
ダイカストマシンを提供でき、その価値は多大である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例に係る立型ダイカストマシンの
要部を一部切断して示す説明図である。

【図２】本発明の実施例に係る溶解炉の構成を示す説明
図である。

【図３】本発明の実施例に係る加圧室に接続される空圧
回路を示す説明図である。

【図４】従来の立型低圧ダイカストマシンの動作原理を
示す説明図である。

【図５】従来の立型低圧ダイカストマシンの動作原理を
示す説明図である。

【図６】従来の立型低圧ダイカストマシンの動作原理を
示す説明図である。

【図７】従来の立型低圧ダイカストマシンの動作原理を
示す説明図である。

【図８】従来の立型低圧ダイカストマシンの動作原理を
示す説明図である。 １　　ボトムプラテン ２　　トッププラテン ４　　可動プラテン ５　　型締シリンダ ６　　固定金型 ７　　可動金型 ８　　キャビティ １２　　湯口ブッシュ １２ａ　　溶湯注入口 １３　　射出ユニット １４　　ノズル部 １５　　加圧室 １６　　ホットランナ部 １７　　湯道管 １８　　チェック弁 ２０　　ノズル押付けシリンダ ２１　　溶湯 ２２　　チェック開閉シリンダ ２４　　エア供給配管 ２５　　エア排出配管 ２６　　フロート ２７　　溶解炉 ２８　　溶湯温度測定センサ ２９　　熱源 ３０　　湯面検出センサ ３１　　湯面調整用シリンダ ３２　　湯面調整フロート ３５　　エアパワーユニット ３８　　減圧弁 ４０　　エア圧縮器 ４３　　蓄圧装置 ４５，４６，４９，５０　　電磁制御弁４７，４８，５
１　　流量制御弁 ５２　　消音器

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　溶湯を貯えた溶解炉と、該溶解炉内の
   湯面を常に略一定高さに保つための湯面高さ調整手段と
   、立型配置された金型機構と、該金型機構の固定金型の
   底面に設けられた溶湯注入口と、該溶湯注入口に密着し
   その先端部近傍部位の高さが前記溶解炉内の湯面と略同
   一高さとなるように配設されたノズル部と、前記金型機
   構の側方に配設された加圧室と、該加圧室内の溶湯を圧
   縮気体圧力で加圧する気体圧力加圧手段と、前記加圧室
   と前記ノズル部の下部とを連通するホットランナ部と、
   前記溶解炉の下部と前記加圧室の下部とを連通する湯道
   管と、該湯道管と前記加圧室との間に設けられた弁手段
   とを具備し、前記弁手段によって溶湯の前記湯道管側へ
   の逆流が阻止された状態で、前記気体圧力加圧手段によ
   り前記加圧室内を加圧し、前記加圧室、前記ホットラン
   ナ部並びに前記ノズル部に満たされた溶湯を、前記ノズ
   ル部から金型内に圧入するようにしたことを特徴とする
   立型ダイカストマシン。
2. 【請求項２】　　請求項１記載において、前記加圧室内
   には溶湯に浮遊するフロートが設けられ、該フロートが
   加圧室内に加えられる圧縮気体圧力によって所定量だけ
   下方へ変位すると、該フロートが加圧室内のシート面に
   密着して加圧室内部と前記ホットランナ部とを遮断する
   ようにしたことを特徴とする立型ダイカストマシン。
3. 【請求項３】　　請求項１記載において、前記気体圧力
   加圧手段中には蓄圧装置が設けられ、該蓄圧装置に蓄え
   られた高圧気体が前記加圧室へ供給可能とされたことを
   特徴とする立型ダイカストマシン。