JPH04254558A - 導電用銅合金線の製造方法 - Google Patents
導電用銅合金線の製造方法Info
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- JPH04254558A JPH04254558A JP1535891A JP1535891A JPH04254558A JP H04254558 A JPH04254558 A JP H04254558A JP 1535891 A JP1535891 A JP 1535891A JP 1535891 A JP1535891 A JP 1535891A JP H04254558 A JPH04254558 A JP H04254558A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】［発明の目的］
【０００２】
【産業上の利用分野】本発明は、導電率が高く、かつ機
械的強度に優れた導電用銅合金線の製造方法に関する。
械的強度に優れた導電用銅合金線の製造方法に関する。
【０００３】
【従来の技術】近年、機器電線用導電材料は、使用目的
の多用途化に伴い高導電率と共に引張り強さ等の機械的
強度にも優れたものが要求されている。例えば、引張り
強さが４０Ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上、伸びが６％以上、導
電率８０％ 以上の特性を要求される場合がある。
の多用途化に伴い高導電率と共に引張り強さ等の機械的
強度にも優れたものが要求されている。例えば、引張り
強さが４０Ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上、伸びが６％以上、導
電率８０％ 以上の特性を要求される場合がある。
【０００４】従来、このような目的の導電材料には錫メ
ッキ銅−クロム−ジルコニウム合金線等の析出強化型の
銅合金線が使用されることが多い。
ッキ銅−クロム−ジルコニウム合金線等の析出強化型の
銅合金線が使用されることが多い。
【０００５】析出強化型の銅合金からなるワイヤーロッ
ドの線材化にあたっては、冷間加工の中間で熱処理をし
ながら線引を行なう必要がある。
ドの線材化にあたっては、冷間加工の中間で熱処理をし
ながら線引を行なう必要がある。
【０００６】しかしながら、最終製品までの加工率が大
きい場合、加工の中間での熱処理温度が析出処理温度よ
り高温であるため析出物が再固溶し、導電率が下がると
いう欠点があった。また、熱処理温度が析出処理温度程
度に低いと線材が充分に軟質とならず線引工程で断線が
起こり易いという問題点があった。
きい場合、加工の中間での熱処理温度が析出処理温度よ
り高温であるため析出物が再固溶し、導電率が下がると
いう欠点があった。また、熱処理温度が析出処理温度程
度に低いと線材が充分に軟質とならず線引工程で断線が
起こり易いという問題点があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこのような従
来の問題を解決すべくなされたもので、導電率が高くし
かも機械的強度の大きい析出強化型の導電用銅合金線の
製造方法を提供することを目的とする。
来の問題を解決すべくなされたもので、導電率が高くし
かも機械的強度の大きい析出強化型の導電用銅合金線の
製造方法を提供することを目的とする。
【０００８】［発明の構成］
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、析出強化型導
電用銅合金からなるワイヤーロッドに冷間加工を施して
線材を製造する方法において、冷間加工の施された線材
に所定の焼鈍温度で熱処理する第１の熱処理工程と，前
記第１の熱処理工程で熱処理された線材に第１の熱処理
工程の熱処理温度より低い所定の析出処理温度で熱処理
を施す第２の工程を有することを特徴とする導電用銅合
金線の製造方法である。
電用銅合金からなるワイヤーロッドに冷間加工を施して
線材を製造する方法において、冷間加工の施された線材
に所定の焼鈍温度で熱処理する第１の熱処理工程と，前
記第１の熱処理工程で熱処理された線材に第１の熱処理
工程の熱処理温度より低い所定の析出処理温度で熱処理
を施す第２の工程を有することを特徴とする導電用銅合
金線の製造方法である。
【００１０】本発明に適用できる析出強化型導電用銅合
金としては銅−クロム−ジルコニウム合金、銅−ニッケ
ル−アルミニウム合金、銅−ニッケル−シリコン合金、
銅−ニッケル−亜鉛合金等がある。
金としては銅−クロム−ジルコニウム合金、銅−ニッケ
ル−アルミニウム合金、銅−ニッケル−シリコン合金、
銅−ニッケル−亜鉛合金等がある。
【００１１】本発明に使用するワイヤーロッドは、銅に
クロムやジルコニウム等を添加して溶解鋳造し、熱間加
工により製造される。また、ワイヤーロッドとした後の
時効効果処理は施しても施さなくてもよい。
クロムやジルコニウム等を添加して溶解鋳造し、熱間加
工により製造される。また、ワイヤーロッドとした後の
時効効果処理は施しても施さなくてもよい。
【００１２】第１の工程の熱処理温度は、析出強化型導
電用銅合金のワイヤーロッドを冷間で伸線するのに充分
な焼鈍材が得られる温度であればよい。銅−クロム−ジ
ルコニウム合金ロッドの場合、６００℃から８００℃の
範囲であり、好ましくは６５０℃から７５０℃の範囲で
ある。
電用銅合金のワイヤーロッドを冷間で伸線するのに充分
な焼鈍材が得られる温度であればよい。銅−クロム−ジ
ルコニウム合金ロッドの場合、６００℃から８００℃の
範囲であり、好ましくは６５０℃から７５０℃の範囲で
ある。
【００１３】第２の工程の析出処理温度は、第１の工程
の熱処理により固溶した添加物を金属間化合物として析
出させるのに充分な温度であればよい。銅−クロム−ジ
ルコニウム合金ロッドの場合、５００℃から６００℃の
温度が好ましい。
の熱処理により固溶した添加物を金属間化合物として析
出させるのに充分な温度であればよい。銅−クロム−ジ
ルコニウム合金ロッドの場合、５００℃から６００℃の
温度が好ましい。
【００１４】第１の熱処理工程と第２の熱処理工程を施
した線材を線引き後、第２の熱処理工程の熱処理温度よ
りも低い温度で、再度熱処理することもできる。この再
度の熱処理温度は線材のサイズ、線引速度等の線引条件
によって変動するが、線材の温度が、実質的に第２の熱
処理工程の熱処理温度よりも低い温度であればよい。本
発明においては、伸線−２工程の熱処理−伸線−焼なま
し−錫メッキのような工程を経て、たとえばチャンネル
ケーブル用の同軸線の中心導体およびドレンワイヤーを
製造する。
した線材を線引き後、第２の熱処理工程の熱処理温度よ
りも低い温度で、再度熱処理することもできる。この再
度の熱処理温度は線材のサイズ、線引速度等の線引条件
によって変動するが、線材の温度が、実質的に第２の熱
処理工程の熱処理温度よりも低い温度であればよい。本
発明においては、伸線−２工程の熱処理−伸線−焼なま
し−錫メッキのような工程を経て、たとえばチャンネル
ケーブル用の同軸線の中心導体およびドレンワイヤーを
製造する。
【００１５】なお、最終製品で高導電性の軟質材が必要
な場合には、上記２工程の熱処理を最終工程でおこなう
こともできる。
な場合には、上記２工程の熱処理を最終工程でおこなう
こともできる。
【００１６】また、端末処理のし易さから錫メッキ線と
することもできる。
することもできる。
【００１７】
【作用】本発明の導電性銅合金線の製造方法は、冷間加
工の施された線材に所定の焼鈍温度で熱処理する第１の
熱処理工程と，第１の熱処理工程の熱処理温度より低い
所定の析出処理温度で熱処理を施す第２の工程を有する
ため、製品の導電率を高くすることができ、しかも機械
的強度の大きい製品を得ることができる。
工の施された線材に所定の焼鈍温度で熱処理する第１の
熱処理工程と，第１の熱処理工程の熱処理温度より低い
所定の析出処理温度で熱処理を施す第２の工程を有する
ため、製品の導電率を高くすることができ、しかも機械
的強度の大きい製品を得ることができる。
【００１８】
【実施例】以下本発明の実施例について記載する。
【００１９】実施例１
析出型の銅合金である銅−クロム０．６ ％−ジルコニ
ウム０．３ ％を溶解鋳造し、熱間加工により線径２０
ｍｍφの丸棒を作製した。次いで冷間加工により線径２
．３ ｍｍφまで伸線した。この線材を束取りとして７
００℃の焼鈍温度で１時間熱処理した後、引続き５５０
℃で１時間析出処理を行なった。得られた銅合金線の導
電率、引張り荷重、引張り強さ、伸びを測定した。
ウム０．３ ％を溶解鋳造し、熱間加工により線径２０
ｍｍφの丸棒を作製した。次いで冷間加工により線径２
．３ ｍｍφまで伸線した。この線材を束取りとして７
００℃の焼鈍温度で１時間熱処理した後、引続き５５０
℃で１時間析出処理を行なった。得られた銅合金線の導
電率、引張り荷重、引張り強さ、伸びを測定した。
【００２０】実施例２
析出型の銅合金である銅−クロム０．６ ％−ジルコニ
ウム０．３ ％を溶解鋳造し、熱間加工により線径２０
ｍｍφの丸棒を作製した。次いで冷間加工により線径２
．３ ｍｍφまで伸線した。この線材を束取りして７０
０℃の焼鈍温度で１時間熱処理した後、引続き５５０℃
で１時間析出処理を行なった。さらに、線径２．３ ｍ
ｍφから線径０．２９ｍｍφまで冷間伸線した後、焼鈍
炉の設定温度入り口附近５５０ ℃、中央附近４７５
℃、線速２５．６ ｍ／分で焼鈍を行なった。続いてめ
っき浴温度３３０ ℃、しぼりダイス径０．２９６ ｍ
ｍで錫めっきを行ない錫めっき銅合金線を製造した。得
られた銅合金線の導電率、引張り荷重、引張り強さ、伸
び、めっき厚および断面硬度を測定した。
ウム０．３ ％を溶解鋳造し、熱間加工により線径２０
ｍｍφの丸棒を作製した。次いで冷間加工により線径２
．３ ｍｍφまで伸線した。この線材を束取りして７０
０℃の焼鈍温度で１時間熱処理した後、引続き５５０℃
で１時間析出処理を行なった。さらに、線径２．３ ｍ
ｍφから線径０．２９ｍｍφまで冷間伸線した後、焼鈍
炉の設定温度入り口附近５５０ ℃、中央附近４７５
℃、線速２５．６ ｍ／分で焼鈍を行なった。続いてめ
っき浴温度３３０ ℃、しぼりダイス径０．２９６ ｍ
ｍで錫めっきを行ない錫めっき銅合金線を製造した。得
られた銅合金線の導電率、引張り荷重、引張り強さ、伸
び、めっき厚および断面硬度を測定した。
【００２１】実施例３
析出型の銅合金である銅−クロム０．６ ％−ジルコニ
ウム０．３ ％を溶解鋳造し、熱間加工により線径２０
ｍｍφの丸棒を作製した。次いで冷間加工により線径２
．３ ｍｍφまで伸線した。この線材を束取りとして７
００℃の焼鈍温度で１時間熱処理した後、引続き５５０
℃で１時間析出処理を行なった。さらに、線径２．３
ｍｍφから線径０．３２ｍｍφまで冷間伸線した後、焼
鈍炉の設定温度入り口附近５５０ ℃、中央附近４７５
℃、線速２６．２ ｍ／分で焼鈍を行なった。続いて
めっき浴温度３３０ ℃、しぼりダイス径０．３２５
ｍｍで錫めっきを行ない錫めっき銅合金線を製造した。 得られた銅合金線の導電率、引張り荷重、引張り強さ、
伸び、めっき厚および断面硬度を測定した。
ウム０．３ ％を溶解鋳造し、熱間加工により線径２０
ｍｍφの丸棒を作製した。次いで冷間加工により線径２
．３ ｍｍφまで伸線した。この線材を束取りとして７
００℃の焼鈍温度で１時間熱処理した後、引続き５５０
℃で１時間析出処理を行なった。さらに、線径２．３
ｍｍφから線径０．３２ｍｍφまで冷間伸線した後、焼
鈍炉の設定温度入り口附近５５０ ℃、中央附近４７５
℃、線速２６．２ ｍ／分で焼鈍を行なった。続いて
めっき浴温度３３０ ℃、しぼりダイス径０．３２５
ｍｍで錫めっきを行ない錫めっき銅合金線を製造した。 得られた銅合金線の導電率、引張り荷重、引張り強さ、
伸び、めっき厚および断面硬度を測定した。
【００２２】比較例１
析出型の銅合金である銅−クロム０．６ ％−ジルコニ
ウム０．３ ％を溶解鋳造し、熱間加工により線径２０
ｍｍφの丸棒を作製した。次いで冷間加工により線径２
．３ ｍｍφまで伸線した。この線材を束取りとして７
００℃の焼鈍温度で１時間熱処理を行なった。得られた
銅合金線の導電率、引張り荷重、引張り強さ、伸びを測
定した。
ウム０．３ ％を溶解鋳造し、熱間加工により線径２０
ｍｍφの丸棒を作製した。次いで冷間加工により線径２
．３ ｍｍφまで伸線した。この線材を束取りとして７
００℃の焼鈍温度で１時間熱処理を行なった。得られた
銅合金線の導電率、引張り荷重、引張り強さ、伸びを測
定した。
【００２３】比較例２
析出型の銅合金である銅−クロム０．６ ％−ジルコニ
ウム０．３ ％を溶解鋳造し、熱間加工により線径２０
ｍｍφの丸棒を作製した。次いで冷間加工により線径２
．３ ｍｍφまで伸線した。この線材を束取りとして７
００℃の焼鈍温度で１時間熱処理を行なった。さらに、
線径２．３ ｍｍφから線径０．３２ｍｍφまで冷間伸
線した後、焼鈍炉の設定温度入り口附近５５０ ℃、中
央附近４７５ ℃、線速２６．２ ｍ／分で焼鈍を行な
った。続いてめっき浴温度３３０ ℃、しぼりダイス径
０．３２５ ｍｍで錫めっきを行ない錫めっき銅合金線
を製造した。得られた銅合金線の導電率、引張り荷重、
引張り強さ、伸び、めっき厚および断面硬度を測定した
。なお、以上の実施例および比較例の測定結果をまとめ
て表１に示す。
ウム０．３ ％を溶解鋳造し、熱間加工により線径２０
ｍｍφの丸棒を作製した。次いで冷間加工により線径２
．３ ｍｍφまで伸線した。この線材を束取りとして７
００℃の焼鈍温度で１時間熱処理を行なった。さらに、
線径２．３ ｍｍφから線径０．３２ｍｍφまで冷間伸
線した後、焼鈍炉の設定温度入り口附近５５０ ℃、中
央附近４７５ ℃、線速２６．２ ｍ／分で焼鈍を行な
った。続いてめっき浴温度３３０ ℃、しぼりダイス径
０．３２５ ｍｍで錫めっきを行ない錫めっき銅合金線
を製造した。得られた銅合金線の導電率、引張り荷重、
引張り強さ、伸び、めっき厚および断面硬度を測定した
。なお、以上の実施例および比較例の測定結果をまとめ
て表１に示す。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【発明の効果】以上の実施例から明らかなように、本発
明の方法によれば、所定の焼鈍温度で熱処理する第１の
熱処理工程と，第１の熱処理工程の熱処理温度より低い
所定の析出処理温度で熱処理を施す第２の工程を有する
ため、導電率および機械的特性に優れた、導電用銅合金
線を得ることができる。
明の方法によれば、所定の焼鈍温度で熱処理する第１の
熱処理工程と，第１の熱処理工程の熱処理温度より低い
所定の析出処理温度で熱処理を施す第２の工程を有する
ため、導電率および機械的特性に優れた、導電用銅合金
線を得ることができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 析出強化型導電用銅合金からなるワイ
ヤーロッドに冷間加工を施して線材を製造する方法にお
いて、冷間加工の施された線材に所定の焼鈍温度で熱処
理する第１の熱処理工程と，前記第１の熱処理工程で熱
処理された線材に第１の熱処理工程の熱処理温度より低
い所定の析出処理温度で熱処理を施す第２の工程を有す
ることを特徴とする導電用銅合金線の製造方法。 - 【請求項２】 析出強化型導電用銅合金が銅−クロム
−ジルコニウム合金であることを特徴とする請求項１記
載の導電用銅合金線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1535891A JPH04254558A (ja) | 1991-02-06 | 1991-02-06 | 導電用銅合金線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1535891A JPH04254558A (ja) | 1991-02-06 | 1991-02-06 | 導電用銅合金線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04254558A true JPH04254558A (ja) | 1992-09-09 |
Family
ID=11886581
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1535891A Withdrawn JPH04254558A (ja) | 1991-02-06 | 1991-02-06 | 導電用銅合金線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04254558A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105039882A (zh) * | 2015-06-11 | 2015-11-11 | 大连理工大学 | 一种制备析出强化型高强高导CuZr合金的设备 |
| WO2017198128A1 (zh) * | 2016-05-16 | 2017-11-23 | 浙江大学 | 作为时速400公里以上高速铁路接触线材料应用的超强高导铜合金 |
| WO2017198127A1 (zh) * | 2016-05-16 | 2017-11-23 | 浙江大学 | 高强高导铜合金及其作为时速400公里以上高速铁路接触线材料的应用 |
-
1991
- 1991-02-06 JP JP1535891A patent/JPH04254558A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105039882A (zh) * | 2015-06-11 | 2015-11-11 | 大连理工大学 | 一种制备析出强化型高强高导CuZr合金的设备 |
| WO2017198128A1 (zh) * | 2016-05-16 | 2017-11-23 | 浙江大学 | 作为时速400公里以上高速铁路接触线材料应用的超强高导铜合金 |
| WO2017198127A1 (zh) * | 2016-05-16 | 2017-11-23 | 浙江大学 | 高强高导铜合金及其作为时速400公里以上高速铁路接触线材料的应用 |
| US10781508B2 (en) | 2016-05-16 | 2020-09-22 | Zhejiang University | High-strength and high-conductivity copper alloy and applications of alloy as material of contact line of high-speed railway allowing speed higher than 400 kilometers per hour |
| US10801087B2 (en) | 2016-05-16 | 2020-10-13 | Zhejiang University | High-strength and high-conductivity copper alloy and applications of alloy as material of contact line of high-speed railway allowing speed higher than 400 kilometers per hour |
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