JPH04254304A - Sm−Fe−N系磁石材料の製造方法 - Google Patents
Sm−Fe−N系磁石材料の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、Th2 Zn17形
結晶構造の結晶質硬磁性相を有する物質系Sm−Fe−
Nをベースとし、二成分のSm2 Fe17相を有する
製造すべき磁石材料の一次製品が窒素を含む雰囲気中で
加熱されることによりこの結晶格子中にN原子が組み込
まれるようにした磁石材料の製造方法に関する。 【0002】 【従来の技術】希土類金属及び遷移金属を含み高い保磁
力Hci及び高いエネルギー積(B・H)max によ
り優れている物質系をベースとする磁石材料がこの数年
来知られている。代表的なものは二元物質系としてはC
o−Smであり、三元物質系としてはNd−Fe−Bで
ある。 これらの物質系の硬磁性特性はそれぞれの材料中の高い
磁気異方性及び高い組織形成を有する金属間化合物に基
づいている。これらの磁石材料の製造は例えば相応の物
質系の成分の粉末の焼結により行うことができる(例え
ば欧州特許出願公開第0134304 号公報参照)。 更に相応の磁石材料をいわゆる急速凝固技術により製造
することも可能である(例えば欧州特許出願公開第02
84832 号公報参照)。 【0003】相応の三元磁石材料の場合には物質系Sm
−Fe−Tiも論議されている(「ジャーナル オブ
アプライド フィジックス(J. Appl.P
hys.)」第64巻、第10号、1988年、第57
20〜5722ページ参照)。少し前から磁石材料とし
てのSm2 Fe17Nx の存在も知られている。こ
の材料は周知のTh2 Zn17形結晶構造を有する。 その製造のためにSm2 Fe17が出発材料として溶
融により作られる。そのようにして得られた一次製品が
N2 またはNH3 の雰囲気中で加熱され、その際所
望の硬磁性相が一次製品の格子構造中へN原子を組み込
むことにより生じる(「ナノ構造の磁石材料の科学技術
に関するNato先端的研究学会会議」1990年6月
25日ないし7月7日、イラクリオン、クレタ島、ギリ
シア、におけるケイ(J.M.D. Coey )の講
演参照)。 【0004】 【発明が解決しようとする課題】この発明の課題は、物
質系Sm−Fe−Nをベースとする硬磁性材料のこの周
知の製造方法において、比較的容易な方法により所望の
硬磁性相の形成を保証し、その際特に5kA/cm以上
の高い保磁力Hciを有する材料を得られるように、製
造方法を改良することにある。 【0005】 【課題を解決するための手段】この課題はこの発明に基
づき、まず二成分のSm2 Fe17相を有する一次製
品が、出発粉末の機械的合金化と熱処理とにより、磁石
材料の硬磁性相にふさわしいミクロ構造を持たせて製造
され、この一次製品が窒素を含む雰囲気中で物質系Sm
−Fe−Nの硬磁性相へ変換されることにより解決され
る。 【0006】この発明は、周知のTh2 Zn17形結
晶構造内部へのN原子の組み込みにより格子形式を変更
することなく硬磁性特性を有する材料を得ることができ
るという知見を出発点としている。その際それ自体知ら
れた機械的合金化処理により、既に製造すべき最終製品
のミクロ構造を有する一次製品を形成できるので有利で
ある。そしてそのように構成された一次製品は比較的容
易にかつ再現可能に高温で窒化することができる。 【0007】磁石材料の別の製造方法は、二成分のSm
2 Fe17相を有する一次製品が、組成Smx Fe
100−x ただし10≦x≦20(それぞれ原子%)
の溶融して作られた一次合金の急速凝固により、磁石材
料の硬磁性相にふさわしいミクロ構造を持たせて製造さ
れ、この一次製品が窒素雰囲気中で物質系Sm−Fe−
Nの硬磁性相へ変換されることを特徴としている。。こ
の方法の場合にも前記の長所が得られる。 【0008】磁石材料の製造のためのこの発明に基づく
方法の有利な実施態様は請求項2ないし4及び請求項6
以下に記載されている。 【0009】 【実施例】次にこの発明に基づく製造方法の複数の実施
例に関連して示された線図により、この発明を詳細に説
明する。 【0010】要求される硬磁性特性を有する磁石材料は
以下に工程Aまたは工程Bとして説明する方法に基づき
形成できるので有利である。 【0011】工程A 物質系Sm−Fe−Nの硬磁性磁石材料を得るために、
まずSm2 Fe17相を有する一次製品が製粉処理に
より製造される。このために当該成分から成るか又はこ
れらを含む粉末を出発点とする。元素の粉末が用いられ
るか、又は当該元素を合金及び/又は化合物の形で用意
することができる。所定の一般に周知の粒度を有する粉
末状の出発成分が機械的な合金化法から原理的に知られ
ているように適当な製粉装置中へ供給される(例えば「
メタラジカル トランザクションズ(Metallu
rgical Transactions)」第5巻、
1974年8月、第1929〜1934ページ参照)。 その際個々の成分の量比率は製造すべき一次製品の所定
の結果として生じる原子濃度により決定される。従って
合金Sm12.5Fe87.5に相応する秤量(原子%
)が行われるべきである。当該成分の特に元素粉末は、
例えばArを充填された鋼製容器中での焼き入れした鋼
球による製粉処理を加えられる。製粉処理の時間tm
は特に製粉パラメータに関係する。重要なパラメータは
製粉装置の球直径、球数及び使用材料である。製粉速度
及び鋼球対粉の量の比率が必要な製粉時間を決定する別
のパラメータである。一般に製粉時間tm は1ないし
100時間である。二、三日の製粉期間が有利である。 場合によっては製粉処理を高温で行うこともできる。 【0012】製粉処理の終了時には非晶質のSm−Fe
及び細かく分散したα鉄から成る二相の製粉材が得られ
る。場合によってはSm−Fe相を少なくとも部分的に
結晶質とすることができる。この製粉材中には所定の製
造すべき磁石材料に関して最適化された粒度を有する所
望のTh2 Zn17形結晶構造が調整されていなけれ
ばならない。その際粒度(粒子中の結晶の大きさ)は3
0〜500nmとすべきである。このために熱処理が保
護ガス又は真空中で500〜1000°C、望ましくは
650〜800°Cの温度により実施される。この熱処
理の期間は1分ないし10時間、望ましくは10分ない
し1時間である。この熱処理は一方ではTh2 Zn1
7形相の結晶化をもたらし、他方ではこの材料中の磁気
的硬化のために不可欠な非常に細かいミクロ構造の調整
をもたらす。熱処理の終了時に軟磁性のSm2 Fe1
7相を有する相応の一次製品が得られる。 【0013】続いて次の段階ではそのようにして得られ
たSm2 Fe17相を有する粉末状の一次製品が窒素
(N2 )雰囲気中で熱処理される。このために選ぶべ
き温度は300°C以上かつ600°C以下とすべきで
ある。 一般にこの熱処理のために1〜1000時間、望ましく
は10〜300時間の期間を用いるべきである。その際
結晶格子中への窒素原子の組み込みが行われる。それで
化合物Sm2 Fe17Nx が生じる。その際この化
合物は0<x≦3である窒素濃度xに対して存在するこ
とが確かめられた。 【0014】更に方法技術上の観点から、化合物Sm2
Fe17Nx の熱的安定性がN含有量の低下と共に
明らかに低下するということに注目すべきである。この
ことは例えば500°Cでの過度に速やかな窒化の場合
にTh2 Zn17形相が場合によっては分解するおそ
れがあるということを意味する。すなわち例えばx=0
.4に対する分解温度はx=2.94に対する温度より
約100°C低い。この理由から(x=3の付近の)で
きるだけ高いx値が有利であると考えられる。次の表1
は分解時間Td [°C]と窒素濃度x[単位セル当た
りの原子数]との明らかな関係を示す。記載の測定値は
それ以上で分解が始まる概略値(立ち上がり値)である
。 【0015】 【表1】 【0016】Sm2 Fe17Nx 化合物の熱的安定
性と窒素濃度とのこの関係のために、一次製品の窒化処
理が温度状態に関して二段階で実施され、第1段階に対
しては第2段階に対する温度よりも少なくとも50°C
低い温度が選択されるのが特に有利である。相応の二段
階の窒化の一実施例を次に説明する。 【0017】第1の窒化段階 窒化は300〜400°Cの温度Tn1により10〜1
000時間の期間tn1にわたり行われる。その際具体
的に選択すべき時間は一次製品の窒化すべき粉末の粒度
に関係する。N組み込みは少なくとも濃度x=1.5ま
で行うべきである。相応の実施例が次の表2に示されて
いる。 【0018】 【表2】 【0019】第2の窒化段階 窒素の次の組込みがx≦3の最大可能な濃度まで第1の
窒化段階の温度Tn1より高い温度Tn2により行われ
る。 例えば10μmの粒度の場合に500°Cの温度Tn2
が16時間の期間tn2にわたり行われる。 【0020】この二段階の窒化処理の場合に、第1の窒
化段階でSm2 Fe17窒化物の熱的安定性は、硬磁
性相が第2の窒化段階での完全な窒化のために必要な一
層高い温度Tn2でも分解するおそれがないほど高めら
れるので有利である。 【0021】一次製品の窒化はTh2 Zn17形結晶
構造を拡張しながら格子形式を変更することなくかつミ
クロ構造を変更することなく行われる。この事実は図1
に示されたX線回折線図(X線回折スペクトル)から分
かる。この線図では横座標上に回折角2θが(度で)記
入され、他方では縦座標の方向に強度Iが(秒当たりの
計数率の任意の単位で)記入されている。ここで線図の
上側部分に示された曲線D1は、機械的合金化後の組成
Sm12.5Fe87.5の製粉材に対する回折線図を
示す。曲線D1は、非晶質状態に対して典型的な様相を
有し、補助的に二つの広がったα鉄の反射を示す。70
0°Cでの熱処理後に生じた一次製品のTh2 Zn1
7結晶構造が中央の曲線D2に示されている。この回折
線図はなおα鉄の残部を含む。これに反して下側の回折
線図D3は、500°Cで組み込まれたN原子により拡
張されたTh2 Zn17形結晶構造に対して生じる。 両曲線D2とD3との比較から、この発明に基づく磁石
材料の場合に格子形式が一次製品に比較して変化しない
で残っているということが容易に分かる。 【0022】図2は物質系Sm−Fe−Nから成る結晶
質硬磁性最終製品のヒステリシス曲線を曲線mとして示
す。この線図では横座標の方向に磁界強度H[kA/c
m]が記入され、また横座標方向に磁化J[T]が記入
されている。ヒステリシス曲線mは約0.71Tの残留
磁気Jr 及び約23.5kA/cmの保磁力Hciを
示す。 【0023】図1及び図2に示された曲線は、個々の熱
処理に対しそれぞれ1/2時間の熱処理期間を掛けたと
きに得られる。 【0024】相応の熱処理時間により工程Aによっても
、20°Cで得られるデータが次の表3に記載されてい
る磁石材料が製造された。この材料は500°Cで窒化
された。 【0025】 【表3】 材料 保磁力Hci
残留磁気Jr エネルギー密度(B・H
)max (原子%で計量) (kA/cm
) (T) (
kJ/m3) Sm10.5Fe89
.5+N 15.3
0.82 55
Sm11.5Fe88.5+
N 17.7 0.
79 68
Sm12.5Fe87.5+N
23.6 0.71
87
Sm13.5Fe86.5+N
24.0 0.69
73
【0026】Smの割合の増加と共に保磁力Hc
iが上昇し残留磁気Jr が低下し、他方ではエネルギ
ー密度B・Hが最大値を通過することが表3から分かる
。 【0027】工程B 前記の工程Aとは異なって、この発明に基づく磁石材料
は急速凝固技術を用いながら作られた一次製品を介して
も同様に良好に入手することができる。このためにはま
ず一次製品の出発成分が十分な純度によりAr雰囲気中
で中間合金となるように溶融される。その際個々の成分
の割合は、中間合金が組成Smx Fe100−x た
だしxは10ないし20(それぞれ原子%)を有するよ
うに選ばれる。溶融のために焦性BN又はAl2 O3
製るつぼを用いることができる。特にアーク炉中での
溶融も可能である。そのようにして得られた出発成分か
ら成る合金をそれ自体知られた急速凝固技術により微結
晶の一次製品へ変換することができる。このために溶融
紡糸法、すなわち非晶質合金の製造のために一般に知ら
れている(例えば「ツァイトシュリフト フュア
メタルクンデ(Zeitschrift fuer M
etallkunde)」第69巻、第4号、1978
年、第212〜220ページ参照)の方法を用いること
ができるので有利である。従って例えばArのような保
護ガス又は真空中で中間合金が例えば石英又はBNるつ
ぼ中で高周波により1300〜1500°C望ましくは
1350〜1450°Cの温度で溶融され、そして例え
ば0.5mmのノズル直径を有する石英ノズルと例えば
0.25barの圧力とにより、例えば銅円輪又は銅ロ
ールのような回転する基体上に噴射される。その際円輪
は円輪外周上で基体速度vs が5〜60m/s、望ま
しくは10〜25m/sとなるような回転速度で回転さ
せられるべきである。そして比較的もろく主相としてT
h2 Zn17形結晶構造を有するSm2 Fe17を
含む一次製品の短い帯状片が得られる。一次製品の最適
なミクロ構造を調整するためには適当な冷却温度の選択
が行われるべきである。例えば15〜20m/sの基体
速度vs による1400°Cの高温溶融液からの急冷
が特に有利である。そのほかに特に非常に急速に冷却さ
れたテープ(vs >50m/s)の熱的後処理を50
0〜1000°C、望ましくは650〜800°Cの温
度により行うこともできる。熱処理期間はその際一般に
1分ないし10時間、望ましくは10分ないし1時間で
ある。このような熱的後処理により、一次製品の軟磁性
SmFe2 相が中間製品の磁気的に一層硬いSmFe
3 相へ変換される。 【0028】工程Bの場合に得られる一次製品又は中間
製品は、窒素を含む雰囲気中での次の熱処理の前に、必
要な窒化時間の低減を達成するために更に機械的に粉砕
され望ましくはできるだけ細かく製粉される。特に一次
製品又は中間製品を40μm以下の粒度に粉砕またはす
りつぶすことができる。その後に工程Aと同様に磁気的
硬化のために所望のSm2 Fe17Nx相を形成しな
がら300〜600°Cの温度で熱処理を受ける。 【0029】種々の熱処理による硬磁性のSm2 Fe
17Nx の漸次の形成は図3の線図から読み取ること
ができる。この線図では図1と同様に、急冷されたSm
15Fe85の三つのX線回折線図が示され、しかもa
)vs =20m/sでT=1400°Cから急冷後の
線図(曲線D4)、 b)Ar中での800°Cによる4時間にわたる補助的
熱処理後の線図(曲線D5)、 c)N2 雰囲気中で400°Cによる16時間の最終
的な熱処理後の線図(曲線D6) である。この線図ではSmFe2 相及びSmFe3
相に対応するピーク並びにα鉄の反射が特に際立ってい
る。 【0030】図4から、組成Sm13Fe87Nx の
磁石材料に対して生じる別のヒステリシス曲線が示され
ている。この材料は図3に示された曲線D6をもたらす
材料に相応して製造された。図4に対しては図2に相応
する表現が選ばれている。図4に示された曲線から約1
7.9kOeの最大保磁力Hci、0.63Tの残留磁
気Jr 及び44kJ/m3 のエネルギー密度(B・
H)max を読み取ることができる。
結晶構造の結晶質硬磁性相を有する物質系Sm−Fe−
Nをベースとし、二成分のSm2 Fe17相を有する
製造すべき磁石材料の一次製品が窒素を含む雰囲気中で
加熱されることによりこの結晶格子中にN原子が組み込
まれるようにした磁石材料の製造方法に関する。 【0002】 【従来の技術】希土類金属及び遷移金属を含み高い保磁
力Hci及び高いエネルギー積(B・H)max によ
り優れている物質系をベースとする磁石材料がこの数年
来知られている。代表的なものは二元物質系としてはC
o−Smであり、三元物質系としてはNd−Fe−Bで
ある。 これらの物質系の硬磁性特性はそれぞれの材料中の高い
磁気異方性及び高い組織形成を有する金属間化合物に基
づいている。これらの磁石材料の製造は例えば相応の物
質系の成分の粉末の焼結により行うことができる(例え
ば欧州特許出願公開第0134304 号公報参照)。 更に相応の磁石材料をいわゆる急速凝固技術により製造
することも可能である(例えば欧州特許出願公開第02
84832 号公報参照)。 【0003】相応の三元磁石材料の場合には物質系Sm
−Fe−Tiも論議されている(「ジャーナル オブ
アプライド フィジックス(J. Appl.P
hys.)」第64巻、第10号、1988年、第57
20〜5722ページ参照)。少し前から磁石材料とし
てのSm2 Fe17Nx の存在も知られている。こ
の材料は周知のTh2 Zn17形結晶構造を有する。 その製造のためにSm2 Fe17が出発材料として溶
融により作られる。そのようにして得られた一次製品が
N2 またはNH3 の雰囲気中で加熱され、その際所
望の硬磁性相が一次製品の格子構造中へN原子を組み込
むことにより生じる(「ナノ構造の磁石材料の科学技術
に関するNato先端的研究学会会議」1990年6月
25日ないし7月7日、イラクリオン、クレタ島、ギリ
シア、におけるケイ(J.M.D. Coey )の講
演参照)。 【0004】 【発明が解決しようとする課題】この発明の課題は、物
質系Sm−Fe−Nをベースとする硬磁性材料のこの周
知の製造方法において、比較的容易な方法により所望の
硬磁性相の形成を保証し、その際特に5kA/cm以上
の高い保磁力Hciを有する材料を得られるように、製
造方法を改良することにある。 【0005】 【課題を解決するための手段】この課題はこの発明に基
づき、まず二成分のSm2 Fe17相を有する一次製
品が、出発粉末の機械的合金化と熱処理とにより、磁石
材料の硬磁性相にふさわしいミクロ構造を持たせて製造
され、この一次製品が窒素を含む雰囲気中で物質系Sm
−Fe−Nの硬磁性相へ変換されることにより解決され
る。 【0006】この発明は、周知のTh2 Zn17形結
晶構造内部へのN原子の組み込みにより格子形式を変更
することなく硬磁性特性を有する材料を得ることができ
るという知見を出発点としている。その際それ自体知ら
れた機械的合金化処理により、既に製造すべき最終製品
のミクロ構造を有する一次製品を形成できるので有利で
ある。そしてそのように構成された一次製品は比較的容
易にかつ再現可能に高温で窒化することができる。 【0007】磁石材料の別の製造方法は、二成分のSm
2 Fe17相を有する一次製品が、組成Smx Fe
100−x ただし10≦x≦20(それぞれ原子%)
の溶融して作られた一次合金の急速凝固により、磁石材
料の硬磁性相にふさわしいミクロ構造を持たせて製造さ
れ、この一次製品が窒素雰囲気中で物質系Sm−Fe−
Nの硬磁性相へ変換されることを特徴としている。。こ
の方法の場合にも前記の長所が得られる。 【0008】磁石材料の製造のためのこの発明に基づく
方法の有利な実施態様は請求項2ないし4及び請求項6
以下に記載されている。 【0009】 【実施例】次にこの発明に基づく製造方法の複数の実施
例に関連して示された線図により、この発明を詳細に説
明する。 【0010】要求される硬磁性特性を有する磁石材料は
以下に工程Aまたは工程Bとして説明する方法に基づき
形成できるので有利である。 【0011】工程A 物質系Sm−Fe−Nの硬磁性磁石材料を得るために、
まずSm2 Fe17相を有する一次製品が製粉処理に
より製造される。このために当該成分から成るか又はこ
れらを含む粉末を出発点とする。元素の粉末が用いられ
るか、又は当該元素を合金及び/又は化合物の形で用意
することができる。所定の一般に周知の粒度を有する粉
末状の出発成分が機械的な合金化法から原理的に知られ
ているように適当な製粉装置中へ供給される(例えば「
メタラジカル トランザクションズ(Metallu
rgical Transactions)」第5巻、
1974年8月、第1929〜1934ページ参照)。 その際個々の成分の量比率は製造すべき一次製品の所定
の結果として生じる原子濃度により決定される。従って
合金Sm12.5Fe87.5に相応する秤量(原子%
)が行われるべきである。当該成分の特に元素粉末は、
例えばArを充填された鋼製容器中での焼き入れした鋼
球による製粉処理を加えられる。製粉処理の時間tm
は特に製粉パラメータに関係する。重要なパラメータは
製粉装置の球直径、球数及び使用材料である。製粉速度
及び鋼球対粉の量の比率が必要な製粉時間を決定する別
のパラメータである。一般に製粉時間tm は1ないし
100時間である。二、三日の製粉期間が有利である。 場合によっては製粉処理を高温で行うこともできる。 【0012】製粉処理の終了時には非晶質のSm−Fe
及び細かく分散したα鉄から成る二相の製粉材が得られ
る。場合によってはSm−Fe相を少なくとも部分的に
結晶質とすることができる。この製粉材中には所定の製
造すべき磁石材料に関して最適化された粒度を有する所
望のTh2 Zn17形結晶構造が調整されていなけれ
ばならない。その際粒度(粒子中の結晶の大きさ)は3
0〜500nmとすべきである。このために熱処理が保
護ガス又は真空中で500〜1000°C、望ましくは
650〜800°Cの温度により実施される。この熱処
理の期間は1分ないし10時間、望ましくは10分ない
し1時間である。この熱処理は一方ではTh2 Zn1
7形相の結晶化をもたらし、他方ではこの材料中の磁気
的硬化のために不可欠な非常に細かいミクロ構造の調整
をもたらす。熱処理の終了時に軟磁性のSm2 Fe1
7相を有する相応の一次製品が得られる。 【0013】続いて次の段階ではそのようにして得られ
たSm2 Fe17相を有する粉末状の一次製品が窒素
(N2 )雰囲気中で熱処理される。このために選ぶべ
き温度は300°C以上かつ600°C以下とすべきで
ある。 一般にこの熱処理のために1〜1000時間、望ましく
は10〜300時間の期間を用いるべきである。その際
結晶格子中への窒素原子の組み込みが行われる。それで
化合物Sm2 Fe17Nx が生じる。その際この化
合物は0<x≦3である窒素濃度xに対して存在するこ
とが確かめられた。 【0014】更に方法技術上の観点から、化合物Sm2
Fe17Nx の熱的安定性がN含有量の低下と共に
明らかに低下するということに注目すべきである。この
ことは例えば500°Cでの過度に速やかな窒化の場合
にTh2 Zn17形相が場合によっては分解するおそ
れがあるということを意味する。すなわち例えばx=0
.4に対する分解温度はx=2.94に対する温度より
約100°C低い。この理由から(x=3の付近の)で
きるだけ高いx値が有利であると考えられる。次の表1
は分解時間Td [°C]と窒素濃度x[単位セル当た
りの原子数]との明らかな関係を示す。記載の測定値は
それ以上で分解が始まる概略値(立ち上がり値)である
。 【0015】 【表1】 【0016】Sm2 Fe17Nx 化合物の熱的安定
性と窒素濃度とのこの関係のために、一次製品の窒化処
理が温度状態に関して二段階で実施され、第1段階に対
しては第2段階に対する温度よりも少なくとも50°C
低い温度が選択されるのが特に有利である。相応の二段
階の窒化の一実施例を次に説明する。 【0017】第1の窒化段階 窒化は300〜400°Cの温度Tn1により10〜1
000時間の期間tn1にわたり行われる。その際具体
的に選択すべき時間は一次製品の窒化すべき粉末の粒度
に関係する。N組み込みは少なくとも濃度x=1.5ま
で行うべきである。相応の実施例が次の表2に示されて
いる。 【0018】 【表2】 【0019】第2の窒化段階 窒素の次の組込みがx≦3の最大可能な濃度まで第1の
窒化段階の温度Tn1より高い温度Tn2により行われ
る。 例えば10μmの粒度の場合に500°Cの温度Tn2
が16時間の期間tn2にわたり行われる。 【0020】この二段階の窒化処理の場合に、第1の窒
化段階でSm2 Fe17窒化物の熱的安定性は、硬磁
性相が第2の窒化段階での完全な窒化のために必要な一
層高い温度Tn2でも分解するおそれがないほど高めら
れるので有利である。 【0021】一次製品の窒化はTh2 Zn17形結晶
構造を拡張しながら格子形式を変更することなくかつミ
クロ構造を変更することなく行われる。この事実は図1
に示されたX線回折線図(X線回折スペクトル)から分
かる。この線図では横座標上に回折角2θが(度で)記
入され、他方では縦座標の方向に強度Iが(秒当たりの
計数率の任意の単位で)記入されている。ここで線図の
上側部分に示された曲線D1は、機械的合金化後の組成
Sm12.5Fe87.5の製粉材に対する回折線図を
示す。曲線D1は、非晶質状態に対して典型的な様相を
有し、補助的に二つの広がったα鉄の反射を示す。70
0°Cでの熱処理後に生じた一次製品のTh2 Zn1
7結晶構造が中央の曲線D2に示されている。この回折
線図はなおα鉄の残部を含む。これに反して下側の回折
線図D3は、500°Cで組み込まれたN原子により拡
張されたTh2 Zn17形結晶構造に対して生じる。 両曲線D2とD3との比較から、この発明に基づく磁石
材料の場合に格子形式が一次製品に比較して変化しない
で残っているということが容易に分かる。 【0022】図2は物質系Sm−Fe−Nから成る結晶
質硬磁性最終製品のヒステリシス曲線を曲線mとして示
す。この線図では横座標の方向に磁界強度H[kA/c
m]が記入され、また横座標方向に磁化J[T]が記入
されている。ヒステリシス曲線mは約0.71Tの残留
磁気Jr 及び約23.5kA/cmの保磁力Hciを
示す。 【0023】図1及び図2に示された曲線は、個々の熱
処理に対しそれぞれ1/2時間の熱処理期間を掛けたと
きに得られる。 【0024】相応の熱処理時間により工程Aによっても
、20°Cで得られるデータが次の表3に記載されてい
る磁石材料が製造された。この材料は500°Cで窒化
された。 【0025】 【表3】 材料 保磁力Hci
残留磁気Jr エネルギー密度(B・H
)max (原子%で計量) (kA/cm
) (T) (
kJ/m3) Sm10.5Fe89
.5+N 15.3
0.82 55
Sm11.5Fe88.5+
N 17.7 0.
79 68
Sm12.5Fe87.5+N
23.6 0.71
87
Sm13.5Fe86.5+N
24.0 0.69
73
【0026】Smの割合の増加と共に保磁力Hc
iが上昇し残留磁気Jr が低下し、他方ではエネルギ
ー密度B・Hが最大値を通過することが表3から分かる
。 【0027】工程B 前記の工程Aとは異なって、この発明に基づく磁石材料
は急速凝固技術を用いながら作られた一次製品を介して
も同様に良好に入手することができる。このためにはま
ず一次製品の出発成分が十分な純度によりAr雰囲気中
で中間合金となるように溶融される。その際個々の成分
の割合は、中間合金が組成Smx Fe100−x た
だしxは10ないし20(それぞれ原子%)を有するよ
うに選ばれる。溶融のために焦性BN又はAl2 O3
製るつぼを用いることができる。特にアーク炉中での
溶融も可能である。そのようにして得られた出発成分か
ら成る合金をそれ自体知られた急速凝固技術により微結
晶の一次製品へ変換することができる。このために溶融
紡糸法、すなわち非晶質合金の製造のために一般に知ら
れている(例えば「ツァイトシュリフト フュア
メタルクンデ(Zeitschrift fuer M
etallkunde)」第69巻、第4号、1978
年、第212〜220ページ参照)の方法を用いること
ができるので有利である。従って例えばArのような保
護ガス又は真空中で中間合金が例えば石英又はBNるつ
ぼ中で高周波により1300〜1500°C望ましくは
1350〜1450°Cの温度で溶融され、そして例え
ば0.5mmのノズル直径を有する石英ノズルと例えば
0.25barの圧力とにより、例えば銅円輪又は銅ロ
ールのような回転する基体上に噴射される。その際円輪
は円輪外周上で基体速度vs が5〜60m/s、望ま
しくは10〜25m/sとなるような回転速度で回転さ
せられるべきである。そして比較的もろく主相としてT
h2 Zn17形結晶構造を有するSm2 Fe17を
含む一次製品の短い帯状片が得られる。一次製品の最適
なミクロ構造を調整するためには適当な冷却温度の選択
が行われるべきである。例えば15〜20m/sの基体
速度vs による1400°Cの高温溶融液からの急冷
が特に有利である。そのほかに特に非常に急速に冷却さ
れたテープ(vs >50m/s)の熱的後処理を50
0〜1000°C、望ましくは650〜800°Cの温
度により行うこともできる。熱処理期間はその際一般に
1分ないし10時間、望ましくは10分ないし1時間で
ある。このような熱的後処理により、一次製品の軟磁性
SmFe2 相が中間製品の磁気的に一層硬いSmFe
3 相へ変換される。 【0028】工程Bの場合に得られる一次製品又は中間
製品は、窒素を含む雰囲気中での次の熱処理の前に、必
要な窒化時間の低減を達成するために更に機械的に粉砕
され望ましくはできるだけ細かく製粉される。特に一次
製品又は中間製品を40μm以下の粒度に粉砕またはす
りつぶすことができる。その後に工程Aと同様に磁気的
硬化のために所望のSm2 Fe17Nx相を形成しな
がら300〜600°Cの温度で熱処理を受ける。 【0029】種々の熱処理による硬磁性のSm2 Fe
17Nx の漸次の形成は図3の線図から読み取ること
ができる。この線図では図1と同様に、急冷されたSm
15Fe85の三つのX線回折線図が示され、しかもa
)vs =20m/sでT=1400°Cから急冷後の
線図(曲線D4)、 b)Ar中での800°Cによる4時間にわたる補助的
熱処理後の線図(曲線D5)、 c)N2 雰囲気中で400°Cによる16時間の最終
的な熱処理後の線図(曲線D6) である。この線図ではSmFe2 相及びSmFe3
相に対応するピーク並びにα鉄の反射が特に際立ってい
る。 【0030】図4から、組成Sm13Fe87Nx の
磁石材料に対して生じる別のヒステリシス曲線が示され
ている。この材料は図3に示された曲線D6をもたらす
材料に相応して製造された。図4に対しては図2に相応
する表現が選ばれている。図4に示された曲線から約1
7.9kOeの最大保磁力Hci、0.63Tの残留磁
気Jr 及び44kJ/m3 のエネルギー密度(B・
H)max を読み取ることができる。
【図1】機械的合金化処理により得られたこの発明に基
づく磁石材料の一実施例のX線回折線図である。
づく磁石材料の一実施例のX線回折線図である。
【図2】図1に示す材料の磁化曲線図である。
【図3】急速凝固技術により得られたこの発明に基づく
磁石材料の一実施例のX線回折線図である。
磁石材料の一実施例のX線回折線図である。
【図4】図3に示す材料の磁化曲線図である。
Claims (13)
- 【請求項1】 Th2 Zn17形結晶構造の結晶質
硬磁性相を有する物質系Sm−Fe−Nをベースとし、
二成分のSm2 Fe17相を有する製造すべき磁石材
料の一次製品が窒素を含む雰囲気中で加熱されることに
より、この結晶格子中にN原子が組み込まれるようにし
た磁石材料の製造方法において、まず二成分のSm2
Fe17相を有する一次製品が、出発粉末の機械的合金
化と熱処理とにより、磁石材料の硬磁性相にふさわしい
ミクロ構造を持たせて製造され、この一次製品が窒素を
含む雰囲気中で物質系Sm−Fe−Nの硬磁性相へ変換
されることを特徴とするSm−Fe−N系磁石材料の製
造方法。 - 【請求項2】 機械的合金化により少なくとも部分的
に非晶質のSm−Feとα鉄とから成る二相の製粉材が
製造され、この製粉材が熱処理により所定のミクロ構造
を有する結晶質の一次製品へ転換されることを特徴とす
る請求項1記載の方法。 - 【請求項3】 一次製品の製造のための熱処理が50
0〜1000°C、望ましくは650〜800°Cの温
度により行われることを特徴とする請求項1又は2記載
の方法。 - 【請求項4】 一次製品の製造のための熱処理が1分
ないし10時間、望ましくは10分ないし1時間の期間
にわたり行われることを特徴とする請求項1ないし3の
一つに記載の方法。 - 【請求項5】 Th2 Zn17形結晶構造の結晶質
硬磁性相を有する物質系Sm−Fe−Nをベースとし、
二成分のSm2 Fe17相を有する製造すべき磁石材
料の一次製品が窒素を含む雰囲気中で加熱されることに
より、この結晶格子中にN原子が組み込まれるようにし
た磁石材料の製造方法において、まず二成分のSm2
Fe17相を有する一次製品が、組成Smx Fe10
0−x ただし10≦x≦20(それぞれ原子%)の溶
融して作られた一次合金の急速凝固により、磁石材料の
硬磁性相にふさわしいミクロ構造を持たせて製造され、
この一次製品が窒素を含む雰囲気中で物質系Sm−Fe
−Nの硬磁性相へ変換されることを特徴とする磁石材料
の製造方法。 - 【請求項6】 1300〜1500°C、望ましくは
1350〜1450°Cの温度で溶融して作られた中間
合金が、5〜60m/s、望ましくは10〜25m/s
の周速で回転する基体上に噴射されることにより、溶融
紡糸法を用いて急冷されることを特徴とする請求項5記
載の方法。 - 【請求項7】 一次製品が窒素処理の前に機械的に粉
砕されることを特徴とする請求項5又は6記載の方法。 - 【請求項8】 機械的粉砕により40μm以下の粒度
が作られることを特徴とする請求項7記載の方法。 - 【請求項9】 Sm2 Fe17相を有する一次製品
が500〜1000°C、望ましくは650〜800°
Cの温度により保護ガス又は真空中で熱的に後処理され
ることを特徴とする請求項5ないし8の一つに記載の方
法。 - 【請求項10】 硬磁性相の形成が窒素を含む雰囲気
中で300〜600°Cの温度により行われることを特
徴とする請求項1ないし9の一つに記載の方法。 - 【請求項11】 硬磁性相の形成のために2段階の処
理が行われ、その際第1段階では第2段階のために選ば
れた温度より低い温度が用いられることを特徴とする請
求項10記載の方法。 - 【請求項12】 第1段階のために300〜400°
Cの温度が用いられることを特徴とする請求項11記載
の方法。 - 【請求項13】 硬磁性相の形成のための熱処理が窒
素を含む雰囲気中で1〜1000時間、望ましくは10
〜300時間の期間にわたり行われることを特徴とする
請求項10ないし12の一つに記載の方法。
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DE4023575.0 | 1990-07-25 | ||
DE4023575A DE4023575A1 (de) | 1990-07-25 | 1990-07-25 | Verfahren zur herstellung von magnetmaterial auf basis des stromsystems sm-fe-n |
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JP (1) | JPH04254304A (ja) |
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DE4242839A1 (de) * | 1992-12-17 | 1994-06-23 | Siemens Ag | Verfahren zum Herstellen eines magnetisch anisotropen Pulvers aus einem SE-ÜM-N-Magnetwerkstoff |
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JPH0768612B2 (ja) * | 1987-04-20 | 1995-07-26 | 日立金属株式会社 | 希土類金属―鉄族金属ターゲット用合金粉末、希土類金属―鉄族金属ターゲット、およびそれらの製造方法 |
JPH03148805A (ja) * | 1989-11-06 | 1991-06-25 | Minebea Co Ltd | ボンド型永久磁石およびその製造方法 |
DE69118577T2 (de) * | 1990-09-04 | 1996-11-14 | The Provost, Fellows And Scholars Of The College Of The Holy And Undivided Trinity Of Queen Elizabeth Near Dublin, Dublin | Seltenerd-basierte magnetische Materialien, Herstellungsverfahren und Anwendung |
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1990
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1991
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