JPH04251674A

JPH04251674A - 色選別電極の溶接方法

Info

Publication number: JPH04251674A
Application number: JP4141391A
Authority: JP
Inventors: Yoshiro Kojima; 小島　好郎; Mitsuaki Sato; 佐藤　光明; Keitaro Yonemura; 米村　敬太郎
Original assignee: Sony Corp
Current assignee: Sony Corp
Priority date: 1991-01-21
Filing date: 1991-01-21
Publication date: 1992-09-08

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、陰極線管内において蛍
光面に対向して配される色選別電極の、例えばそのフレ
ームに対し、上記色選別電極を構成する部材、例えばグ
リッド構体、スプリング、スプリングホルダ、内部磁気
シールド（ＩＭＳ）等を溶接する色選別電極の溶接方法
に関する。

【０００２】

【従来の技術】カラー陰極線管などのＣＲＴ内において
その蛍光面に対向して配されるアパーチャグリル等の色
選別電極は、その組立工程において、上記色選別電極の
フレームに対し、色選別電極を構成する金属部品を抵抗
溶接法を用いて組み立てるようにしている。

【０００３】従来、上記フレームに対する金属部品例え
ばグリッド構体の溶接方法として、交流方式（周波数６
０Ｈｚ）のシーム溶接法を採用している。そして、その
溶接電極に供給する電流波形としては、例えば図８に示
すように、繰り返し周期Ｔが約８．３ｍｓで、通電時間
ｔ１が約４ｍｓ、休止時間約ｔ２が約４．３ｍｓ、ピー
ク値Ａｍが約２１００Ａの交流波形を用いている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】一般に、シーム溶接な
どの抵抗溶接においては発熱と加圧とが時間的に合致し
て働くことが必要であり、そのためには、溶接中の各瞬
間の温度分布が適切でなければならない。上記グリッド
構体のような被溶接材の材質や寸法によっては、ただ単
に一定電流を一定時間流しただけでは、溶接電極が接触
する接触部の局部的な加熱を引き起こし、これにより、
溶融部分からの溶融材の飛散（スプラッシュ現象）が発
生し、溶接状態の劣化を招来させる。

【０００５】従来の溶接法の場合、交流式の位相制御方
式を用いているため、瞬時的に電流の流れない区間が発
生する。即ち、図８で示す電流波形の場合、加熱に寄与
する有効な最低ライン（加熱点）をＡｔとすると、実質
的な通電時間（実通電時間）ｔは電流値ＡがＡｔ≦Ａ≦
Ａｍを満たす区間のみとなり、従って、上記通電時間ｔ
１中、この実通電時間ｔを除いた区間において瞬時的に
電流が流れないことと等価となる。この現象は、熱の脈
動となって現れ、結果的にトータルの温度上昇が下がり
、溶接強度の劣化を引き起こす。この不都合を解決する
ために現在、ピーク値Ａｍを増加させて対応しているが
、上述の如く、溶接電極が接触する接触部の局部的な加
熱を引き起こし、スプラッシュ現象による溶接状態の劣
化を招来させるという問題が生じる。このスプラッシュ
現象によって発生したゴミは、色選別電極のフレームや
構成部品に付着して、次工程の洗浄、消磁工程を経ても
、除去しきれず最悪の場合ブラウン管の中まで侵入し、
やがて特性上の放電を引き起こし、耐圧不良をもたらす
。

【０００６】このスプラッシュ現象の回避、即ちノンス
プラッシュ化を保証するために、溶接に関する諸条件の
変更などにより、ある程度の条件確保は可能となるが、
溶接強度との関係で上記ノンスプラッシュ化に多大なる
困難性が伴う。また、速度制御に関し、１６．６ｍｓ単
位のコントロールしかできないため、被溶接材の材質や
寸法の変化に対して、細かい調整ができないなど、更に
条件が悪くなっているのが現状である。

【０００７】本発明は、このような課題に鑑み成された
もので、その目的とするところは、ノンスプラッシュ化
並びに高速制御が可能で、ＣＲＴの耐圧向上に寄与する
ことができる色選別電極の溶接方法を提供することにあ
る。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明は、陰極線管内に
蛍光面に対向して配される色選別電極１に対し、上記色
選別電極１を構成する部材（例えばグリッド構体２，ス
プリング３，スプリングホルダ４，内部磁気シールド５
）を溶接する色選別電極の溶接方法において、溶接電極
１５に、間欠的に直流化電流Ｉｓを供給して溶接処理す
る。

【０００９】

【作用】上述の本発明の方法によれば、溶接電極１５に
、間欠的に直流化電流Ｉｓを供給して溶接処理を行うよ
うにしたので、通電時間にわたって一定の電流（加熱に
寄与する有効な最低ライン（加熱点）以上の電流値）を
供給することができる。その結果、通電時間内において
瞬時的に電流が流れなくなるということがなくなり、良
好な溶接強度を確保することができると共に、熱効率の
向上並びに溶接時におけるノンスプラッシュ化を実現さ
せることができる。また、出力タイミングの高周波化が
達成できる直流化電流Ｉｓを用いるため、電流波形の立
ち上がりレスポンスを容易に改善することができると共
に、高速制御が可能で、パルス波に近い電流波形を得る
ことができる。このことは、被溶接材の材質や寸法等の
諸条件に合わせた溶接電流Ｉｓの電流波形要素技術の確
立につながり、ＣＲＴの耐圧向上に寄与させることがで
きる。

【００１０】

【実施例】以下、図１〜図７を参照しながら本発明の実
施例を説明する。この実施例においては、図１及び図２
に示すように、ＣＲＴ内において蛍光面に対向して配さ
れるアパーチャグリル等の色選別電極１における各種構
成部材、即ちグリッド構体２、スプリング３及びスプリ
ングホルダ４、内部磁気シールド（ＩＭＳ）５の溶接に
ついて、夫々第１実施例〜第４実施例に基いて説明する
。尚、この図１及び図２において、ａ，ｂ，ｃは夫々そ
の溶接点を示し、６はフレームを示す。

【００１１】第１実施例は、図１に示すように、色選別
電極１のフレーム６上面に張設されたグリッド構体２を
フレーム６に対し、シーム溶接する場合を示す。このシ
ーム溶接は、インバータ方式の溶接方法で行う。このイ
ンバータ方式の溶接法の一例を図３に基いて説明すると
、まず、交流電源７からの交流電圧（電流）ｉを整流平
滑回路８に供給して直流電圧（電流）Ｉに変換したのち
、該直流電圧（電流）Ｉを次段の交流変換コントロール
回路９に供給し、更にこの交流変換コントロール回路９
からの交流電圧（電流）ｉａを変圧器１０の１次側に供
給する。変圧器１０の１次側には上記交流変換コントロ
ール回路９のほか、パルス幅コントローラ１１からの１
次電流読み出し用導線１２が配線されており、この導線
１２を介して変圧器１０の１次電流ｉａがパルス幅コン
トローラ１１に供給される。パルス幅コントローラ１１
では、波形発生回路１３からの波形信号Ｓと上記１次電
流ｉａとを比較して、上記波形信号Ｓに準じた電圧信号
を得たのち、この電圧信号の振幅に応じたパルス幅を有
するパルス信号ｐを出力する。本例では、このパルス信
号を２系統並列に出力する。例えば、一方の配線を介し
て上記電圧信号の出力タイミングに即したパルス信号ｐ
ａを出力し、他方の配線を介して上記タイミングより幾
分遅れたタイミング、例えば上記パルス信号ｐａにおけ
る繰り返し周期の半ピッチ分ほど遅れた出力タイミング
を有するパルス信号ｐｂを出力する。そして、上記交流
変換コントロール回路９では、パルス幅コントローラ１
１からのパルス信号ｐａ及びｐｂに基づいて、整流平滑
回路８からの直流電圧（電流）Ｉを交流変換する。この
交流変換は、直流電圧（電流）Ｉに対して行うため、約
５００Ｈｚ〜２０ＫＨｚの高速タイミングで行うことが
できる。

【００１２】次に、変圧器１０の２次側において、上記
１次電流ｉａを比較的大電流の２次電流ｉｂに変換した
のち、次段の整流平滑回路１４にて直流電流Ｉｓに変換
し、この直流電流Ｉｓを一方の溶接電極１５ａに供給す
る。他方の溶接電極１５ｂは上記溶接電極の対向電極（
溶接電流Ｉｓの帰還用）として機能する。この溶接電極
１５ａに供給される上記直流電流Ｉｓは、波形発生回路
１３からの波形信号Ｓに即した電流波形となる。

【００１３】しかして、この第１実施例においては、図
４Ａに示すような波形データを予め波形発生回路１３に
登録しておき、この波形データをアナログの波形信号Ｓ
１に変換してパルス幅コントローラ１１に供給する。そ
して、図４Ｃで示すシーム溶接電極１５ａに、図４Ｂに
示すような波形を有する溶接電流Ｉｓを供給する。ここ
で、本例で用いられる溶接電流Ｉｓは、通電時間ｔａが
３ｍｓ〜１５ｍｓ、休止時間ｔｂが３ｍｓ〜１５ｍｓで
、ピーク電流値Ａｐが１６００Ａ〜２３００Ａの範囲の
直流電流を用い、特に、図示の例では、通電時間ｔａが
７ｍｓ、休止時間ｔｂが３ｍｓでピーク電流値Ａｐが１
８００Ａの直流電流Ｉｓを用いている。また、一方の被
溶接材であるグリッド構体２は、厚さｔ＝０．１８〜０
．８ｍｍの冷延材（ＳＰＣ）で形成され、他方の被溶接
材であるフレーム６は、構造用合金鋼材（ＳＣＭ４１５
）又はステンレス鋼材（ＳＵＳ４１０）により形成され
ている。また、溶接条件としては、溶接電極１５ａの加
圧力を６Ｋｇ〜１０Ｋｇ、溶接スピードを８０ｍｓ〜２
００ｍｓとした。尚、図４Ｂで示す電流波形のうち、ぎ
ざぎざ部分は整流平滑回路１４での直流変換時に生じる
リプルを示す。

【００１４】この第１実施例においては、上述のように
、整流平滑回路８からの直流電圧（電流）Ｉを交流変換
コントロール回路９にて高速（本例では１ＫＨｚ）に交
流変換できることから溶接電流Ｉｓの立ち上がりレスポ
ンスを容易に改善することができると共に、上記高速制
御により、パルス波に近い電流波形を得ることができる
。即ち、ほぼ通電時間ｔａにわたって一定の電流（加熱
に寄与する有効な最低ライン（加熱点）以上の電流値）
Ａｐを供給することができることから、通電時間ｔａ内
において瞬時的に電流が流れなくなるということがなく
なり、良好な溶接強度を確保することができると共に、
熱効率の向上並びに溶接時におけるノンスプラッシュ化
を実現させることができる。

【００１５】次に、第２実施例に係る溶接方法を図５に
基いて説明する。この第２実施例は、図５Ｃに示すよう
に、予めフレーム６に溶接されたスプリングホルダ４に
対してスプリング３をスポット溶接する場合を示すもの
である。

【００１６】この第２実施例では、図５Ａに示すような
波形データを予め図３で示す波形発生回路１３に登録し
ておき、この波形データをアナログの波形信号Ｓ２に変
換してパルス幅コントローラ１１に供給し、上述のよう
に、交流変換コントロール回路９、変圧器１０及び整流
平滑回路１４を介して、図５Ｃで示すスポット溶接電極
１５ａに、図５Ｂに示すような電流波形を有する溶接電
流Ｉｓを供給する。

【００１７】特に、この第２実施例においては、マルテ
ンサイト系ステンレス鋼材により形成されたスプリング
ホルダ４及びスプリング３同士を溶接することから、上
記鋼材によく見られるウエルドディケイ現象を極力抑え
る必要があり、そのため、溶接電流Ｉｓの通電時間を短
くすると共に、スプリングホルダ４とスプリング３間に
おける溶接部分ｂに、ナゲットを良好に形成させるため
に必要な電流値に達するまでの初期電流を、脈動のない
スロープ波形にする（第１スロープ電流Ｉｓａ）。

【００１８】この条件を満足させるために、本例では、
この第１スロープ電流Ｉｓａの通電時間ｔｃを４２０ｍ
ｓ〜５００ｍｓ（スロープ部分の通電時間ｔｄ＝８０ｍ
ｓ〜１５０ｍｓ）とし、ピーク電流値Ａｐａを２５００
Ａ〜３５００Ａとする。図示の例では、第１スロープ通
電時間ｔｃを５００ｍｓとし、ピーク電流値Ａｐａを２
０００Ａとした。また、上記溶接部分ｂにじん性効果を
与えるために焼き戻し用のテンパ電流Ｉｓｂを流す。本
例では、第１スロープ電流Ｉｓａの通電後、約１０００
ｍｓの休止時間ｔｅを置いたのち、上記テンパ電流Ｉｓ
ｂを流す。このテンパ電流Ｉｓｂの通電時間ｔｆは、本
例では、１６０ｍｓ〜２５０ｍｓとし、そのピーク電流
値Ａｐｂを１５００Ａ〜２０００Ａとする。図示の例で
は、上記テンパ電流Ｉｓｂの通電時間ｔｆを２５０ｍｓ
とし、ピーク電流値Ａｐｂを１５００Ａとした。また、
一方の被溶接材であるスプリング３は、厚さｔ＝０．６
〜１．２ｍｍのマルテンサイト系ステンレス鋼材（ＳＵ
Ｓ４２０Ｊ２，ＳＵＳ３０１）で形成され、他方の被溶
接材であるスプリングホルダ４は、厚さｔ＝２．０〜３
．０ｍｍの同じくマルテンサイト系ステンレス鋼材（Ｓ
ＵＳ４２０Ｊ２）により形成されている。また、溶接条
件としては、溶接電極１５ａ及び１５ｂの加圧力を１５
０Ｋｇ〜２００Ｋｇとした。

【００１９】この第２実施例においては、初期電流とし
て、脈動のないスロープ波形を有する第１スロープ電流
Ｉｓａの通電を行うため、溶接初期のスプラッシュ現象
を防止することができる。また、上記第１実施例と同様
に、溶接電流Ｉｓの立ち上がりレスポンスを容易に改善
することができると共に、上記高速制御により、パルス
波に近い電流波形を得ることができるため、ピーク電流
値Ａｐａを極力抑えることができ、溶接時におけるノン
スプラッシュ化を実現させることができる。

【００２０】次に、第３実施例に係る溶接方法を図６に
基いて説明する。この第３実施例は、図６Ｃに示すよう
に、フレーム６に対して内部磁気シールド（ＩＭＳ）５
をスポット溶接する場合を示すものである。

【００２１】この第３実施例では、図６Ａに示すような
波形データを予め図３で示す波形発生回路１３に登録し
ておき、この波形データをアナログの波形信号Ｓ３に変
換してパルス幅コントローラ１１に供給し、上述のよう
に、交流変換コントロール回路９、変圧器１０及び整流
平滑回路１４を介して、図６Ｃで示すスポット溶接電極
１５ａに、図６Ｂに示すような電流波形を有する溶接電
流Ｉｓを供給する。即ち、フロント側の溶接電極１５ａ
を通じて被溶接材に上記溶接電流Ｉｓを与え、バック側
の溶接電極１５ｂを通じて上記溶接電流Ｉｓを帰還させ
る（フロント電極側通電方式）。

【００２２】また、この第３実施例においては、フレー
ム６上にコーティングされた黒化膜（防錆処理膜）上に
上記ＩＭＳ５を接触させて溶接することから、上記溶接
時における接触抵抗の安定化を図るうえで、まず、溶接
部分ｃの上記黒化膜を除去する必要がある。そこで本例
では、溶接の初期段階でスロープを有する予熱用電流Ｉ
ｓｃの通電を行う。この予熱用電流Ｉｓｃの通電時間ｔ
ｇは８０ｍｓ〜１５０ｍｓ（スロープ部分の通電時間ｔ
ｈ＝５０ｍｓ〜１００ｍｓ）とし、ピーク電流値Ａｐｃ
を５００Ａ〜８００Ａとする。図示の例では、予熱用電
流の通電時間ｔｇを１１５ｍｓとし、ピーク電流値Ａｐ
ｃを７００Ａとした。また、上記溶接時の初期スプラッ
シュを防止し、更にナゲット形成時の後発スプラッシュ
を防止するために、スロープ期間が比較的長く、全体の
時間軸も長く設定されたスロープコントロール電流Ｉｓ
ｄの通電を行う。本例では、上記予熱通電後、約８４ｍ
ｓの休止時間ｔｉを置いたのち、上記スロープコントロ
ール電流Ｉｓｄの通電を行う。このスロープコントロー
ル電流の通電時間ｔｊは、本例では、２６０ｍｓ〜４２
０ｍｓ（スロープ部分の通電時間ｔｋ＝１６０ｍｓ〜２
６０ｍｓ）とし、そのピーク電流値Ａｐｄを１５００Ａ
〜２２００Ａとする。図示の例では、上記スロープコン
トロール電流の通電時間ｔｊを３６５ｍｓとし、ピーク
電流値Ａｐｄを１８５０Ａとした。また、一方の被溶接
部材であるＩＭＳ５は、ハイトップ処理された厚さｔ＝
０．１４〜０．３ｍｍの冷延材で形成され、他方の被溶
接材であるフレーム６は、構造用合金鋼材（ＳＣＭ４１
５）により形成されている。また、溶接条件としては、
溶接電極１５ａ及び１５ｂの加圧力を３Ｋｇ〜５Ｋｇと
した。

【００２３】この第３実施例においては、初期電流とし
て、予熱用電流Ｉｓｃを与え、次いで、通電時間が長く
、かつ緩やかなスロープを有し、ピーク電流値Ａｐｄを
極力抑えたスロープコントロール電流Ｉｓｄの通電を行
うため、溶接時の初期スプラッシュ及びナゲット形成時
の後発スプラッシュを防止することができる。

【００２４】次に、第４実施例に係る溶接方法を図７に
基いて説明する。この第４実施例は、図７Ｃに示すよう
に、上記第３実施例と同様に、フレーム６に対して内部
磁気シールド（ＩＭＳ）５をスポット溶接する場合を示
すものであり、上記第３実施例と異なるのは、フレーム
６がマルテンサイト系ステンレス鋼材で形成されている
ことである。

【００２５】このマルテンサイト系ステンレス鋼材で形
成されたフレーム６は、長時間の通電に対して脆くなる
特徴を有するため、大電流を短時間流して溶接すること
が必須となる。従って、この第４実施例では、図７Ａに
示すような波形データを予め図３で示す波形発生回路１
３に登録しておき、この波形データをアナログの波形信
号Ｓ４に変換してパルス幅コントローラ１１に供給し、
上述のように、交流変換コントロール回路９、変圧器１
０及び整流平滑回路１４を介して、図７Ｃで示すスポッ
ト溶接電極１５ｂに、図７Ｂに示すような電流波形を有
する溶接電流Ｉｓを供給する。即ち、バック側の溶接電
極１５ｂを通じて被溶接材に上記溶接電流Ｉｓを与え、
フロント側の溶接電極１５ａを通じて上記溶接電流Ｉｓ
を帰還させる（バック電極側通電方式）。

【００２６】また、この第４実施例においては、マルテ
ンサイト系ステンレス鋼材により形成されたフレーム６
に対してＩＭＳ５を溶接することから、上記第２実施例
と同様に、ウエルドディケイ現象を極力抑える必要があ
り、そのため、溶接電流の通電時間を短くすると共に、
フレーム６とＩＭＳ５間における溶接部分ｃにナゲット
を形成させるために必要な電流値に達するまでの初期電
流を、脈動のないスロープ波形にする（第１スロープ電
流Ｉｓｅ）。特に、本例では、上記バック側通電方式に
より、通電方向の極性を変えているため、溶接部分ｃで
のナゲットの成長過程のバランスを良好にとることがで
きる。

【００２７】上記条件を満足させるために、本例では、
この第１スロープ電流の通電時間ｔｍを８０ｍｓ〜１５
０ｍｓ（スロープ部分の通電時間ｔｎ＝４０ｍｓ〜８０
ｍｓ）とし、ピーク電流値Ａｐｅを２６００Ａ〜３００
０Ａとする。図示の例では、第１スロープ電流Ｉｓｅの
通電時間ｔｍを１１６ｍｓとし、ピーク電流値Ａｐｅを
２８００Ａとした。また、上記溶接部分ｃにじん性効果
を与えるために、上記第２実施例と同様に、焼き戻し用
のテンパ電流Ｉｓｆを流す。本例では、第１スロープ通
電後、約３３０ｍｓの休止時間ｔｏを置いたのち、上記
テンパ電流Ｉｓｆを流す。このテンパ電流Ｉｓｆの通電
時間ｔｐは、本例では、４０ｍｓ〜９０ｍｓ（スロープ
部分の通電時間ｔｑ＝４０ｍｓ〜７０ｍｓ）とし、その
ピーク電流値Ａｐｆを５００Ａ〜７００Ａとする。図示
の例では、上記テンパ電流Ｉｓｆの通電時間ｔｐを８０
ｍｓとし、ピーク電流値Ａｐｆを５００Ａとした。また
、一方の被溶接部材であるＩＭＳ５は、ハイトップ処理
された厚さｔ＝０．１４〜０．１３ｍｍの冷延材で形成
され、他方の被溶接材であるフレーム６は、上述したよ
うに、マルテンサイト系ステンレス鋼材（ＳＵＳ４１０
）により形成されている。また、溶接条件としては、溶
接電極１５ａ及び１５ｂの加圧力を１０Ｋｇ〜１２Ｋｇ
とし、特に、本例では、ノンスプラッシュ化をより実現
化させるために、上記加圧力を１１Ｋｇとした。

【００２８】この第４実施例においては、上記第２実施
例と同様に、初期電流として、脈動のないスロープ波形
を有する第１スロープ電流Ｉｓｅの通電を行うため、溶
接初期のスプラッシュ現象を防止することができる。ま
た、上記第１実施例と同様に、溶接電流Ｉｓの立ち上が
りレスポンスを容易に改善することができると共に、上
記高速制御により、パルス波に近い電流波形を得ること
ができるため、ピーク電流値Ａｐｅを極力抑えることが
でき、溶接時におけるノンスプラッシュ化を実現させる
ことができる。

【００２９】上述のように、本例によれば、溶接電極１
５に、間欠的に直流化電流Ｉｓを供給して溶接処理を行
うようにしたので、通電時間にわたって一定の電流（加
熱に寄与する有効な最低ライン（加熱点）以上の電流値
）を供給することができる。その結果、通電時間内にお
いて瞬時的に電流が流れなくなるということがなくなり
、良好な溶接強度を確保することができると共に、熱効
率の向上並びに溶接時におけるノンスプラッシュ化を実
現させることができる。また、出力タイミングの高周波
化が達成できる直流化電流を用いるため、電流波形の立
ち上がりレスポンスを容易に改善することができると共
に、高速制御が可能で、パルス波に近い電流波形を得る
ことができる。このことは、被溶接材の材質や寸法等の
諸条件に合わせた溶接電流の電流波形要素技術を確立に
つながり、ＣＲＴの耐圧向上に寄与させることができる
。

【００３０】

【発明の効果】本発明に係る溶接方法によれば、色選別
電極の溶接時において、そのノンスプラッシュ化並びに
溶接電流に関する高速制御が可能となり、ＣＲＴの耐圧
向上に寄与することができる

【図面の簡単な説明】

【図１】本実施例に係る溶接方法を示す斜視図（グリッ
ド構体）。

【図２】本実施例に係る溶接方法を示す側面図（スプリ
ング，スプリングホルダ，ＩＭＳ）。

【図３】インバータ方式の溶接方法に用いられる回路構
成の一例を示すブロック線図。

【図４】Ａは、波形発生回路から出力される信号波形を
示す波形図。Ｂは、第１実施例に係る溶接電流波形を示
す波形図。Ｃは、第１実施例に係るシーム溶接を示す説
明図。

【図５】Ａは、波形発生回路から出力される信号波形を
示す波形図。Ｂは、第２実施例に係る溶接電流波形を示
す波形図。Ｃは、第２実施例に係るスポット溶接を示す
説明図。

【図６】Ａは、波形発生回路から出力される信号波形を
示す波形図。Ｂは、第３実施例に係る溶接電流波形を示
す波形図。Ｃは、第３実施例に係るスポット溶接を示す
説明図。

【図７】Ａは、波形発生回路から出力される信号波形を
示す波形図。Ｂは、第４実施例に係る溶接電流波形を示
す波形図。Ｃは、第４実施例に係るスポット溶接を示す
説明図。

【図８】従来例に係る溶接電流波形を示す波形図。

【符号の説明】

１　　色選別電極２　　グリッド構体３　　スプリング４　　スプリングホルダ５　　内部磁気シールド（ＩＭＳ）６　　フレームａ，ｂ，ｃ　　溶接点１５ａ，１５ｂ　　溶接電極Ｉｓ　　溶接電流

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】　　陰極線管内において蛍光面に対向して
配される色選別電極に対し、上記色選別電極を構成する
部材を溶接する色選別電極の溶接方法において、溶接電
極に、間欠的に直流化電流を供給して溶接処理すること
を特徴とする色選別電極の溶接方法。