JPH04232006A - 熱可塑性長繊維グラニュールから成形品を製造する方法 - Google Patents
熱可塑性長繊維グラニュールから成形品を製造する方法Info
- Publication number
- JPH04232006A JPH04232006A JP3121298A JP12129891A JPH04232006A JP H04232006 A JPH04232006 A JP H04232006A JP 3121298 A JP3121298 A JP 3121298A JP 12129891 A JP12129891 A JP 12129891A JP H04232006 A JPH04232006 A JP H04232006A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- thermoplastic material
- rod
- reinforced thermoplastic
- heated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000008187 granular material Substances 0.000 title claims abstract description 47
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 239000000835 fiber Substances 0.000 title claims description 55
- 239000012815 thermoplastic material Substances 0.000 claims abstract description 61
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 32
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 23
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000001788 irregular Effects 0.000 claims abstract description 5
- -1 polyethylene Polymers 0.000 claims description 12
- 239000012783 reinforcing fiber Substances 0.000 claims description 7
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 claims description 5
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 claims description 5
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 claims description 5
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 claims description 5
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 4
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 claims description 3
- 239000004760 aramid Substances 0.000 claims description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 3
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 claims description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229930040373 Paraformaldehyde Natural products 0.000 claims description 2
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 claims description 2
- 239000004734 Polyphenylene sulfide Substances 0.000 claims description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229920001643 poly(ether ketone) Polymers 0.000 claims description 2
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 claims description 2
- 239000004417 polycarbonate Substances 0.000 claims description 2
- 229920000515 polycarbonate Polymers 0.000 claims description 2
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 claims description 2
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 claims description 2
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 claims description 2
- 229920006324 polyoxymethylene Polymers 0.000 claims description 2
- 229920000069 polyphenylene sulfide Polymers 0.000 claims description 2
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 claims description 2
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 claims description 2
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 claims 1
- 229920003235 aromatic polyamide Polymers 0.000 claims 1
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 claims 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 4
- 238000000465 moulding Methods 0.000 abstract description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 12
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 8
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 8
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 7
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 238000000748 compression moulding Methods 0.000 description 5
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 4
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 4
- 229920001431 Long-fiber-reinforced thermoplastic Polymers 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 239000002657 fibrous material Substances 0.000 description 3
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 3
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 description 2
- PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N Styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1 PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920006231 aramid fiber Polymers 0.000 description 2
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 description 2
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 2
- 239000012779 reinforcing material Substances 0.000 description 2
- 238000005549 size reduction Methods 0.000 description 2
- PYSRRFNXTXNWCD-UHFFFAOYSA-N 3-(2-phenylethenyl)furan-2,5-dione Chemical compound O=C1OC(=O)C(C=CC=2C=CC=CC=2)=C1 PYSRRFNXTXNWCD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101100334009 Caenorhabditis elegans rib-2 gene Proteins 0.000 description 1
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000147 Styrene maleic anhydride Polymers 0.000 description 1
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000000806 elastomer Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 229920006258 high performance thermoplastic Polymers 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000002990 reinforced plastic Substances 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
- B29B9/00—Making granules
- B29B9/12—Making granules characterised by structure or composition
- B29B9/14—Making granules characterised by structure or composition fibre-reinforced
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
- B29B13/00—Conditioning or physical treatment of the material to be shaped
- B29B13/02—Conditioning or physical treatment of the material to be shaped by heating
- B29B13/021—Heat treatment of powders
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C43/00—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor
- B29C43/006—Pressing and sintering powders, granules or fibres
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2105/00—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped
- B29K2105/06—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped containing reinforcements, fillers or inserts
- B29K2105/12—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped containing reinforcements, fillers or inserts of short lengths, e.g. chopped filaments, staple fibres or bristles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱可塑性材料から長繊
維強化成形品を製造する方法に関するものである。
維強化成形品を製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、熱可塑性材料の分野において、熱
可塑性材料を強化用繊維と組み合わせることによって、
工学的に有用な高性能熱可塑性材料を開発することが盛
んである。このような材料の開発の目的は、材料の強度
および剛度の向上を目指すことの他に、製造経費を削減
することにもある。製造経費を削減するためには、原材
料の経費を削減するよりも、材料の肉厚や強度を減じた
り、製造工程を簡素化したり、または金属材料を代用し
て経費を削減する方が重要である。そして、機械的強度
のみならず製造技術も、使用する強化用繊維の最大長さ
に依存することが知られている。強化物は強化用繊維の
長さによって以下のものに分けられる。
可塑性材料を強化用繊維と組み合わせることによって、
工学的に有用な高性能熱可塑性材料を開発することが盛
んである。このような材料の開発の目的は、材料の強度
および剛度の向上を目指すことの他に、製造経費を削減
することにもある。製造経費を削減するためには、原材
料の経費を削減するよりも、材料の肉厚や強度を減じた
り、製造工程を簡素化したり、または金属材料を代用し
て経費を削減する方が重要である。そして、機械的強度
のみならず製造技術も、使用する強化用繊維の最大長さ
に依存することが知られている。強化物は強化用繊維の
長さによって以下のものに分けられる。
【０００３】（ａ） 繊維長約０．２ｍｍの短繊維強
化物（ｂ） 繊維長約４ｍｍの長繊維強化物（ｃ）
繊維長数ｃｍのマット強化物上記繊維長は既製の成形
品中の繊維の平均長である。
化物（ｂ） 繊維長約４ｍｍの長繊維強化物（ｃ）
繊維長数ｃｍのマット強化物上記繊維長は既製の成形
品中の繊維の平均長である。
【０００４】短繊維強化熱可塑性材料（ａ）は、一般に
衝撃靭性および衝撃荷重特性が劣るものである。そして
短繊維強化熱可塑性材料をエラストマーで変性すること
でこれらの特性をある程度まで向上させることができる
。 しかし、引張強度および曲げ強度ならびに弾性率の低下
は避けられない。
衝撃靭性および衝撃荷重特性が劣るものである。そして
短繊維強化熱可塑性材料をエラストマーで変性すること
でこれらの特性をある程度まで向上させることができる
。 しかし、引張強度および曲げ強度ならびに弾性率の低下
は避けられない。
【０００５】長繊維強化熱可塑性材料（ｂ）は、熱可塑
性材料のすべての機械的特性を直接向上させることが可
能である。長繊維強化熱可塑性材料では材料と繊維との
付着が助長されるからである。
性材料のすべての機械的特性を直接向上させることが可
能である。長繊維強化熱可塑性材料では材料と繊維との
付着が助長されるからである。
【０００６】マット、ロービングおよび織物のような強
化物（ｃ）とは対照的に、短繊維で強化した材料の繊維
方向に応力が加わると、その応力はマトリックス中の繊
維端に集中する。
化物（ｃ）とは対照的に、短繊維で強化した材料の繊維
方向に応力が加わると、その応力はマトリックス中の繊
維端に集中する。
【０００７】長繊維強化成形品を製造するためにふさわ
しい方法が幾つかある。例えば広く用いられている方法
に射出成形法がある。該方法では繊維強化物中の繊維の
含有量が制限され、且つ、成形品の組成ならびに製造条
件および金型キャビティの形状が原因で、繊維長が短く
なってしまうという欠点がある。繊維長が短くなると、
成形品の強度が低下してしまう。
しい方法が幾つかある。例えば広く用いられている方法
に射出成形法がある。該方法では繊維強化物中の繊維の
含有量が制限され、且つ、成形品の組成ならびに製造条
件および金型キャビティの形状が原因で、繊維長が短く
なってしまうという欠点がある。繊維長が短くなると、
成形品の強度が低下してしまう。
【０００８】繊維が損傷を受ける原因として考えられる
ことは強化物製造における以下の工程である：・グラニ
ュール供給中に起こる機械的サイズの減少・グラニュー
ル同士が相互に妨害することによる目詰まりとそれに続
くサイズの減少 ・金属部分と繊維との摩擦 ・スクリューフライトのランドとシリンダー壁との剪断
による繊維長の減少 ・融体中での繊維の曲がりおよび剪断 ・流動経路が変化することによる剪断速度の増加に起因
する繊維の相互の妨害
ことは強化物製造における以下の工程である：・グラニ
ュール供給中に起こる機械的サイズの減少・グラニュー
ル同士が相互に妨害することによる目詰まりとそれに続
くサイズの減少 ・金属部分と繊維との摩擦 ・スクリューフライトのランドとシリンダー壁との剪断
による繊維長の減少 ・融体中での繊維の曲がりおよび剪断 ・流動経路が変化することによる剪断速度の増加に起因
する繊維の相互の妨害
【０００９】長繊維強化熱可塑性材料の射出成形の詳細
に関する資料には、例えばＢ．ＳｃｈｍｉｄのＫｕｎｓ
ｔｓｔｏｆｆｅ ７９，（１９８９）， ７， ６２４
−６３０， Ｃａｒｌ Ｈａｎｓｅｒ Ｖｅｒｌａｇが
ある。
に関する資料には、例えばＢ．ＳｃｈｍｉｄのＫｕｎｓ
ｔｓｔｏｆｆｅ ７９，（１９８９）， ７， ６２４
−６３０， Ｃａｒｌ Ｈａｎｓｅｒ Ｖｅｒｌａｇが
ある。
【００１０】長繊維強化成形品は、予備可塑化した材料
を圧縮成形することによっても製造できる。しかしなが
らこの方法には幾つかの欠点がある。まず第一に、可塑
化およびメータリングによって繊維長が短くなってしま
う。第二に、流動性が減少する結果、繊維が絡み合って
しまう。これは繊維の含有量が高い場合に特に著しい。 第三に、圧縮成形は、装置が大がかりなものになってし
まい、かつ時間のかかるものになる。これらの事項は例
えば、Ａ．Ｙｏｕｎｇｓの”Ｔｈｅｒｍｏｐｌａｓｔｉ
ｃ Ｍａｔｒｉｘ ＢＭＣ−Ｍａｔｅｒｉａｌｓ ａｎ
ｄ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ”， Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｃｏ
ｍｐｏｓｉｔｅｓＩｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄ Ｗｉｎｏ
ｎａ， Ｍｉｎｎｅｓｏｔａ， ＳＰＩ Ｃｏｎｆｅｒ
ｅｎｃｅ， １９８６年２月，米国オハイオ州シンシナ
ティ， Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓに記載されている。
を圧縮成形することによっても製造できる。しかしなが
らこの方法には幾つかの欠点がある。まず第一に、可塑
化およびメータリングによって繊維長が短くなってしま
う。第二に、流動性が減少する結果、繊維が絡み合って
しまう。これは繊維の含有量が高い場合に特に著しい。 第三に、圧縮成形は、装置が大がかりなものになってし
まい、かつ時間のかかるものになる。これらの事項は例
えば、Ａ．Ｙｏｕｎｇｓの”Ｔｈｅｒｍｏｐｌａｓｔｉ
ｃ Ｍａｔｒｉｘ ＢＭＣ−Ｍａｔｅｒｉａｌｓ ａｎ
ｄ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ”， Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｃｏ
ｍｐｏｓｉｔｅｓＩｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄ Ｗｉｎｏ
ｎａ， Ｍｉｎｎｅｓｏｔａ， ＳＰＩ Ｃｏｎｆｅｒ
ｅｎｃｅ， １９８６年２月，米国オハイオ州シンシナ
ティ， Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓに記載されている。
【００１１】熱可塑性組成物から成形品を製造する別法
は、Ｇｅｒｍａｎ Ｓｔａｎｄａｒｄ Ｓｐｅｃｉｆｉ
ｃａｔｉｏｎ ＤＩＮ １６７７０（パート１、１９８
９年２月）に記載されている。該方法によれば、グラニ
ュールを圧縮成形する場合に、グラニュールを金型中に
平坦に敷き詰めることが必要である。このグラニュール
には流動性がないからである。該方法によって繊維強化
熱可塑性材料から成形品を製造す場合には、簡単な形状
のもの、例えば矩形のシートのようなものしか製造でき
ない。
は、Ｇｅｒｍａｎ Ｓｔａｎｄａｒｄ Ｓｐｅｃｉｆｉ
ｃａｔｉｏｎ ＤＩＮ １６７７０（パート１、１９８
９年２月）に記載されている。該方法によれば、グラニ
ュールを圧縮成形する場合に、グラニュールを金型中に
平坦に敷き詰めることが必要である。このグラニュール
には流動性がないからである。該方法によって繊維強化
熱可塑性材料から成形品を製造す場合には、簡単な形状
のもの、例えば矩形のシートのようなものしか製造でき
ない。
【００１２】比較的長い繊維を含有する熱可塑性材料か
ら成形品を製造するには、ガラスマット強化材料を出発
原料としてもよい。この場合、ガラスマット強化熱可塑
性材料は、マトリックス材料の融点以上に加熱され次い
で雄型金型に流入されて所望の成形品となり、まず半製
品が得られる。この方法の欠点は、成形品中の複雑な部
材（小さなリブやステー等）を製造することが困難であ
ること、および、そのような成形品中の複雑な部材と他
の（厚い）部分とでは組成が大きく異なることである。 マット状強化用材料の成形性（の欠如）は、熱可塑性材
料の流動性を制限するものである（Ｋｕｎｓｔｓｔｏｆ
ｆｅ ７９ （１９８９），１２，１３７２、Ｓ．Ｋｕ
ｐｐｅｒの”ＧＭＴ−ガラスマット強化熱可塑性材料”
，２０ｔｈ Ｏｐｅｎ Ａｎｎｕａｌ Ｍｅｅｔｉｎｇ
ｏｆ ｔｈｅ Ｇｅｒｍａｎ Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ
ｆｏｒ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ Ｐｌａｓｔｉｃｓ，
Ｆｒｅｕｄｅｎｓｔａｄｔ、１９８５年１０月１〜３日
、および、Ｊ．Ｓｉｘの”ＧＭＴ−ｅｉｎＷｅｒｋｓｔ
ｏｆｆ ｕｎｄ ｅｉｎｅ Ｖｅｒａｒｂｅｉｔｕｎｇ
ｓｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅ ｓｅｔｚｔ ｓｉｃｈ ｄ
ｕｒｃｈ” ２１ｔｈ ＯｐｅｎＡｎｎｕａｌ Ｍｅｅ
ｔｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅ Ｇｅｒｍａｎ Ｓｙｍｐｏｓ
ｉｕｍ ｆｏｒ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ Ｐｌａｓｔｉ
ｃｓ， マインツ、１９８７年１１月）。
ら成形品を製造するには、ガラスマット強化材料を出発
原料としてもよい。この場合、ガラスマット強化熱可塑
性材料は、マトリックス材料の融点以上に加熱され次い
で雄型金型に流入されて所望の成形品となり、まず半製
品が得られる。この方法の欠点は、成形品中の複雑な部
材（小さなリブやステー等）を製造することが困難であ
ること、および、そのような成形品中の複雑な部材と他
の（厚い）部分とでは組成が大きく異なることである。 マット状強化用材料の成形性（の欠如）は、熱可塑性材
料の流動性を制限するものである（Ｋｕｎｓｔｓｔｏｆ
ｆｅ ７９ （１９８９），１２，１３７２、Ｓ．Ｋｕ
ｐｐｅｒの”ＧＭＴ−ガラスマット強化熱可塑性材料”
，２０ｔｈ Ｏｐｅｎ Ａｎｎｕａｌ Ｍｅｅｔｉｎｇ
ｏｆ ｔｈｅ Ｇｅｒｍａｎ Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ
ｆｏｒ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ Ｐｌａｓｔｉｃｓ，
Ｆｒｅｕｄｅｎｓｔａｄｔ、１９８５年１０月１〜３日
、および、Ｊ．Ｓｉｘの”ＧＭＴ−ｅｉｎＷｅｒｋｓｔ
ｏｆｆ ｕｎｄ ｅｉｎｅ Ｖｅｒａｒｂｅｉｔｕｎｇ
ｓｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅ ｓｅｔｚｔ ｓｉｃｈ ｄ
ｕｒｃｈ” ２１ｔｈ ＯｐｅｎＡｎｎｕａｌ Ｍｅｅ
ｔｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅ Ｇｅｒｍａｎ Ｓｙｍｐｏｓ
ｉｕｍ ｆｏｒ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ Ｐｌａｓｔｉ
ｃｓ， マインツ、１９８７年１１月）。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】上記課題に鑑み、本発
明は熱可塑性材料から長繊維強化成形品を製造する方法
であって、多くの装置を必要としない経済的なもの、お
よび、実用的な好ましい機械的特性を有する欠点のない
成形品を製造できるものを提供することにある。
明は熱可塑性材料から長繊維強化成形品を製造する方法
であって、多くの装置を必要としない経済的なもの、お
よび、実用的な好ましい機械的特性を有する欠点のない
成形品を製造できるものを提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決すべく、
本発明は繊維強化熱可塑性材料から成る棒状のグラニュ
ールから成形品を製造する方法であって、該繊維強化熱
可塑性材料から成る棒状のグラニュールを、加熱位置に
所望の方向に配列し、特に不規則な方向に配列し、該繊
維強化熱可塑性材料から成る棒状のグラニュールを軟化
点以上の温度とし、該繊維強化熱可塑性材料から成る棒
状のグラニュールの融点以下の温度に加熱した金型キャ
ビティ中に、該繊維強化熱可塑性材料から成る棒状のグ
ラニュールを導入し、該繊維強化熱可塑性材料から成る
棒状のグラニュールが、該金型キャビティ全域に行き渡
たるように加圧し、そして、冷却後、該金型キャビティ
から該成形品を取り出すものである。
本発明は繊維強化熱可塑性材料から成る棒状のグラニュ
ールから成形品を製造する方法であって、該繊維強化熱
可塑性材料から成る棒状のグラニュールを、加熱位置に
所望の方向に配列し、特に不規則な方向に配列し、該繊
維強化熱可塑性材料から成る棒状のグラニュールを軟化
点以上の温度とし、該繊維強化熱可塑性材料から成る棒
状のグラニュールの融点以下の温度に加熱した金型キャ
ビティ中に、該繊維強化熱可塑性材料から成る棒状のグ
ラニュールを導入し、該繊維強化熱可塑性材料から成る
棒状のグラニュールが、該金型キャビティ全域に行き渡
たるように加圧し、そして、冷却後、該金型キャビティ
から該成形品を取り出すものである。
【００１５】本発明の製造方法に用いられるグラニュー
ルは、棒状のものから成り、その直径は好ましくは０．
１〜５０ｍｍ、特に０．１〜５ｍｍであり、そしてその
長さは、１０〜１００ｍｍ、好ましくは２０〜５５ｍｍ
、特に好ましくは２５〜５０ｍｍである。
ルは、棒状のものから成り、その直径は好ましくは０．
１〜５０ｍｍ、特に０．１〜５ｍｍであり、そしてその
長さは、１０〜１００ｍｍ、好ましくは２０〜５５ｍｍ
、特に好ましくは２５〜５０ｍｍである。
【００１６】熱可塑性材料としては種々のものが使用可
能である。特に、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリ
エステル、ナイロンのようなポリアミド、ポリカーボネ
ート、ポリウレタン、ポリオキシメチレン、ポリエーテ
ルケトン、ポリエチレンテレフタレート、ポリフェニレ
ンサルファイドおよびアクリル−ブチレン−スチレンま
たはスチレン−無水マレイン酸のようなスチレン含有ポ
リマーが使用できる。また共重合高分子も使用すること
ができる（例えば上述の物質の種々の構造単位の組合せ
）。
能である。特に、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリ
エステル、ナイロンのようなポリアミド、ポリカーボネ
ート、ポリウレタン、ポリオキシメチレン、ポリエーテ
ルケトン、ポリエチレンテレフタレート、ポリフェニレ
ンサルファイドおよびアクリル−ブチレン−スチレンま
たはスチレン−無水マレイン酸のようなスチレン含有ポ
リマーが使用できる。また共重合高分子も使用すること
ができる（例えば上述の物質の種々の構造単位の組合せ
）。
【００１７】熱可塑性材料を強化する繊維としては、通
常の強化用繊維を使用することが可能である。特にガラ
ス、カーボンおよびアラミド繊維を使用することができ
る。しかしながら、炭化ケイ素のようなセラミック繊維
または金属繊維を用いることもできる。また、繊維の混
成物（例えばカーボン繊維／アラミド繊維）を用いるこ
とも可能である。
常の強化用繊維を使用することが可能である。特にガラ
ス、カーボンおよびアラミド繊維を使用することができ
る。しかしながら、炭化ケイ素のようなセラミック繊維
または金属繊維を用いることもできる。また、繊維の混
成物（例えばカーボン繊維／アラミド繊維）を用いるこ
とも可能である。
【００１８】繊維強化熱可塑性材料中の繊維の重量割合
は、広い範囲にわたって変えてもよい。繊維材料を完全
に埋め込み、且つ、流動性を確実にするためには、熱可
塑性材料（マトリックス）は、十分な量存在することが
必要である。一方では、ある程度の最低量の繊維が含有
されていないと所望の機械的強度を発現できない。繊維
含有量の割合は、特に繊維材料の性質および熱可塑性マ
トリックスに依存するものである。繊維強化熱可塑性材
料中の繊維材料の割合は、好ましくは３０〜８０重量％
であり、特に好ましくは４０〜６０重量％であり、特に
４５〜５５重量％である。
は、広い範囲にわたって変えてもよい。繊維材料を完全
に埋め込み、且つ、流動性を確実にするためには、熱可
塑性材料（マトリックス）は、十分な量存在することが
必要である。一方では、ある程度の最低量の繊維が含有
されていないと所望の機械的強度を発現できない。繊維
含有量の割合は、特に繊維材料の性質および熱可塑性マ
トリックスに依存するものである。繊維強化熱可塑性材
料中の繊維材料の割合は、好ましくは３０〜８０重量％
であり、特に好ましくは４０〜６０重量％であり、特に
４５〜５５重量％である。
【００１９】本発明の繊維強化熱可塑性材料の製造方法
においては、繊維強化熱可塑性材料は棒状のグラニュー
ルの形状で導入される。グラニュールは加熱位置に導入
され、所望の配列状態で加熱される。加熱は繊維強化熱
可塑性材料の軟化点（融点）以上の温度で行われる。所
望の配列状態とは、例えば加熱位置にグラニュールを撒
き散らす不規則な配列、または、グラニュールを溝付き
のトレーまたは振盪トレーに入れて特定の方向に向かわ
せる配列などをいう。
においては、繊維強化熱可塑性材料は棒状のグラニュー
ルの形状で導入される。グラニュールは加熱位置に導入
され、所望の配列状態で加熱される。加熱は繊維強化熱
可塑性材料の軟化点（融点）以上の温度で行われる。所
望の配列状態とは、例えば加熱位置にグラニュールを撒
き散らす不規則な配列、または、グラニュールを溝付き
のトレーまたは振盪トレーに入れて特定の方向に向かわ
せる配列などをいう。
【００２０】一般に熱可塑性材料は、１００〜５００℃
の範囲で加熱される。加熱温度は使用される熱可塑性材
料の種類に特に依存する。次いで、熱せられた熱可塑性
材料は金型キャビティ中に導入される。金型への導入は
手動でもよく、または機械的であってもよい。金型キャ
ビティの温度を熱可塑性材料の融点以下にしておくこと
が特に重要である。熱可塑性材料は、金型キャビティ中
で、好ましくは圧力１０〜５００ｂａｒ、特に１００〜
３００ｂａｒにて圧縮成形される。この圧縮によって熱
可塑性材料は金型全域に満たされる。好ましい流動性に
よって、繊維強化熱可塑性材料は金型の各部に行き渡た
る。金型キャビティの閉じる速度は一般に５００ｍｍ／
ｓ以上であり、一方、成形速度は５ｍｍ／ｓ以上であり
、好ましくは１０ｍｍ／ｓより大きい。
の範囲で加熱される。加熱温度は使用される熱可塑性材
料の種類に特に依存する。次いで、熱せられた熱可塑性
材料は金型キャビティ中に導入される。金型への導入は
手動でもよく、または機械的であってもよい。金型キャ
ビティの温度を熱可塑性材料の融点以下にしておくこと
が特に重要である。熱可塑性材料は、金型キャビティ中
で、好ましくは圧力１０〜５００ｂａｒ、特に１００〜
３００ｂａｒにて圧縮成形される。この圧縮によって熱
可塑性材料は金型全域に満たされる。好ましい流動性に
よって、繊維強化熱可塑性材料は金型の各部に行き渡た
る。金型キャビティの閉じる速度は一般に５００ｍｍ／
ｓ以上であり、一方、成形速度は５ｍｍ／ｓ以上であり
、好ましくは１０ｍｍ／ｓより大きい。
【００２１】成形後、成形品をキャビティ中にて好まし
くは０．１〜５分間冷却する。更に長い時間冷却するこ
とも可能である。例えば、重量の大きな金型キャビティ
を用いて大きな成形品を製造する場合である。しかし、
長時間冷却することは経済的には有利ではない。成形品
の冷却温度は常に熱可塑性材料の融点以下であることが
必要である。一般に、成形品は、温度２０〜２５０℃ま
で冷却する。金型からの成形品の取り出しが容易になる
からである。成形品を取り出す温度が熱可塑性材料の固
化点よりもかなり低いことは、通常有利なことではない
。冷却に要する時間が長くなってしまうからである。
くは０．１〜５分間冷却する。更に長い時間冷却するこ
とも可能である。例えば、重量の大きな金型キャビティ
を用いて大きな成形品を製造する場合である。しかし、
長時間冷却することは経済的には有利ではない。成形品
の冷却温度は常に熱可塑性材料の融点以下であることが
必要である。一般に、成形品は、温度２０〜２５０℃ま
で冷却する。金型からの成形品の取り出しが容易になる
からである。成形品を取り出す温度が熱可塑性材料の固
化点よりもかなり低いことは、通常有利なことではない
。冷却に要する時間が長くなってしまうからである。
【００２２】上述のようにして製造された成形品は、特
に好ましい機械的特性を有するものである。上述したよ
うに、これら成形品のためにふさわしい材料は、幅広い
種類の熱可塑性マトリックス材料および強化用繊維材料
を包含する。ガラス繊維で強化された熱可塑性材料を用
いることが特に有利である。ガラス繊維の含有量は３０
〜８０重量％であり、好ましくは４０〜６０重量％であ
り、特に好ましくは４５〜５５重量％である。ガラス繊
維の繊度は一般に４００〜１５０００ｔｅｘであり、特
に５〜３０μｍであり、繊維長は１０〜１００ｍｍであ
り、好ましくは２０〜５５ｍｍである。
に好ましい機械的特性を有するものである。上述したよ
うに、これら成形品のためにふさわしい材料は、幅広い
種類の熱可塑性マトリックス材料および強化用繊維材料
を包含する。ガラス繊維で強化された熱可塑性材料を用
いることが特に有利である。ガラス繊維の含有量は３０
〜８０重量％であり、好ましくは４０〜６０重量％であ
り、特に好ましくは４５〜５５重量％である。ガラス繊
維の繊度は一般に４００〜１５０００ｔｅｘであり、特
に５〜３０μｍであり、繊維長は１０〜１００ｍｍであ
り、好ましくは２０〜５５ｍｍである。
【００２３】本発明において特に好ましくは、熱可塑性
マトリックス材料はポリエチレンまたはポリプロピレン
であり、強化用繊維は繊維長２５〜５０ｍｍのガラス繊
維である。
マトリックス材料はポリエチレンまたはポリプロピレン
であり、強化用繊維は繊維長２５〜５０ｍｍのガラス繊
維である。
【００２４】以下、実施例によって本発明を更に詳細に
説明する。
説明する。
【００２５】
【実施例】実施例１ 成形品の製造
ガラス繊維強化熱可塑性材料（Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｃｏｍ
ｐｏｓｉｔｅｓ Ｉｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄ製、５１５
２ Ｗｅｓｔ Ｓｉｘｔｈ Ｓｔｒｅｅｔ、Ｐ．Ｏ．Ｂ
ｏｘ ３００１０、Ｗｉｎｏｎａ、Ｍｉｎｎｅｓｏｔａ
５５９８７）を出発原料として用いた。該材料は「Ｔ
Ｍ Ｃｏｍｐｅｌ ２” Ｐｅｌｌｅｔｓ」と称される
棒状のグラニュール材料であり、長さ約５０ｍｍ、直径
約２ミリである。またガラス繊維の含有量は５０重量％
、マトリックス材料は５０重量％のポリプロピレンであ
る。
ｐｏｓｉｔｅｓ Ｉｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄ製、５１５
２ Ｗｅｓｔ Ｓｉｘｔｈ Ｓｔｒｅｅｔ、Ｐ．Ｏ．Ｂ
ｏｘ ３００１０、Ｗｉｎｏｎａ、Ｍｉｎｎｅｓｏｔａ
５５９８７）を出発原料として用いた。該材料は「Ｔ
Ｍ Ｃｏｍｐｅｌ ２” Ｐｅｌｌｅｔｓ」と称される
棒状のグラニュール材料であり、長さ約５０ｍｍ、直径
約２ミリである。またガラス繊維の含有量は５０重量％
、マトリックス材料は５０重量％のポリプロピレンであ
る。
【００２６】このグラニュール材料の１１５０ｇを循環
オーブンに入れ、熱空気によって対流加熱した。熱空気
の温度は１９０〜２２０℃であった。加熱は、グラニュ
ール材料のすべてが温度１７０〜２１０℃（融点以上）
になるまで続けた。グラニュール材料中のポリプロピレ
ンの融点は１６５℃である。
オーブンに入れ、熱空気によって対流加熱した。熱空気
の温度は１９０〜２２０℃であった。加熱は、グラニュ
ール材料のすべてが温度１７０〜２１０℃（融点以上）
になるまで続けた。グラニュール材料中のポリプロピレ
ンの融点は１６５℃である。
【００２７】このように加熱されたグラニュール材料を
手作業で雄型金型に導入した。雄型金型は温度１２０℃
に調節されていた。そして、金型の閉じる速度を８００
ｍｍ／ｓ、成形速度を１５ｍｍ／ｓとして圧縮成形を行
った。圧力は２２０ｂａｒであった（金型の投影面に対
する圧力）。金型に導入される前のグラニュール材料の
表面積は約２５０ｍｍ×４５０ｍｍであるため、圧縮成
形によってキャビティ全域が完全にグラニュール材料で
満たされた。
手作業で雄型金型に導入した。雄型金型は温度１２０℃
に調節されていた。そして、金型の閉じる速度を８００
ｍｍ／ｓ、成形速度を１５ｍｍ／ｓとして圧縮成形を行
った。圧力は２２０ｂａｒであった（金型の投影面に対
する圧力）。金型に導入される前のグラニュール材料の
表面積は約２５０ｍｍ×４５０ｍｍであるため、圧縮成
形によってキャビティ全域が完全にグラニュール材料で
満たされた。
【００２８】図１は、このように製造された成形品の形
状および寸法を表した図である。長さＬは５３０ｍｍ、
幅Ｗは３００ｍｍ、高さＨは８０ｍｍであった。温度が
１２０℃になるまでキャビティ中で冷却し（冷却時間６
０秒）、キャビティを開け、突出ピンを用いて成形品を
取り出した。図１に示すように、成形品は完全に成形さ
れた。成形品中の繊維の分布は均一であり、その機械的
強度は以下の通りであった： 衝撃曲げ強度（ＤＩＮ ５３４５３にて測定）
８５ｋｇ／ｍ２曲げ強度（ＩＳ
Ｏ １７８にて測定、ガラス繊維の長さのため試料の
幅は１０ｍｍの代わりに５０ｍｍを用い、試料の厚さは
４±０．２ｍｍの代わりに２．４〜５．３ｍｍを用いた
）
１９２Ｎ／ｍｍ２
状および寸法を表した図である。長さＬは５３０ｍｍ、
幅Ｗは３００ｍｍ、高さＨは８０ｍｍであった。温度が
１２０℃になるまでキャビティ中で冷却し（冷却時間６
０秒）、キャビティを開け、突出ピンを用いて成形品を
取り出した。図１に示すように、成形品は完全に成形さ
れた。成形品中の繊維の分布は均一であり、その機械的
強度は以下の通りであった： 衝撃曲げ強度（ＤＩＮ ５３４５３にて測定）
８５ｋｇ／ｍ２曲げ強度（ＩＳ
Ｏ １７８にて測定、ガラス繊維の長さのため試料の
幅は１０ｍｍの代わりに５０ｍｍを用い、試料の厚さは
４±０．２ｍｍの代わりに２．４〜５．３ｍｍを用いた
）
１９２Ｎ／ｍｍ２
【００２９】比較例１ 成形品
の製造実施例１に記載のグラニュールの１１５０ｇを出
発原料として用いた。スクリュー装置を用いてグラニュ
ールを予備可塑化した後、実施例１と同様のキャビティ
に満たした。キャビティ中の溶融したグラニュール（温
度１９０℃）を圧縮成形した。
の製造実施例１に記載のグラニュールの１１５０ｇを出
発原料として用いた。スクリュー装置を用いてグラニュ
ールを予備可塑化した後、実施例１と同様のキャビティ
に満たした。キャビティ中の溶融したグラニュール（温
度１９０℃）を圧縮成形した。
【００３０】スクリュー装置中において激しく混合され
、繊維のかみ合いが起こるために、そして繊維長が長い
ために、グラニュールの流動性は実施例１に比して非常
に小さい。したがって実施例１と同様の圧縮条件、また
は実施例１の圧縮条件よりも非常に高い条件でさえも、
製造された成形品は完全に成形されたものとはならない
。本比較例（スクリュー可塑化）によって製造された成
形品は以下の特性を有するものであった（実施例１と同
様に測定）。 衝撃曲げ強度 ７８ｋｇ／ｍ２曲げ
強度 １６８Ｎ／ｍｍ２
、繊維のかみ合いが起こるために、そして繊維長が長い
ために、グラニュールの流動性は実施例１に比して非常
に小さい。したがって実施例１と同様の圧縮条件、また
は実施例１の圧縮条件よりも非常に高い条件でさえも、
製造された成形品は完全に成形されたものとはならない
。本比較例（スクリュー可塑化）によって製造された成
形品は以下の特性を有するものであった（実施例１と同
様に測定）。 衝撃曲げ強度 ７８ｋｇ／ｍ２曲げ
強度 １６８Ｎ／ｍｍ２
【００
３１】図２は、本比較例によって製造された成形品を示
す図である。中央の薄いリブ１（直径約１ｍｍ）および
成形品周縁部２にはグラニュールが完全に満たされてい
ない。
３１】図２は、本比較例によって製造された成形品を示
す図である。中央の薄いリブ１（直径約１ｍｍ）および
成形品周縁部２にはグラニュールが完全に満たされてい
ない。
【００３２】流動特性が劣るため、本比較例では繊維強
化熱可塑性材料を金型キャビティ中において均一に保つ
ことが必要である。実際に均一に保とうとすると、基本
的な形状の金型のみしか使用できなくなってしまう。さ
らに、欠陥のある成形品が発生する割合も高くなる。
化熱可塑性材料を金型キャビティ中において均一に保つ
ことが必要である。実際に均一に保とうとすると、基本
的な形状の金型のみしか使用できなくなってしまう。さ
らに、欠陥のある成形品が発生する割合も高くなる。
【００３３】本発明の方法は、欠点の少ない、または、
欠点の全くない成形品を製造するために更にふさわしい
方法である。更に本発明の方法によって製造された成形
品は機械的特性が更に好ましく、製造方法自体も簡素な
ものであり、経費のかからないものである。
欠点の全くない成形品を製造するために更にふさわしい
方法である。更に本発明の方法によって製造された成形
品は機械的特性が更に好ましく、製造方法自体も簡素な
ものであり、経費のかからないものである。
【図１】本発明の方法によって製造された成形品を示す
図である。
図である。
【図２】比較例の方法によって製造された成形品を示す
図である。
図である。
１ リブ
２ 周縁部
Claims (14)
- 【請求項１】 繊維強化熱可塑性材料から成る棒状の
グラニュールから成形品を製造する方法であって、該繊
維強化熱可塑性材料から成る棒状のグラニュールを、加
熱位置に所望の方向に配列し、特に不規則な方向に配列
し、該繊維強化熱可塑性材料から成る棒状のグラニュー
ルを軟化点以上の温度とし、該繊維強化熱可塑性材料か
ら成る棒状のグラニュールの融点以下の温度に加熱した
金型キャビティ中に、該繊維強化熱可塑性材料から成る
棒状のグラニュールを導入し、該繊維強化熱可塑性材料
から成る棒状のグラニュールが、該金型キャビティ全域
に満たされるように加圧し、そして、冷却後、該金型キ
ャビティから該成形品を取り出す方法。 - 【請求項２】 棒状のグラニュールは、繊維の含有量
が３０〜８０重量％である繊維強化熱可塑性材料から成
り、且つ該棒状のグラニュールの長さが１０〜１００ｍ
ｍである請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 棒状のグラニュールは、繊維の含有量
が４０〜６０重量％である繊維強化熱可塑性材料から成
り、且つ該棒状のグラニュールの長さが２０〜５５ｍｍ
である請求項１に記載の方法。 - 【請求項４】 棒状のグラニュールは、繊維の含有量
が４５〜５５重量％である繊維強化熱可塑性材料から成
り、且つ該棒状のグラニュールの直径が０．１〜５０ｍ
ｍであり、長さが２５〜５０ｍｍである請求項１に記載
の方法。 - 【請求項５】 棒状のグラニュールが加熱位置に不規
則な方向に配列され、そして該加熱位置において繊維強
化材料がその軟化点以上の温度である１００〜５００℃
に加熱される請求項１に記載の方法。 - 【請求項６】 棒状のグラニュールが加熱位置に一定
方向に配列され、そして該加熱位置において繊維強化材
料がその軟化点以上の温度である１００〜５００℃に加
熱される請求項１に記載の方法。 - 【請求項７】 熱せられた繊維強化材料が、圧力１０
〜５００ｂａｒの金型キャビティ中に導入される請求項
１に記載の方法。 - 【請求項８】 熱せられた繊維強化材料が、圧力１０
０〜３００ｂａｒの金型キャビティ中に導入される請求
項１に記載の方法。 - 【請求項９】 成形品は金型キャビティ中で０．１〜
５分間、２０〜２５０℃にまで却され、次いで該金型キ
ャビティから取り出される請求項１に記載の方法。 - 【請求項１０】 請求項１に記載の方法で製造された
、繊維強化熱可塑性材料から成る成形品。 - 【請求項１１】 繊維の含有量が３０〜８０重量％で
ある繊維強化熱可塑性材料から成り、該繊維の平均繊維
長が１０〜１００ｍｍである請求項１０に記載の成形品
。 - 【請求項１２】 使用する熱可塑性材料が、ポリエス
テル、ポリアミド、ポリエチレン、ポリウレタン、ポリ
オキシメチレン、ポリカーボネート、ポリエーテルケト
ン、ポリエチレンテレフタレート、アクリル−ブチレン
−スチレン、ポエフェニレンサルファイド、ポリプロピ
レンおよびポリスチレンから成る群から選択される繊維
強化熱可塑性材料である請求項１０に記載の成形品。 - 【請求項１３】 使用する熱可塑性材料が、繊維強化
熱可塑性共重合高分子である請求項１０に記載の成形品
。 - 【請求項１４】 熱可塑性材料の強化用繊維が、ガラ
ス、カーボン、アラミド若しくは金属繊維またはこれら
の繊維の混成物である請求項１０に記載の成形品。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4017081:0 | 1990-05-26 | ||
| DE19904017081 DE4017081A1 (de) | 1990-05-26 | 1990-05-26 | Verfahren zur herstellung von formkoerpern aus einem thermoplastischen langfasergranulat |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04232006A true JPH04232006A (ja) | 1992-08-20 |
| JP2989931B2 JP2989931B2 (ja) | 1999-12-13 |
Family
ID=6407303
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3121298A Expired - Lifetime JP2989931B2 (ja) | 1990-05-26 | 1991-05-27 | 熱可塑性長繊維グラニュールから成形品を製造する方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0459321B1 (ja) |
| JP (1) | JP2989931B2 (ja) |
| DE (2) | DE4017081A1 (ja) |
| DK (1) | DK0459321T3 (ja) |
| ES (1) | ES2077715T3 (ja) |
| GR (1) | GR3018186T3 (ja) |
| IE (1) | IE68438B1 (ja) |
| PT (1) | PT97759B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002187150A (ja) * | 2000-12-20 | 2002-07-02 | Asahi Fiber Glass Co Ltd | 繊維強化熱可塑性樹脂成形体の製造方法 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4306973A1 (de) * | 1993-03-05 | 1994-09-08 | Kautex Werke Gmbh | Verfahren zum Herstellen von Hohlkörpern aus thermoplastischem Kunststoff |
| DE9311731U1 (de) * | 1993-08-06 | 1993-10-14 | Hoechst Ag, 65929 Frankfurt | Spritzgußformteil aus Thermoplastwerkstoff |
| ES2146499B1 (es) * | 1996-10-07 | 2001-03-16 | Chacon Jose Mauri | Proceso para reciclar los desechos de los plasticos utilizados en labores agricolas. |
| JP6020826B2 (ja) | 2013-07-12 | 2016-11-02 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 繊維強化複合材の成形方法および繊維強化複合材の成形装置 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1439327A (en) * | 1972-06-28 | 1976-06-16 | Nat Res Dev | Pelletised fibres |
| ATE25832T1 (de) * | 1981-01-21 | 1987-03-15 | Ici Plc | Faserverstaerkte verbundstoffe und deren herstellungsverfahren. |
| FR2504446A1 (fr) * | 1981-04-24 | 1982-10-29 | Varteressian Gerard | Presse pour matieres thermoplastiques |
| CH667842A5 (en) * | 1985-09-27 | 1988-11-15 | Bucher Guyer Ag Masch | Moulding FRP materials - by extruding material as strip into open mould cavity and then closing mould with other tool to mould it accordingly |
| DE3637905A1 (de) * | 1986-11-06 | 1988-05-19 | Werner Dipl Ing Dr Neu | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von gegenstaenden aus thermoplastischem kunststoff |
| DE3833547A1 (de) * | 1988-10-01 | 1990-04-05 | Neu Werner | Vorrichtung zur herstellung von kunststofformteilen |
-
1990
- 1990-05-26 DE DE19904017081 patent/DE4017081A1/de not_active Withdrawn
-
1991
- 1991-05-24 IE IE178691A patent/IE68438B1/en not_active IP Right Cessation
- 1991-05-24 DK DK91108477T patent/DK0459321T3/da active
- 1991-05-24 EP EP19910108477 patent/EP0459321B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-05-24 PT PT9775991A patent/PT97759B/pt not_active IP Right Cessation
- 1991-05-24 ES ES91108477T patent/ES2077715T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-05-24 DE DE59106346T patent/DE59106346D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-05-27 JP JP3121298A patent/JP2989931B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-11-22 GR GR950403312T patent/GR3018186T3/el unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002187150A (ja) * | 2000-12-20 | 2002-07-02 | Asahi Fiber Glass Co Ltd | 繊維強化熱可塑性樹脂成形体の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PT97759B (pt) | 1998-10-30 |
| DK0459321T3 (da) | 1996-01-15 |
| IE68438B1 (en) | 1996-06-12 |
| EP0459321B1 (de) | 1995-08-30 |
| JP2989931B2 (ja) | 1999-12-13 |
| ES2077715T3 (es) | 1995-12-01 |
| PT97759A (pt) | 1993-06-30 |
| DE4017081A1 (de) | 1991-11-28 |
| EP0459321A1 (de) | 1991-12-04 |
| GR3018186T3 (en) | 1996-02-29 |
| IE911786A1 (en) | 1991-12-04 |
| DE59106346D1 (de) | 1995-10-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR930000742B1 (ko) | 인발 성형방법, 그 장치 및 그 제품 | |
| Babagowda et al. | Study of Effects on Mechanical Properties of PLA Filament which is blended with Recycled PLA Materials | |
| EP0188120B1 (en) | Moulding process | |
| CN102529016B (zh) | 一种单聚合物复合材料制品注塑成型方法及设备 | |
| Hartness et al. | The characterization of low cost fiber reinforced thermoplastic composites produced by the DRIFT™ process | |
| JP3665660B2 (ja) | 繊維強化熱可塑性樹脂成形体及びその製造方法並びに長繊維強化熱可塑性樹脂構造体 | |
| Ikegawa et al. | Effect of compression process on void behavior in structural resin transfer molding | |
| Bailey et al. | Fibre orientation mechanisms for injection molding of long fibre composites | |
| JPH04232006A (ja) | 熱可塑性長繊維グラニュールから成形品を製造する方法 | |
| RU2133672C1 (ru) | Способ получения формованных изделий путем полимеризации лактамов в формах | |
| CN110054878B (zh) | 一种弹性体短纤维增韧结晶性聚合物产品及其制备方法 | |
| CN202507459U (zh) | 一种单聚合物复合材料制品注塑成型设备 | |
| US20040012121A1 (en) | Fiber-reinforced thermoplastically molded articles | |
| JPH04144723A (ja) | 繊維強化樹脂成形体の製造方法 | |
| JPH0365311A (ja) | 炭素繊維チョップ | |
| JP7198454B2 (ja) | 繊維強化熱可塑性樹脂の成形物の製造方法 | |
| JPH03114811A (ja) | 繊維強化樹脂材料の成形方法 | |
| KR100438037B1 (ko) | 사출성형을 이용한 시트백 프레임의 제조 공정 및 이공정으로 만들어진 시트백 프레임 | |
| JPH0344888B2 (ja) | ||
| US11325281B2 (en) | Rapid manufacturing of tailored preforms | |
| JPH09296053A (ja) | 繊維強化熱可塑性樹脂成形品 | |
| JP2002086509A (ja) | 繊維状充填材を含有する樹脂組成物の成形用金型とそれを用いる成形方法、樹脂成形品 | |
| JPH0762246A (ja) | 長繊維強化熱可塑性樹脂組成物の製造方法およびその装置 | |
| CN1089057C (zh) | 气体辅助超低温制造塑胶粉末的方法 | |
| Bourban et al. | Integration of polymer and composite materials for enhanced design freedom and cost-efficiency |