JPH04186210A - ズームレンズ及びこれを利用したカメラ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野］ 本発明は、特にＣＣＤ固体撮像素子等の撮像素子を有す
るビデオカメラ等に用いて好適なズームレンズ及びこれ
を用いたカメラに関するものである。

〔従来の技術〕

従来より、ビデオカメラ等に用いられるズームレンズと
して、例えば特開昭６３−１８３４１３号公報記載の様
な、小型、軽量なものが多数提案されて来ている。

一方、結像した画像の光電変換を行なうことによって画
像信号を読み取る小型ビデオカメラ等における撮像部と
して、ＣＣＤ固体撮像素子等の撮像素子が主流となって
おり、近年こうした撮像素子の一層の小型化、高性能化
が進んで来ている。

このため、撮像素子の小型化、高性能化に伴い、それを
利用したビデオカメラに用いるズームレンズとしては、
さらに小型軽量で収差の良好に補正された性能のよいも
のが要求されている。

〔発明が解決しようとする課題〕

一般に、ＣＣＤ固体撮像素子等の撮像素子が小さくなれ
ば、それに対応したズームレンズ等も小型化できる。し
かし、ズームレンズは小型にする程収差補正が困難とな
り、またレンズ公差の悪化を生じ、これらを対策するた
めに、レンズ枚数を増やしたり、Ｆ値を大きくしたりし
なければならず、結局小型で高性能なズームレンズを得
られないことになる。

また、非球面を有するプラスチックレンズをズームレン
ズに適用して小型軽量化を図ろうとした場合には、温度
・湿度等の環境変化に伴う性能劣化を補償する必要が有
り、一般に上記撮像素子が小さくなればなるほど性能劣
化の許容量は小さくなり、その補償が困難になる。

一方、撮像素子の小型、高性能化が進み、その大きさが
変化すれば、その撮像素子に対応したズームレンズ等が
必要となり、同等の収差性能のものでもその都度設計を
行ない作る必要があり、製造コスト等の面からも好まし
くない。

本発明の目的は、かかる問題点を解決し、小型軽量であ
りながら、収差が良好に補正され、かつ、合成樹脂材料
を用いても温度、湿度などの環境変化に対する性能劣化
が少なく、さらに、ＣＣＤ固体撮像素子等の撮像素子の
大きさが変化しても、その一部のみを換えることにより
対応でき製造コストを高くしなくて済む、ズームレンズ
及びこれを用いたカメラを提供することにある。

（課題を解決するための手段） 上記目的達成のため、本発明では、第１図に見られるよ
うに、正の屈折力を有する第１１７１群（１）と、それ
ぞれが負の屈折力を有し、像面（１２）を一定位置に保
ちつつ、光軸に沿って同時に相互に相対的に移動するこ
とによりズーミング作用を呈する第■レンズ群（２）及
び第■レンズ群（３）と、正の屈折力を有し固定位置に
ある第■レンズ群（４）と、正の屈折力を有し結像作用
を呈する第Ｖレンズ群（５）と、を物体の側から順に配
置して成るズームレンズにおいて、前記第■レンズ群（
４）が、少なくともその一面が非球面であるレンズを含
む如きレンズ群であり、かつ前記第Ｖレンズ群（５）が
、正の屈折力を有する第１レンズ（９）と、負の屈折力
を有する第２レンズ（１０）と、正の屈折力を有する第
３レンズ（１１）と、を物体側より順に配置して成るレ
ンズ群であるようにした。

また前記第■レンズ群（４）と第Ｖレンズ群（５）のそ
れぞれが、少なくともその一面が非球面である合成樹脂
材料より成るレンズを含むこととした。更に具体的には
、前記第Ｖレンズ群（５）における第２レンズ（１０）
が、少なくともその一面が非球面である合成樹脂材料よ
り成るレンズであることとした。

［作用］ 次に、本発明における作用について説明する。

本発明のズームレンズにおいて、正の屈折力を有する第
１１７１群（１）は、被写体距離が変化した場合に光軸
に沿って移動することによりフォーカシングを行なう作
用を有し、第■レンズ群（２）及び第■レンズ群（３）
は、それぞれが負の屈折力を有し、像画を一定位置に保
ちつつ光軸に沿って同時に相対的に移動することにより
ズーミングを行なう作用を持ち、正の屈折力を有し、フ
ォーカシング及びズーミングに対し固定の第■レンズ群
（４）は、該第■レンズ群（３）を通過し発散した光束
を光軸にほぼ平行か、あるいは収束ぎみに作用を有し、
正の屈折力を有する第Ｖレンズ群（５）は、所定の明る
さと大きさで結像面（１２）に像を形成する結像作用を
有する。

次に上記構成において、ズームレンズを小型化しかつ収
差を良好に補正する作用について詳細に説明する。

上記第■レンズ群（４）に設けられた少なくとも１面の
非球面は、王に球面収差を補正する働きを有し、また、
さらに、上記第Ｖレンズ群（５）は、物体側より順に正
の屈折力を有する第Ｖレンズ群の中の第１レンズ（９）
と、負の屈折力を有する第Ｖレンズ群の中の第２レンズ
（１０）と、正の屈折力を有する第Ｖレンズ群の中の第
３レンズ（１１）とからなる所謂トリプレット型のレン
ズ構成とし、これにより、コマ、非点収差等の結像面周
辺の収差を補正している。

また、第Ｖレンズ群（５）は、ズームレンズの出射瞳位
置と結像面までの距離及びハックフォーカスが充分数れ
る範囲で、できる限り絞りに近い位置に設定され、ズー
ムレンズの全長を短縮しており、さらに小型化のため光
軸に沿ったレンズの厚さをできる限り薄くシている。

その際、各レンズ群単独で収差補正を行なうと球面収差
等の残留収差が補正しきれずに良好な性能が得られない
が、上記第■レンズ群（４）に設けられた少なくとも１
面の非球面と上記第Ｖレンズ群（５）のレンズ構成によ
る収差補正効果が相まって小型なレンズで良好な収差補
正が可能となる。

また、本発明によるズームレンズは、上記構成のほかに
、以下の条件を満足していることが望ましい。

２．７＜１ｆｌＩ／ｆｉ｜＜３．６　　　（イ）１．０
＜ＩＩＩ／ｆｉ｜＜１．９　　　　（ロ）３、８＜ｌ　
ｆ　Ｉ／ｆＷ｜＜５．５　　　（ハ）１．９＜１ｆｌＶ
／ｆＩ｜＜３．０　　　（ニ）但し、ｆｌ、ｆＩＩ、ｆ
Ｌ　　ｆＴＶはそれぞれ前記第１１７１群（１）、第■
レンズ群（２）、第■レンズ群（３）及び第■レンズ群
（４）の焦点距離、ｆｗはズームレンズの広角端におけ
る全系の焦点距離である。

条件の（イ）における上限は、これを越えると、ズーム
レンズの全長が長くなり、また第■レンズ群（３）の光
軸上の位置決め精度が厳しくなり製造上問題となる。ま
た、条件の（ロ）における下限は、これを越えると、第
■レンズ群（２）の光軸上の位置決め精度が厳しくなっ
たり、第■レンズ群（４）を通過する光線の光軸からの
高さが高くなり、レンズが大型化したりする。

また、条件（ロ）における上限は、これを越えると、第
■レンズ群（４）を通過する光線の光軸からの高さが高
くなったり、第■レンズ群（３）の光軸上の位置決め精
度が厳しくなり、好ましくない。また、条件（ロ）にお
ける下限は、これを越えると、全長が長くなる等の問題
が生しる。

さらに、上記条件の（イ）、（ロ）の範囲を越えると、
収差のバランスが取れな（なり、ズーミングによる諸収
差の変動が大きくなる問題が生しる。

条件（ハ）は、この範囲を越えると、ズームレンズ全長
が長くなったり、諸収差の変動が大きくなったり、レン
ズの光軸上の位置決め精度が厳じくなる等の問題が生じ
る。

また、条件（ニ）は、この範囲を越えると、上記第Ｖレ
ンズ群（５）のレンズが大型化したり、残留収差が増え
る等の問題が生しる。

本発明によるズームレンズでは、さらに、上記第八ルン
ズ群（４）及び第Ｖレンズ群の中の第２レンズ（１０）
にそれぞれ−枚の合成樹脂材料等によるプラスチックレ
ンズを設け、また該プラスチックレンズの少なくとも１
面に非球面を設け、これによるズームレンズの小型軽量
化をも実現している。

前述の様に、ズームレンズにおいて全系をさらに軽量化
しようとした場合にはプラスチックレンズを使用するこ
とが有効であるが、その際、温度と湿度等の環境変化に
伴う性能の劣化を補償する必要がある。その補償の度合
いは、撮像素子の小型、高性能化に伴いさらに厳しくな
る。

通常、温度と湿度等の変化に伴う性能の劣化を補償する
ためには、正の屈折力を有するプラスチックレンズと、
負の屈折力を有するプラスチックレンズを組合わせるこ
とにより、温度、湿度等の変化に伴う焦点距離等の変化
をお互いの変化で打ち消しあうことにより行なう。

本発明のズームレンズにおいては、正の屈折力を有する
第■レンズ群（４）と、負の屈折力を有する第Ｖレンズ
群の中の第２レンズ（１０）にプラスチックレンズを設
けることで、温度、湿度等の変化に伴う性能の劣化の補
償を行なう作用を持たせており、さらに、該各群のプラ
スチックレンズに設けた非球面により、第Ｖレンズ群（
５）のトリブレット構成と相まって、結像面（１２）の
中央及び周辺の収差を良好に補正しバランスさせる作用
を持たせている。

また、上記ズームレンズにおいて第■レンズ群（４）、
第Ｖレンズ群（５）は以下の条件を満足することが望ま
しい。

２、　２＜　ｌ　ｆｌＶ／ｆ　ｗ　ｌ　＜２．　８　　
　（ホ）０、　９＜ｉ　ｆＴＶ／ｆｖ２　　｜＜１．　
６　　（へ）但し、ｆｖ２は前記第Ｖレンズ群の中の第
２レンズ（１０）の焦点距離である。

条件（ホ）は、この範囲を越えると第■レンズ群（４）
から出射された光束が第Ｖレンズ群（５）の高い位置を
通過し、第Ｖレンズ群（５）のレンズの大型化する問題
を生したり、また、該条件の範囲を越えると残留収差の
増大につながる。

条件（へ）は、この範囲を越えるとプラスチックレンズ
を使用した場合、温度、湿度変化に伴う性能劣化の補償
が困難となったり、また、色収差の補正が困難となる。

以上の様な作用により、本発明のズームレンズは小型、
軽量でありながら、収差を良好に補正したズームレンズ
を得ることができる。

一方、前述の様に撮像素子の小型、高性能化等に伴って
、ズームレンズ全系の焦点距離が違ったものを要求され
た場合、同等の収差性能のものでもその都度ズームレン
ズ並びにレンズ押さえ等の鏡筒の設計も行ない作る必要
があり、製造コスト等の面からも好ましくない。

あるズームレンズの仕様に変更があった場合、該ズーム
レンズの一部を変更するのみで済めば、製造コスト等の
面で有利である。しかし、例えば撮像素子が小型、高性
能化されズームレンズも焦点距離が短いものを要求され
た場合、収差が補正しきれず、残留収差が増えたり、そ
れを補正するため多くのレンズ枚数を必要としたりする
問題が生じる。

また、変更する前のズームレンズ全長と焦点距離を短く
したズームレンズの全長とを同等のもとして鏡筒部品を
共通に使用するようにした場合、ハックフォーカスが充
分確保できなかったり、Ｆ値が太き（なったりする問題
が生し、ズームレンズの一部を変更するのみで対応する
ことが困難となる。

しかし、本発明のズームレンズにおいては、ズームレン
ズの一部のみを変更することにより全系の焦点距離を変
えても、前記非球面と第Ｖレンズ群（５）のレンズ構成
及び条件（イ）〜（へ）等の作用により小型化したレン
ズで収差を良好に補正することができ、充分なハックフ
ォーカスを確保できる。

（実施例〕 次に、本発明の実施例について、図面にそって説明する
。

第１図は、本発明によるズームレンズの１実施例の構成
を示す断面図である。

第１図に示すズームレンズは、物体側より順に、正の屈
折力を有する第１レンズ群（１）、それぞれが負の屈折
力を有し、像面（１２）を一定位置に保ちつつ光軸に沿
って同時に移動することによりズーミングを行なう作用
を有す第■レンズ群（２）及び第Ｖレンズ群（３）、正
の屈折力を有する固定の第■レンズ群（４）、正の屈折
力を有し、結像作用を有する第Ｖレンズ群（５）、絞り
（６）、レンズとしての作用は持たず低周波光学フィル
タとしての役目を有する水晶板（８）により構成されて
いる。

なお、遮へい面（７）は、主に結像面（１２）の周辺に
到達する光束における不要な部分をカットする作用を有
している。

本実施例において、第■レンズ群（４）は少なくとも１
面が非球面であり、上記第Ｖレンズ群（５）と相まって
良好に収差を補正している。

次に、第１図に示したレンズ系の具体的な数値例を示す
。これらは、ｆ＝７．４〜４０．８．Ｆ＝１．４のズー
ムレンズの場合である。

ｒｌ　＝　５２．０５．　　ｄ、　＝　０．９０．　　
ｎ＋　＝　１．８４６７゜ν、’＝２３．９ ｒ２−２７．８９．　　ｄｚ　＝　５．２３．　　ｎ２
＝　１．５８９１゜νｚ　＝　６１．３ ｒｌ　＝　−９０，３４，ｄｚ　＝　０．２０ｒａ　−
２３，５４，ｄ４＝　２．７７、　　ｎｚ　＝　１．５
８９１゜ν、　＝　６１．３ ｒｓ　−５２，３０，ｄｓ　＝可変 ｒｂ　−１８，９１，ｄ−＝　０．８５．　　ｎ４＝　
１．７４３２゜ν４＝　４９．３ ｒ７　＝　８．８２７．　　ｄ７＝　２．９９ｒｅ　−
−１４，５８，ｄａ−０，８５，ｎ５−１．７４３２゜
シ、＝　４９．３ ｒｑ　＝　９．９４５．　　ｄｑ−２，４８，ｎ６　＝
　１．８４６７゜シロ　＝　　２３．９ ｒ　＋ｏ＝　２６４．２．　　ｄ　ｔｏ−可変ｒ、、＝
　　−１６，１４，ｄｚ＝　　０．８５．　　ｎフ＝　
　１．７２８３゜シフ　　＝　　２８．ｂ ｒ　１２＝　−７５，０６，ｄ　１ｚ＝可変ｒ＊Ｉ３　
　＝　　１２．５５．　　（ｌＢ＝　　３．６０．　　
ｎｏ　　＝　　１．５００３゜ν、＝　　５６．９ ｒ、、＝−３６，９０，ｄＩ４＝　　０．９１ｒ１５＝
　ＯＯ（絞り）　、　　ｄｌｓ−３，５０ｒ　１６＝　
１２．７７、　　ｄ　＋ｂ＝　３．１０．　　ｎｑ−１
，５８９１゜ν、　　＝　　６１．３ ｒ　１７＝　　−５７，９４，ｄ　１７＝　　０．２５
ｒ＋ｅ＝　−３２，２４，ｄ＋ｅ−２，６０，ｎ＋ｏ＝
　　１．５８３９゜ν１゜＝　　３０．３ ｒ本＝ｑ　　−１０，７０，ｄ　Ｉｑ＝　　０．４０゜
ｒ２．）＝　　１２．６６、　　ｄｚｏ＝　３．１０．
　　ｎｚ＝　１．５１６８゜シ、、＝　　６４．２ ｒ　ｚ＋＝　　−１５，１９，ｄｚ＋＝　　３．５０ｒ
　ｚｚ”　　”　　、　　ｄ　ｚｚ＝　　４．００ｒｚ
：＋＝　　”　　、　　ｄｚ＋＝　４．６０．　　ｎ、
ｚ−１，５１６８゜ν１□＝　　６４．２ ｒＺ４””　　（１） 上記において、ｒ、は物体側から１番目のレンズ面の曲
率半径であり、曲率中心がそのレンズ面から見て、像面
側にある時を正、物体側にある時を負としている。

ｄ、は１番目のレンズ面と、これに隣わる（ｉ＋１）番
目のレンズ面との間の光軸上での距離を表わしている。

また、ｎｊ、ν、は、それぞれ物体側から３番目のレン
ズの屈折率、アツベ数を示している。

なお、ｒ１〜ｒ、は第１１７１群（１）を構成する各レ
ンズ面の曲率半径であり、ｒ６〜ｒｌＧは第Ｖレンズ群
（２）を構成する各レンズ面の曲率半径であり、ｒｌｌ
＋ｒｌ□は第Ｖレンズ群（３）を構成する各レンズ面の
曲率半径であり、ｒｔｉ。

ｒ１４は第■レンズ群（４）、ｒｌｓは絞り　（６）、
ｒ１６〜ｒＺ＋は第Ｖレンズ群（５）、ｒｚ＋、ｒｚ４
は水晶板（８）、のそれぞれを構成する各面の曲率半径
である。

上記において、ｄｓ、ｄｔ。、ｄ＋□は焦点距離ｆに応
して異なる。その例を次の表１に示す。

表１ また、曲率半径ｒに＊印を付したレンズ面は非球面であ
り、形状は非球面係数により次式の様に示される。

Ｚ　＝ＣＹ２／　（１＋−Ｊ１−（Ｋ＋１）Ｃ”Ｙ”　
）＋Ａ４Ｙ’÷Ａ６Ｙ６＋ＡｓＹ”＋ＡＩ。ｙｌ。

ただし、Ｚは光軸からの高さＹにおける非球面上の点の
非球面頂点の接平面からの距ｉ！ｌ、　　Ｃは基準球面
の曲率（１／ｒ）、には円錐定数、Ｙは光軸からの高さ
、Ａ４〜Ａ、。はそれぞれ４次〜１０次の非球面係数、
を示している。

上記実施例における非球面係数を以下に示す。

１３面（第Ｖレンズ群４の非球面）：に−〜０．５０８
３゜Ａ、　−−９，１８６３Ｘ１０−５．　Ａ６＝　−
６，６１１７ｘｌＯ−”Ａ、　＝　−１，５７６２ｘｌ
Ｏ−’、　Ａ、。−３，０３４０ｘ　１０−　”１９面
（第Ｖレンズ群５に属する第２レンズ（１０）の非球面
）　　：　Ｋ＝　−０，７０３１゜Ａ、　＝　３．３９
２９Ｘ１０−’、　Ａ、　＝　２．６０００ＸｌＯ−’
Ａ、　＝　０．０　　　　　　、　Ａ、。−〇、０第２
図は、上記実施例１において撮影路Ｍ２゜２ｍの時の、
焦点距離７．４　［ｍｍｌの場合における収差を示す特
性図、第３図は同様に、焦点距離２６．２［ｍｍｊの場
合における収差を示す特性図、第４図は同様に、焦点路
Ｍ４０．８［ｍｍｊの場合における収差を示す特性図で
ある。

尚、上記各特性図中に示した（ａ）は光線の結像面の中
央、（ｂ）は各焦点距離における最大画角の０．６倍に
相当する結像面での光線高さ、（ｃ）は各焦点距離に対
する最大画角の０．９倍に相当する結像面での光線高さ
、にそれぞれ対応した図である。

上記実施例１において、第■レンズ群（４）及び第Ｖレ
ンズ群（５）の中の第２レンズ（１０）はプラスチック
レンズであり、本実施例において前記条件（イ）〜（へ
）を満足して小型化されており、さらに各プラスチック
レンズに設けた非球面及び第Ｖレンズ群（５）のレンズ
構成の効果により小型化したレンズで収差を良好に補正
している。また、温度変化に対しても、２０°Ｃ±３０
°Ｃの範囲で像面位置の変化が６．１μｍと良好に補償
されている。

次に、第２の具体的な数値例を示す。これらは、ｆ＝９
．６〜５２．６．Ｆ＝１．８のズームレンズの場合であ
る。

ｒ　、　＝　５２．０５、ｄ　１＝　０．９０．　　ｎ
　＋　＝　１．８４６７゜ν、　＝　２３．９ ｒ２　＝　２７．８９．　　ｄｚ　＝　５．２３．　　
ｎ２−１．５８９１゜ν２＝　６１．３ ｒｙ　＝　−９０，３４，ｄａ　＝　０．２０ｒ４＝　
２３．５４．　　ｄ４＝　２．７７、　　ｎ３　＝　１
．５８９１゜ν３＝　６１．３ ｒｓ　＝　５２．３０．　　ｄ５−可変ｒｂ　＝　１８
．９１．　　ｄ６＝　０．８５．　　ｎ４＝　１．７４
３２゜ν、　＝　４９．３ ｒｔ　＝　８．８２７．　　ｄｔ　＝　２．９９ｒｓ　
＝”　−１４，５８，ｄ８＝　０−８０．　　ｎｓ　＝
　１．７４３２゜ν５　＝　４９．３ ｒｑ　　＝　　９．９４５．　　ｄｑ　　＝　　２．４
８．　　ｎｂ　　＝　　１．８４６７゜シロ　＝　　２
３．９ ｒ　ｒａ＝　２６４．２．　　ｄ　Ｉｏ＝可変ｒ　ｚ＝
　　−１６，１４、ｄｚ＝　　０．８５．　　ｎ７＝　
　１．７２８３゜ν、　　＝　　２８．５ ｒ　ｎ２＝　−７５，０６、ｄ　１２＝可変ｒ本＋３　
　＝　　１３．００．　　ｄ＋３＝　　０．００５．　
　ｎｇ　　＝　　１．５０７０゜ν、　　＝　　５３．
４ ｒ　１４＝　　１３．００．　　ｄ＋４＝　　３．３５
．　　ｎｑ　　＝　　１．５８９１゜シ、＝　　６１．
３ ｒ　、＝　　−６９，８８，ｄ　＋ｓ＝　　１．１６ｒ
、、＝ＣＤ　（絞り）　、　　ｄｚ、＝　　１．６０ｒ
　ｒｙ＝　　１４．０７．　　ｄＩ７＝　　３．０４．
　　ｎ＋ｏ＝　　１．６９６８゜ν、。＝　　５５．５ ｒ、、！　　−５８，０５，ｄ、８＝　　０．２０ｒ　
１９＝　　１９．５６．　　ｄ＋ｑ＝　　０．８５．　
１＋＋＝　　１．８０５２゜シ、、＝２５．４ ｒ　ｚｏ＝　　７．４２０．　　ｄｚｏ＝　　１．０７
゜ｒｚＩ＝　　１８．４３．　　ｄｚ＋＝　　Ｌ、８０
．　　ｎ＋ｚ＝　　１．７４３２゜ν１□＝　　４９．
３ ｒ　ｚｚ＝　　−１０００，ｄ　２２−３．５０ｒ、ｆ
ｆ−（”）、　　ｄｚ：＋＝　　４．００１−２４＝　
　００　　、　　ｄｚａ＝　　６．００．　　ｎ＋：＋
＝　　１．５１６８゜シ、：Ｉ＝　　６４．２ ｒ２５＝　（１） 上記第２の数値実施例において、ｒＩ−ｒ、は第１レン
ズ群（１）、ｒｂ〜ｒ１゜は第■レンズ群（２）、ｒｌ
ｌ＋　　ｒ、□は第■レンズ群（３）、ｒ、３゜ｒＩ５
は第■レンズ群（４）、ｒＩ６は絞り（６）、ｒ１７〜
ｒ２□は第Ｖレンズ群（５）、ｒ２４．ｒｚｓは水晶板
（８）に関するものである。

なお、上記において、ｄｓ、ｄ＋。、ｄ＋□は焦点距離
ｒに応じて異なるが、その例は第１の実施例すなわち表
１に示すものと同等である。尚、以下に示す数値実施例
においても同等である。

上記第２の数値実施例における非球面係数を以下に示す
。

１３面：　Ｋ＝−１，６１５９゜ Ａ４　＝−１，２９７９ｘｌＯ−’、　Ａ、＝５．８９
７５７ｘｌＯ〜７Ａｓ　＝−１，１９６８ｘｌＯ−１ｌ
、　Ａ、。＝６．９０５３Ｘ１０−”尚、上記第２の実
施例及び以下に示す数値実施例の収差を示す特性図は、
前記第１の実施例のものとほぼ同等であり省略する。

また、上記第２の実施例における非球面は第５図に示す
様に、ガラス材料ＧＬの上に合成樹脂材料（１４）等に
よって形成しているものだが、ガラスレンズにより非球
面を直接形成したものでもよいことは言うまでもない。

上記数値実施例１と数値実施例２では、焦点距離、Ｆ値
が異なっているが、第１レンズ群（１）。

第■レンズ群（２）及び第■レンズ群（３）は共通であ
り、さらに、ズームレンズ全長もほぼ同等である。

これにより、例えば、実施例２のズームレンズを備えた
ビデオカメラにおいて、３亥ズームレンズを実施例１に
示すズームレンズに変換する際にも、第１１７１群（１
）、第■レンズ群（２）及び第■レンズ群（３）の各レ
ンズ、ズーミングの際に第■レンズ群（２）、第■レン
ズ群（３）を動かす機構、その他鏡筒等が両ズームレン
ズで共通に使用することができる。

通常、上記数値実施例２の様な焦点距離、Ｆ値を有する
ズームレンズを、第１レンズ群（１）。

第■レンズ群（２）及び第■レンズ群（３）を共通とし
、かつ、全長もほぼ等しいままで、上記数値実施例１の
様な実施例２より短い焦点距離を有するズームレンズと
する場合、全長をほぼ等しいものにするために、第Ｖレ
ンズ群（５）の結像面側主点位置と絞りの光軸上間隔を
実施例２のものより広く取る必要があり、これにより、
バックフォーカスが充分とれない場合が生ずる。

また、バックフォーカス、Ｆ値、全長、公差及びプラス
チックレンズを用いた場合のレンズ製造のため必要なレ
ンズ厚さの確保等を満足させることが難しく、また、た
とえ該条件を満足しても、収差性能が悪かったり、温度
の変化により性能が急激に悪化する問題を生じる。

しかし、本発明のズームレンズ構成において、上記実施
例の通り、前記条件（イ）〜（へ）を満足することによ
り、上記問題点を解決し、小型。

軽量、高性能でありながら、実施例１と実施例２に示す
様に第１１７１群（１）第■レンズ群（２）及び第■レ
ンズ群（３）を共通とし、かつ、全長もほぼ等しいまま
で、異なった焦点距離及びＦ値のズームレンズを得るこ
とができた。

次に、プラスチンクレンズを用いた他の数値実施例であ
る第３の具体的な数値例を示す。これらは、ｆ＝７．４
〜４０．７．Ｆ＝１．４のズームレンズの場合である。

ｒ、　＝　５２．０５．　　ｄ、　＝　０．９０．　　
ｎ、　＝　１．８４６７゜ν、　＝　２３．９ ｒ２　＝　２７．８９．　　ｄｚ　＝　５．２３．　　
ｎ２　＝　１．５８９１゜ν、　＝　６１．３ ｒｆｆ　＝　−９０，３４，ｄ３＝　０．２０ｒ、　＝
　２３．５４．　　ｄ４＝　２．７７、　　ｎｆｆ　＝
　１．５８９１゜ν、　＝　６１．３ ｒ５　＝５２．３０．　　ｄｓ　＝可変ｒ、　＝　１８
．９１．　　ｄ、　＝　０．８５．　　ｎ４＝　１．７
４３２゜ν、　＝　４９−３ ｒｔ　＝　８．８２７．　　ｄ７＝　２．９９ｒｓ　＝
　−１４，５８，ｄａ　＝　０．８５．　　ｎｓ　＝　
１．７４３２゜νｓ　＝４９．３ ｒ　ｑ　＝　９．９４５．　　ｄ　？　＝　２．４８．
　　ｎｂ＝　１．８４６７゜ν、　＝　２３．９ ｒｌ、＝　２６４．２、ｄｌｏ−可変 ｒ、、＝　−１６，１４，ｄｚ＝　０．８５．　　ｎ７
＝　１．７２８３、シ、＝　　２８．５ ｒ　＋ｚ＝　−７５，０６，ｄ　Ｂ＝可変ｒ＊Ｂ　　＝
　　１２．５５．　　ｄ＋＋＝　　３．６０．　　ｎａ
　　＝　　１．５００３゜ν、　　＝　　５６．９ ｒ、ａ”’　　−３６，９０，ｄｚ＝　　０．９１ｒ、
、＝　　００　（絞り）　、　　ｄ　＋ｓ＝　３．５０
ｒ、６＝　　１２．６４．　　ｄｔｉ、＝　３．１０．
　　ｎｑ　　＝　　１．５８９１゜ν、　　＝　　６１
．３ ｒ　Ｉ？＝　　−５７，９４，ｄ　Ｉ？＝　　０．２４
ｒ、、＝　　−３２，０２，ｄ＋ａ＝　２．６０．　　
ｎ＋ｏ＝　　１．５８３９゜ν１゜＝　　３０．３ ｒ　＊、ｑ　　＝　　１０．５５．　　ｄ　１９＝　　
０．４２゜ｒ２゜＝　　１３．０３．　　ｄｚ、＝　３
．１０．　　ｌ’ｌ、、＝　　１．５１６８゜シ、、＝
６４．２ ｒ　ｚ＋　””　　−１４，５５，ｄ　ｚｌミ３，５Ｑ
ｒ　ｚｚ＝　　”　　、　　ｄ　ｚｚ＝　　４．００ｒ
ｕｆｆ−■　、　　ｄｚｉ＝　　４．６０．　　ｆｉ、
□＝　　１．５１６８゜ν１□＝　　６４．２ ｒｚａ″　■ なお、ｒ＋〜ｒｓは第１レンズ群（１）、ｒ６〜ｒ１゜
は第■レンズ群（２）、ｒｌｌ＋　　ｒｌ□は第■レン
ズ群（３）、ｒｌ：＋、ｒ＋＜は第■レンズ群（４）、
ｒｌ５は絞り（６）　、ｒ　＋ｂ〜ｒ　ｚ＋は第■レン
ズ群（５）　、ｒ　２３１　　ｒ　ｚ＜は水晶板（８）
に関するものであり、以下に示す第４．第５の数値実施
例も同様である。

上記第３の数値実施例における非球面係数を以下に示す
。

１３面：　Ｋ＝−０，７０３１゜ Ａ４　＝−７，４０７４Ｘ１０−’、　Ａ６　＝−５，
６７８０ｘｌＯ−’Ａｓ　”１．１２５８ＸＩＯ−”、
　Ａ＋。＝　−８，２１６７ｘ　１０−　”１９面：　
Ｋ＝０．２１１４゜ Ａ、　＝２．５２５９ｘｌＯ−’、　Ａ、−〜７．３８
６６　Ｘ　１０−　’ＡＩ＝０．０　　　　　　、Ａ、
。＝０．０次に、第４の具体的な数値例を示す。これら
は、ｆ＝７．４〜４０．９．Ｆ＝１．４のズームレンズ
の場合である。

ｍｌ　＝　５２．０５．　　ｄｔ　＝　０．９０．　　
ｎ＋　＝　１．８４６７゜ν、　＝　２３．９ ｒ、　＝　２７．８９．　　ｄ、　＝　５．２３．　　
ｎ２　＝　１．５８９１゜νＺ　＝　６１．３ ｒ３　　＝　　−９０，３４，ｄ３＝　　０．２０ｒａ
　　””　　２３．５４．　　ｄ４＝　　２．７７、　
　ｎ−＝　　１．５８９１゜ν、　　＝　　６１．３ ｒｓ　＝　５２．３０．　　ｄｓ　＝可変ｒ６＝　　１
８．９１．　　ｄ、　　＝　０．８５．　　ｎ、　　”
　　１．７４３２゜ν、＝　　４９．３ ｒ−ｒ　　＝　　８．８２７．　　ｄｔ　　＝　　２．
９９ｒａ　　”　　−１４，５８，ｄｓ　　＝　　０．
８５．　　ｎｓ　　＝　　１．７４３２゜シ、＝　　４
９．３ ｒ、　　−９，９４５，ｄ−＝　２．４８．　　ｎ、　
　＝　　１．８４６７゜ν、　　＝　　２３．９ ｒ　＋ｏ＝　２６４．２．　　ｄ　＋ｏ＝可変ｒ、、ｌ
−１６．１４．　　ｄｚ＝　　０．８５．　　ｎ７＝　
　１．７２８３゜ν、＝　　２８．５ ｒ　＋ｚ＝　−７５，０６，ｄ　１ｚ＝可変ｒ本＋＋　
　＝１２．５５．　　ｄ＋ｉ＝　　３．６０．　　ｎｓ
　　＝　　１．５００３゜ν、　　＝　　５６．９ ｒ、４＝　　−３６，９０，ｄｚ＝　　０．９１ｒ　１
５−　　■（絞り）　、　　ｄＩｓ＝　３．３８ｒ＋ｂ
＝　　１１．５３．　　ｄ＋ｂ＝　　３．２５．　　ｎ
９　　＝　　１．４８７５゜ν、＝　　７０．５ ｒ　Ｉ？＝　　−７２，００，ｄ　１７＝　　０．２０
ｒ、ｌｌ＝　　−３９，９１，ｄ、ａ＝　　２．６０．
　　ｎ、、＝　　１．５８３９゜ν１゜＝　　３０．３ ｒｓ、ｑ　　＝　　１１．６２．　　ｄ＋ｑ＝　　０．
２９゜ｒｚｏ＝　　１２．７４．　　ｄｚｏ＝　　２．
９５．　　ｎ＋＋＝　　１．４８７５゜シ、、＝　　７
０．５ ｒ　ｚＩ＝　　−１３，３８，ｄ　ｚ＋＝　　３．５（
Ｌｒ　ｚｚ”　　”　　、　　ｄ　ｚｚ＝　　４．００
ｒｚ３＝　　”　　、　　ｄｚ＋＝　　４．６０．　　
ｎ＋ｚ＝　　１．５１６８゜νＩ□＝　　６４．２ ｒ２４８　ｌ 上記第４の数値実施例における非球面係数を以下に示す
。

１３面：　Ｋ＝　０．２６８５゜ Ａ、　＝−１，３７８６ｘｌＯ−’、　Ａ、　＝−６，
１１８８ｘｌＯ−’Ａｓ　＝　０．０　　　　　　、　
ＡＩ。＝０．０１９面：　Ｋ＝　−０，３１２７ Ａ、　＝３．３７１０ｘｌＯ−’、　Ａ、　＝４．０９
３２ｘｌＯ−’Ａｓ　”　ＯｏＯ、Ａｌｏ＝　０．０ 次に、第５の具体的な数値例を示す。これらは、ｆ＝７
．４〜４０．８．Ｆ＝１．４のズームレンズの場合であ
る。

ｒ、　＝　５２．０５．　　ｄ、　＝　０．９０．　　
ｎｌ＝　１．８４６７゜νｌ　＝　２３．９ ｒｚ　＝２７．８９．　　ｄｚ　＝５．２３．　　ｎｚ
　＝　１．５８９Ｌνｚ　＝　６１．３ ｒｆｆ　＝　−９０，３４，ｄ３＝　０．２０ｒ、　＝
　２３．５４．　　ｄ、　＝　２．７７、　　ｎ：＋　
＝　１．５８９Ｌν、　＝　６１．３ ｒｓ　＝　５２．３０．　　ｄｓ　＝可変ｒ、　＝　１
８．９１．　　ｄ６＝　０．８５．　　ｎ、　＝　１．
７４３２゜ν、　＝　４９．３ ｒ７＝　８．８２７．　　ｄ７＝　２．９９ｒｌ　＝　
−１４，５８，ｄａ　＝　０．８５．　　ｎｓ　＝　１
．７４３２゜νＳ　＝　４９．３ ｒ９　＝　９．９４５．　　ｄｑ　＝　２．４８．　　
ｎｂ　＝　１．８４６７゜ν、　＝　２３．９ ｒ　Ｈｏ＝　２６４．２．　　ｄ　ＩＯ＝可変ｒ、、＝
　−１６，１４，ｄ＋＋＝　０．８５．　　ｎｔ　＝　
１．７２８３゜シフ＝　２８．５ ｒ　Ｈ１＝　−７５，０６，ｄ　＋ｚ＝可変ｒ本＋３　
　＝１２．８８．　　ｄ＋ｚ＝　　３．５８．　　ｎｉ
　　＝　　１．５００３゜ν、　＝　５６．９ ｒ、４−−３８．６５．　　ｄ、４＝　　０．９４ｒ、
、＝ＯＯ（絞り）　、　　ｄ＋ｓ＝　３．５０ｒ、、＝
　　１２．２０．　　ｄ、６＝　　３．２７．　　ｎ、
　　＝　　１．５８９１゜ν９　　＝　　６１．３ ｒ　１７＝　　−４６，０５，ｄ　ｌ？＝　　０．０９
ｒ　＋ｓ＝　　−３７，２２，ｄ　＋ａ＝　　２．６０
．　　ｎ＋ｏ＝　　１．５８３９゜ν１゜−３０，３ ｒ　＄１９　　＝　　１０．６９．　　ｄ　１９＝　　
０．４４゜ｒｚｏ＝　　１３．１４．　　ｄｚｏ＝　　
３．１８．　　ｎｚ＝　　１．４８７５゜シ、、＝　　
７０．５ ｒ２．＝　　−１５，５３，ｄｚ＋＝　　３．５０ｒ２
□＝　ω　、　　ｄｚｚ＝　　４．００ｒｔ３＝　　０
０　　、　　ｄｚ：＋＝　　４．６０．　　ｎ＋ｚ＝　
　１．５１６８゜ν１□＝　　６４．２ ｒＺ４＝　　ｌ 上記第５の数値実施例における非球面係数を以下に示す
。

１３面：　Ｋ　＝−０，５０７６゜ Ａ、　＝−９，１４１１ｘｌＯ−Ｓ、　Ａ６＝−８，３
３８８ｘｌＯ−”Ａｓ　＝−１，６１６０ｘｌＯ−’、
　Ａ、。＝２．７３７８Ｘ１０−”１９面：　Ｋ−−０
，５８４４゜ Ａ４　　＝３．３９０４ｘｌＯ−’、　　Ａｈ　　＝６
．９０４０Ｘ１０−’Ａｇ　　＝６．９１５６ｘｌＯ−
’、　　Ａ＋ｏ＝４．６０２３ｘｌＯ−”上記第３．第
４及び第５の数値実施例は、実施例１と同様に、実施例
２の第■レンズ群（４）及び第Ｖレンズ群（５）のみを
変更したもので、ズームレンズ全長、その他収差に対す
る性能等は実施例２とほぼ同等のものを得ている。

第６図は本発明によるズームレンズの第Ｖレンズ群（５
）のレンズ保持方法の１実施例を示す図である。

同図において、レンズは内筒（１５）、　　リング状バ
ネ（１６）等により保持され、また、前記ズームレンズ
数値実施例では、上記第Ｖレンズ群の中の第１レンズ（
９）と第Ｖレンズ群の中の第２レンズ（１０）の組み合
わせ、あるいは該第Ｖレンズ群の中の第２レンズ（１０
）と第Ｖレンズ群の中の第３レンズ（１１）の組み合わ
せ、の少な（とも一方の組合せが、各レンズの周辺部で
接しお互いに支持する様に光軸上の間隔及びレンズ形状
を設定しており、これにより、第６図の所謂コバ当て部
（１７）により介在物を介することなくレンズが保持で
きる。

従って、隣り合ったレンズの間にレンズ保持用の例えば
間隔環等が不要となり、部品点数を削減でき、組立、コ
スト等の点で望ましい。

また、第７図は、本発明によるズームレンズの鏡筒構造
の具体例を示す概略図である。

本例では、上記第Ｖレンズ群（５）のレンズは、内筒（
１５）により一体として保持され、また、第■レンズ群
（４）、絞り（６）、撮像素子（１３）等は外筒（１８
）により保持されている。

通常、ズームレンズとして使用されている時は、上記内
筒（１５）は止めネジ等により外筒（１日）に固定され
位置が決められているが、例えば本発明におけるズーム
レンズの数値実施例２のものを、実施例１のズームレン
ズに置き換える場合には、該内筒（１５）は独立で着脱
可能な状態となり、該内筒（１５）　、第■レンズ群（
４）及び第Ｖレンズ群（５）のレンズを換えるのみで済
む。

従って、第１レンズ群（１）、第■レンズ群（２）第■
レンズ群（３）及びこれらのレンズを保持している鏡筒
、さらには、ズーミング、フォーカシングを行なうため
にレンズを動かす機構、外筒（１８）等は共通のものを
使用できることになり、これにより新たに設計、製作を
行なう必要が無い。

第８図は本発明によるズームレンズを利用したカメラの
実施例を示す構成図である。

第８図（ａ）に示すビデオカメラは、本発明によるズー
ムレンズを備えたレンズ部（１９）、カメラとしての信
号処理、モータ駆動制御回路等を備えたカメラ部（２０
）、録画再生の機構１回路等を備えたＶＴＲ部（２１）
により構成されている。

また、第８図（ｂ）は、上記レンズ部（１９）が、上記
カメラ部（２０）及びＶＴＲ部（２１）と着脱可能な状
態で接続された場合の実施例を示している。

第８図（ｂ）において、本発明によるズームレンズを備
えたレンズ部（１９）は、前記撮像素子（１３）を有し
、該撮像素子（１３）より得た画像信号をカメラ部（２
０）に伝送する様に動作する回路等が設けられている。

これにより、被写体が移動した場合にレンズ部（１９）
のみ動かせば良く、また、該ビデオカメラにおいてレン
ズ部（１９）全体あるいはその一部を交換する必要が生
じた場合、カメラ部（２０）。

ＶＴＲ部（２１）には関係無く、レンズ部のみで独立に
その一部あるいは全体を交換する操作だけで済む。

さらに、第８図（Ｃ）は、上記第８図（ａ）。

（ｂ）に示したカメラのレンズ部（１９）の具体例を示
した構成図である。本実施例におけるレンズ部（１９）
は、本発明によるズームレンズ、外筒（１８）に接続さ
れ、上記ズームレンズにより結像する光束の光電変換を
行なうことによって画像信号を読み取る例えばＣＣＤ固
体撮像素子の様な撮像素子（１３）、及び該撮像素子（
１３）に接続され画像信号を処理する信号処理回路（２
６）。

さらに、絞りの開閉機構を動作させるアイリスモータ（
２２）、　ズーミングの際にレンズを移動させる機構を
動作させるズームモータ（２３）、及び該モータを駆動
するモータ駆動回路（２４）。

（２５）により構成されている。

信号処理回路（２６）、モータ駆動回路（２４）。

（２５）は、上記カメラ部（２０）あるいはＶＴＲ部（
２１）に設けられたカメラ回路、モータ制御回路に接続
されて使用される。

本実施例のレンズ部（１９）におけるズームレンズが例
えば前記本発明による数値実施例２のズームレンズであ
り、該ズームレンズを本発明による数値実施例１のズー
ムレンズに換える場合、前述の様に、内筒（１５）、第
■レンズ群（４）及び第Ｖレンズ群（５）のレンズを換
えるのみでよく、さらに、撮像素子（１３）を換える必
要が生じた場合にも、該撮像素子（１３）及びそれに接
続された信号処理回路（２６）を換えることで済み、例
えば第１レンズ群（１）、第■レンズ群（２）、第■レ
ンズ群（３）、外筒（１Ｂ）、各モ−タ等はそのまま変
更する必要は無く、製造コスト等の点で望ましい。

尚、本実施例では、撮像素子（１３）が外筒（１８）に
接続されているが、内筒（１５）に接続されていて、交
換の際に該内筒（１５）と撮像素子（１３）とを一体で
行っても良い。また、本実施例においては、第■レンズ
群（４）を変更しているが、本発明によるズームレンズ
構成では、第■レンズ群（４）を変更せず、上記第１レ
ンズ群（１）、第■レンズ群（２）、第■レンズ群（３
）と同様に共通な部分とすることも可能である。

［発明の効果］ 以上説明した様に、本発明によれば、小型軽量でありな
がら、収差が良好に補正され、かつ、合成樹脂材料を用
いても温度変化に対する性能劣化の少ないズームレンズ
を得、さらに、ＣＣＤ等の固体撮像素子の大きさが変化
しても、ズームレンズの一部を換えるのみにより対応で
き製造コストヲ高＜シな（て済むズームレンズ及びこれ
を利用したカメラを得る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例としてのズームレンズの構成
を示す断面図、第２図乃至第４図はそれぞれ本発明によ
るズームレンズの数値実施例における収差を示す特性図
、第５図は非球面を有するレンズの断面図、第６図は本
発明によるズームレンズの第Ｖレンズ群のレンズ保持方
法の具体例を示す側面図、第７図は本発明によるズーム
レンズの鏡筒構造の具体例を示す概略断面図、第８図は
本発明によるズームレンズを用いたカメラの実施例を示
す構成図、である。 符号の説明 １・・・第■レンズ群、２・・・第■レンズ群、３・・
・第■レンズ群、４・・・第■レンズ群、５・・・第Ｖ
レンズ群、６・・・絞り、８・・・水晶板、１２・・・
結像面、１３・・・撮像素子、１５・・・内筒、１８・
・・外筒、１９・・・レンズ部、２０・・・カメラ部、
２１・・・ＶＴＲ部、２２・・・アイリスモータ、２３
・・・ズームモータ、２４・・・アイリスモータ駆動回
路、２５・・・ズームモータ駆動回路、２６・・・信号
処理回路、２７・・・光軸第　１　図 ＠２　図 （ａ）　　　　　　　　（１））　　　　　　　　（Ｃ
）＠３図 （ａＪ）（ｂ）（Ｃ） 第　５　図 １１６　　図 ｌｌｌ７＠ ６　１’ｌ）　　　１１：１ 第４　図 （ｃＬ）　　　　　　　　　（ｂ）　　　　　　　　　
（Ｃ）Ｍ　ａ　図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、正の屈折力を有する第 I レンズ群（１）と、それ
   ぞれが負の屈折力を有し、像面（１２）を一定位置に保
   ちつつ、光軸に沿って同時に相互に相対的に移動するこ
   とによりズーミング作用を呈する第IIレンズ群（２）及
   び第IIIレンズ群（３）と、正の屈折力を有し固定位置
   にある第IVレンズ群（４）と、正の屈折力を有し結像作
   用を呈する第Ｖレンズ群（５）と、を物体の側から順に
   配置して成るズームレンズにおいて、前記第VIレンズ群
   （４）が、少なくともその一面が非球面であるレンズを
   含む如きレンズ群であり、 かつ前記第Ｖレンズ群（５）が、正の屈折力を有する第
   １レンズ（９）と、負の屈折力を有する第２レンズ（１
   ０）と、正の屈折力を有する第３レンズ（１１）と、を
   物体側より順に配置して成るレンズ群であることを特徴
   とするズームレンズ。 ２、請求項１に記載のズームレンズにおいて、前記第I
   Vレンズ群（４）と第Ｖレンズ群（５）のそれぞれが、
   少なくともその一面が非球面である合成樹脂材料より成
   るレンズを含むことを特徴とするズームレンズ。 ３、請求項１又は２に記載のズームレンズにおいて、前
   記第Ｖレンズ群（５）における第２レンズ（１０）が、
   少なくともその一面が非球面である合成樹脂材料より成
   るレンズであることを特徴とするズームレンズ。 ４、請求項１、２又は３に記載のズームレンズにおいて
   、前記第 I レンズ群（１）の焦点距離をｆ I 、前記第
   IIレンズ群（２）の焦点距離をｆII、前記第IIIレンズ
   群（３）の焦点距離をｆIII、前記第IVレンズ群（４）
   の焦点距離をｆIV、前記ズームレンズの広角端における
   全系の焦点距離をｆｗとするとき、下記の関係が成立す
   ることを特徴とするズームレンズ。 記 ２．７＜｜ｆII／ｆ I ｜＜３．６ １．０＜｜ｆIII／ｆ I ｜＜１．９ ３．８＜｜ｆ I ／ｆｗ｜＜５．５ １．９＜｜ｆIV／ｆ I ｜＜３．０ ５、請求項４に記載のズームレンズにおいて、前記第Ｖ
   レンズ群に属する第２レンズ（１０）の焦点距離をｆｖ
   ２とするとき、下記の関係が成立することを特徴とする
   ズームレンズ。 記 ２．２＜｜ｆIV／ｆｗ｜＜２．８ ０．９＜｜ｆIV／ｆｖ２｜＜１．６ ６、請求項１、２、３、４又は５に記載のズームレンズ
   において、前記第Ｖレンズ群に属する第１レンズ（９）
   、第２レンズ（１０）及び第３レンズ（１１）の中の、
   第１レンズ（９）と第２レンズ（１０）の組み合わせ、
   第２レンズ（１０）と第３レンズ（１１）の組み合わせ
   、の少なくともいずれか一方の組み合わせにおいて、両
   レンズの周辺部が互いに接触した状態で位置決めして固
   定することが可能なように該両レンズの光軸上の間隔を
   定めたことを特徴とするズームレンズ。 ７、請求項１乃至６の中の任意の一つに記載のズームレ
   ンズを用いたことを特徴とするカメラ。 ８、請求項８に記載のカメラにおいて、前記ズームレン
   ズを構成するレンズ群の中の第IVレンズ群（４）、第Ｖ
   レンズ群（５）、ズームレンズの結像面（１２）に結像
   する光束を光電変換することにより画像信号を出力する
   撮像素子（１３）、及び該撮像素子（１３）に接続され
   た信号処理回路（２６）、の全部を一体化し、或いはそ
   れらの中の一部を取り外し可能に構成したことを特徴と
   するカメラ。