JPH04163320A - ピッチ系活性炭素繊維の製造方法 - Google Patents
ピッチ系活性炭素繊維の製造方法Info
- Publication number
- JPH04163320A JPH04163320A JP2279167A JP27916790A JPH04163320A JP H04163320 A JPH04163320 A JP H04163320A JP 2279167 A JP2279167 A JP 2279167A JP 27916790 A JP27916790 A JP 27916790A JP H04163320 A JPH04163320 A JP H04163320A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- activation
- pitch
- fiber
- temperature
- pore volume
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 title claims abstract description 40
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 title abstract description 18
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 56
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 42
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 28
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 9
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 claims abstract description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000010000 carbonizing Methods 0.000 claims abstract description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 56
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 239000011148 porous material Substances 0.000 abstract description 90
- 238000009987 spinning Methods 0.000 abstract description 3
- 239000007772 electrode material Substances 0.000 abstract description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 abstract 1
- 238000001994 activation Methods 0.000 description 98
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 97
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 48
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 32
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 31
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 description 16
- 239000011295 pitch Substances 0.000 description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 11
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 10
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 7
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 7
- 239000011300 coal pitch Substances 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 238000004438 BET method Methods 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 3
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 3
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 2
- GVGUFUZHNYFZLC-UHFFFAOYSA-N dodecyl benzenesulfonate;sodium Chemical compound [Na].CCCCCCCCCCCCOS(=O)(=O)C1=CC=CC=C1 GVGUFUZHNYFZLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011056 performance test Methods 0.000 description 2
- 229940080264 sodium dodecylbenzenesulfonate Drugs 0.000 description 2
- GHUDDLVRYZLUCQ-UHFFFAOYSA-L C(C)(=O)[O-].[C+2].C(C)(=O)[O-] Chemical compound C(C)(=O)[O-].[C+2].C(C)(=O)[O-] GHUDDLVRYZLUCQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N Phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1 ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000297 Rayon Polymers 0.000 description 1
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N acrylic acid group Chemical group C(C=C)(=O)O NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 238000004581 coalescence Methods 0.000 description 1
- 238000010835 comparative analysis Methods 0.000 description 1
- 238000001739 density measurement Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- -1 etc. Substances 0.000 description 1
- 238000007380 fibre production Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000011301 petroleum pitch Substances 0.000 description 1
- 238000006068 polycondensation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000002964 rayon Substances 0.000 description 1
- 239000012495 reaction gas Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 150000003384 small molecules Chemical class 0.000 description 1
- 238000006557 surface reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/13—Energy storage using capacitors
Landscapes
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
- Electric Double-Layer Capacitors Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明はピッチ系活性炭素繊維の製造方法に関する。具
体的には2〜30nm (ナノメーター)のトラジッシ
ョナルポアと呼ばれる細孔を有するピッチ系活性炭素繊
維の製造に関し、このようなピッチ系活性炭素繊維は従
来利用されてぎたガス吸着用のみならす水処理用にまで
も幅広(適用することができる。また、電気二重層キャ
パシタや電池用の分極性電極材としても有用である。
体的には2〜30nm (ナノメーター)のトラジッシ
ョナルポアと呼ばれる細孔を有するピッチ系活性炭素繊
維の製造に関し、このようなピッチ系活性炭素繊維は従
来利用されてぎたガス吸着用のみならす水処理用にまで
も幅広(適用することができる。また、電気二重層キャ
パシタや電池用の分極性電極材としても有用である。
従来の技術
活性炭素繊維は、フェノール、レーヨン、アクリル、石
炭系および石油系ピッチなどを原料とした有機繊維を不
融化処理した後、炭化処理して得られた炭素繊維を水蒸
気や二酸化炭素などのガスと反応(一般に、賦活と呼ば
れている)させることで得られる。炭化および賦活温度
は、たとえば、「燃料及燃焼」、第54巻、第2号、第
81頁、(198フイlのに記述されているように、一
般に、750〜1100℃であり、このようにして得ら
れた活性炭素繊維は、2nm以下の細孔が発達している
。
炭系および石油系ピッチなどを原料とした有機繊維を不
融化処理した後、炭化処理して得られた炭素繊維を水蒸
気や二酸化炭素などのガスと反応(一般に、賦活と呼ば
れている)させることで得られる。炭化および賦活温度
は、たとえば、「燃料及燃焼」、第54巻、第2号、第
81頁、(198フイlのに記述されているように、一
般に、750〜1100℃であり、このようにして得ら
れた活性炭素繊維は、2nm以下の細孔が発達している
。
このような活性炭素繊維は、小さな分子の吸着に適して
おり、ガス用吸着材として有用である。
おり、ガス用吸着材として有用である。
しかし、用途により吸着される物質の大きさが異なり、
水処理用などでは、比較的大きな分子径の物質(2nm
以上)を吸着しなければならない。
水処理用などでは、比較的大きな分子径の物質(2nm
以上)を吸着しなければならない。
また、電気二重層キャパシタなどでは、電気二重層の形
成に2〜4nm程度の細孔が必要であり、低温での拡散
速度の向」−には、さらに大きな4〜30nm程度の細
孔も必要となる。このように、用途によって1吸着物質
の分子径が異なるため、活炸炭素 1、繊維め細孔□°
径径分布布用途に合った制御方法が必要となり、特に2
〜β(lnm程度の細孔をいかにして形成させるかが重
要な課題となっている。
成に2〜4nm程度の細孔が必要であり、低温での拡散
速度の向」−には、さらに大きな4〜30nm程度の細
孔も必要となる。このように、用途によって1吸着物質
の分子径が異なるため、活炸炭素 1、繊維め細孔□°
径径分布布用途に合った制御方法が必要となり、特に2
〜β(lnm程度の細孔をいかにして形成させるかが重
要な課題となっている。
これまで活性炭素繊維の細孔径拡大に関しては、たとえ
ば、特開昭132−27315号公報に開示されている
ようは薬品を含浸させて賦活する、たとえば、特開昭5
8−18418号公報に開示されているように触媒を添
加して賦活する、たとえば、「燃料及燃焼J1第54巻
、第2号、第85頁、(198,7年)に記述されてい
るように警活奇進行させる(賦活歩留を低下させる)な
どの方法が採らむてきている。
ば、特開昭132−27315号公報に開示されている
ようは薬品を含浸させて賦活する、たとえば、特開昭5
8−18418号公報に開示されているように触媒を添
加して賦活する、たとえば、「燃料及燃焼J1第54巻
、第2号、第85頁、(198,7年)に記述されてい
るように警活奇進行させる(賦活歩留を低下させる)な
どの方法が採らむてきている。
発明が解決しようとする課題
しかしながら、薬品を含浸させて賦活する、触媒を添加
して賦活するなどの方法は、繊維構造の部分的な反応す
なわち不均一な反応を起こさせる方法であり、歩留が悪
く繊維の脆弱化が起こる。
して賦活するなどの方法は、繊維構造の部分的な反応す
なわち不均一な反応を起こさせる方法であり、歩留が悪
く繊維の脆弱化が起こる。
また、賦活を進行させる(賦活歩留を低下させる)こと
で細孔径は太き(なっていくが、歩留は非常に低い。
で細孔径は太き(なっていくが、歩留は非常に低い。
本発明者が研究を重ねた結果、炭化温度を調節すること
により、賦活前の炭素繊維の細孔を、より大きくするこ
とで細孔径拡大の可能性を見出した。
により、賦活前の炭素繊維の細孔を、より大きくするこ
とで細孔径拡大の可能性を見出した。
すなわち、賦活前の炭素繊維に内qな細孔を持たせれば
、賦活の進行により細孔が拡大すること“を利用し、そ
の細孔を均一に反応させるような賦活温度で反応させる
ことで、歩留良く細孔がさらに拡大、するという考えに
基づ(ものである。
、賦活の進行により細孔が拡大すること“を利用し、そ
の細孔を均一に反応させるような賦活温度で反応させる
ことで、歩留良く細孔がさらに拡大、するという考えに
基づ(ものである。
本発明は上記課題を解決するために、賦活前の炭素繊維
の細孔を大きくし、その細孔をさらに均一に拡大するこ
とで従来より歩留良く細孔径を拡大する方法を提供す、
るものである。 、。
の細孔を大きくし、その細孔をさらに均一に拡大するこ
とで従来より歩留良く細孔径を拡大する方法を提供す、
るものである。 、。
課題を解決するための手段
本発明はその目的を達成するために、ピッチ系材料を原
料とする活性炭素繊維の製造方法において、ピッチ系材
料を紡糸したピッチ系繊維を不融化処理して得られるピ
ッチ系不融化繊維を1150〜1550℃で炭化した後
、二酸化炭素と水蒸気の混合ガスを用いて750〜10
00℃で賦活することを特徴とするピッチ系活性炭素繊
維の製造方法である。
料とする活性炭素繊維の製造方法において、ピッチ系材
料を紡糸したピッチ系繊維を不融化処理して得られるピ
ッチ系不融化繊維を1150〜1550℃で炭化した後
、二酸化炭素と水蒸気の混合ガスを用いて750〜10
00℃で賦活することを特徴とするピッチ系活性炭素繊
維の製造方法である。
□以下、本発明について詳細に説明する。
まず、本発明に用いる原料について説明する。
本発明に用いる原料は石炭系ピッチを紡糸して得4れる
ピッチ系繊維であり、潜在す′る固有微細孔め多い光学
的に等方性な炭素からなる有機繊維が好ましい。光学的
に異方性が発達していると潜在微細孔が少なく、光学的
に等方性な炭素に庇べ賦活による歩留は非常に低く、賦
活によ41500rn2/g以上の比表面積は望めない
。゛紡糸の方法は常法に従って行えば良い。繊維の直径
は′10〜100ミクロン程度あれば良く、形状は短繊
維でも長繊維でもかまわない。このような□有機繊維を
適切な不融化処理を行った後、炭イヒおよび賦活を行う
。
ピッチ系繊維であり、潜在す′る固有微細孔め多い光学
的に等方性な炭素からなる有機繊維が好ましい。光学的
に異方性が発達していると潜在微細孔が少なく、光学的
に等方性な炭素に庇べ賦活による歩留は非常に低く、賦
活によ41500rn2/g以上の比表面積は望めない
。゛紡糸の方法は常法に従って行えば良い。繊維の直径
は′10〜100ミクロン程度あれば良く、形状は短繊
維でも長繊維でもかまわない。このような□有機繊維を
適切な不融化処理を行った後、炭イヒおよび賦活を行う
。
適切な不融化処理とは、加熱処理における繊維形状の保
持のためであり、繊維の軟化温度を上げ、炭化処理にお
ける繊維の溶融を防ぐ程度に行えば良い。例えば、ピッ
チ系繊維であれば、空気を用いてOL1〜59C/分の
昇温速度で260〜320℃まで酸化処理し、繊維の重
縮合反応を促進することで不融化は達成される。
持のためであり、繊維の軟化温度を上げ、炭化処理にお
ける繊維の溶融を防ぐ程度に行えば良い。例えば、ピッ
チ系繊維であれば、空気を用いてOL1〜59C/分の
昇温速度で260〜320℃まで酸化処理し、繊維の重
縮合反応を促進することで不融化は達成される。
炭化処理は窒素などの不活性ガス中で加熱する。
炭化の昇温速度に関しては、不融化が達成されていれば
1−L1o6℃/分程度で行えば良いが、設備条件や製
造コストを考えると10〜b ましい。
1−L1o6℃/分程度で行えば良いが、設備条件や製
造コストを考えると10〜b ましい。
本発明の特徴は、不融化後の炭化処理における炭化温度
を従来より高く設定した後に、特定雰囲気下で賦活する
ことにある。以下、図面を参照しながら詳細に説明する
。
を従来より高く設定した後に、特定雰囲気下で賦活する
ことにある。以下、図面を参照しながら詳細に説明する
。
第1図〜第3図は本発明者が行った実験結果に基づいて
、炭化温度と活性炭素繊維の2〜30nmの□細孔容積
との関係を賦活温度をパラメーターとして示す図である
。すなわち、直径14〜15ミクロンの石炭系ピッチ繊
維を空気を用いて1℃/分の昇温速度で315℃まで不
゛融化し、所定の炭化温度まで昇温速度6〜b 炭素と水蒸気の混合ガス(二酸化炭素分圧が5〜85%
、水蒸気分圧が95〜15%)で賦活して得られた活性
炭素繊維の2〜30%mの細孔容積を窒素のBET法で
測定し求めた結果を示す図である。第1図、第2図、第
3図は、それぞれ賦活歩留45%、30%、20%まで
賦活した場合の図である。本発明における賦活歩留とは
、以下のように定義される。
、炭化温度と活性炭素繊維の2〜30nmの□細孔容積
との関係を賦活温度をパラメーターとして示す図である
。すなわち、直径14〜15ミクロンの石炭系ピッチ繊
維を空気を用いて1℃/分の昇温速度で315℃まで不
゛融化し、所定の炭化温度まで昇温速度6〜b 炭素と水蒸気の混合ガス(二酸化炭素分圧が5〜85%
、水蒸気分圧が95〜15%)で賦活して得られた活性
炭素繊維の2〜30%mの細孔容積を窒素のBET法で
測定し求めた結果を示す図である。第1図、第2図、第
3図は、それぞれ賦活歩留45%、30%、20%まで
賦活した場合の図である。本発明における賦活歩留とは
、以下のように定義される。
賦活歩留(%)−((賦活後の炭素繊維の重量)/(賦
活前の炭素繊維の重量))X100なお、図中の○印は
、本発明の炭化温度か1150〜1550℃で賦活温度
が750〜1000℃の場合、X印は従来法の炭化およ
び賦活温度が750〜1100℃の場合、△印は炭化温
度が1600℃以上と非常に高い場合、・印は賦活温度
が1000℃を越えた場合を示す。図中の点線は、2〜
30%mの細孔容積か0.15cc/gのラインを示し
、品質上の下限値である。図中の数値は賦活湿度を示す
。
活前の炭素繊維の重量))X100なお、図中の○印は
、本発明の炭化温度か1150〜1550℃で賦活温度
が750〜1000℃の場合、X印は従来法の炭化およ
び賦活温度が750〜1100℃の場合、△印は炭化温
度が1600℃以上と非常に高い場合、・印は賦活温度
が1000℃を越えた場合を示す。図中の点線は、2〜
30%mの細孔容積か0.15cc/gのラインを示し
、品質上の下限値である。図中の数値は賦活湿度を示す
。
第1図において○印で示した本発明の場合は、×印で示
した従来の場合および△印で示した炭化温度が高い場合
に(らべ2〜30r+mの細孔容積か2倍以上大きい。
した従来の場合および△印で示した炭化温度が高い場合
に(らべ2〜30r+mの細孔容積か2倍以上大きい。
しかし、・印で示すように賦活温度か1000℃を越え
ると2〜30%mの細孔容積は×印7J、した従来の場
合と同程度であるので、賦活温度は1000℃以下とす
る。なお、賦活温度が750℃未満であると反応速度が
非常に遅く、実操業上750〜1000℃が好ましい。
ると2〜30%mの細孔容積は×印7J、した従来の場
合と同程度であるので、賦活温度は1000℃以下とす
る。なお、賦活温度が750℃未満であると反応速度が
非常に遅く、実操業上750〜1000℃が好ましい。
第2図は第1図にくらべて2〜30%mの細孔容積が全
体的に大きくなっている。これは前述したように賦活歩
留が低くなるほど、すなわち賦活が進む程2〜301m
の細孔容積が大きくなることを意味している。第2図に
おいて○印で示した本発明の場合は、X印で示した従来
の場合にくらべ2〜30%mの細孔容積は約1.5倍大
きく、△印で示した炭化温度が高い場合にくらべ2〜3
0%mの細孔容積が2倍以上大きい。しかし、・印で示
すように賦活温度が1000℃を越えると2〜30%m
の細孔容積は×印で示した従来の場合よりも小さいので
、賦活温度は1000℃以下とする。なお、賦活温度が
750℃未満であると反応速度か非常に遅く、実操業上
750〜1000℃が好ましい。X印や・印において2
〜30%mの細孔容積が0.15cc/gを十分に越え
ているが、○印で示した本発明の方か2〜30%mの細
孔容積は1.5〜6倍大きいため同一賦活歩留で考える
と有利である。
体的に大きくなっている。これは前述したように賦活歩
留が低くなるほど、すなわち賦活が進む程2〜301m
の細孔容積が大きくなることを意味している。第2図に
おいて○印で示した本発明の場合は、X印で示した従来
の場合にくらべ2〜30%mの細孔容積は約1.5倍大
きく、△印で示した炭化温度が高い場合にくらべ2〜3
0%mの細孔容積が2倍以上大きい。しかし、・印で示
すように賦活温度が1000℃を越えると2〜30%m
の細孔容積は×印で示した従来の場合よりも小さいので
、賦活温度は1000℃以下とする。なお、賦活温度が
750℃未満であると反応速度か非常に遅く、実操業上
750〜1000℃が好ましい。X印や・印において2
〜30%mの細孔容積が0.15cc/gを十分に越え
ているが、○印で示した本発明の方か2〜30%mの細
孔容積は1.5〜6倍大きいため同一賦活歩留で考える
と有利である。
第3図は第1図および第2図にくらべて2〜30%mの
細孔容積はさらに大きくなっている。これは前述したよ
うに賦活歩留が低くなるほど、すなわち賦活が進む程2
〜30nmの細孔容積か大きくなることを意味している
。第3図においてO印で示した本発明の場合は、X印で
示した従来の場合および△印で示した炭化温度が高い場
合にくらべ2〜30%mの細孔容積は2〜6倍大きい。
細孔容積はさらに大きくなっている。これは前述したよ
うに賦活歩留が低くなるほど、すなわち賦活が進む程2
〜30nmの細孔容積か大きくなることを意味している
。第3図においてO印で示した本発明の場合は、X印で
示した従来の場合および△印で示した炭化温度が高い場
合にくらべ2〜30%mの細孔容積は2〜6倍大きい。
しかし、・印で示すように賦活温度が1000℃を越え
ると2〜30%mの細孔容積はX印で示した従来の場合
よりも小さいので、賦活温度は1000℃以下とする。
ると2〜30%mの細孔容積はX印で示した従来の場合
よりも小さいので、賦活温度は1000℃以下とする。
なお、賦活温度が750℃未満であると反応速度が非常
に遅く、実操業上750〜1000℃が好ましい。X印
や・印において2〜30%mの細孔容積が0.15cc
/gを十分に越えているものがあるが、○印で示した本
発明の方が2〜30%mの細孔容積は2〜6倍大きいた
め同一賦活歩留で考えると有利である。
に遅く、実操業上750〜1000℃が好ましい。X印
や・印において2〜30%mの細孔容積が0.15cc
/gを十分に越えているものがあるが、○印で示した本
発明の方が2〜30%mの細孔容積は2〜6倍大きいた
め同一賦活歩留で考えると有利である。
第4図〜第6図は本発明者が行った実験結果に基づいて
、炭化温度と活性炭素繊維の2〜30%mの細孔容積と
の関係を賦活温度をパラメーターとして示す図である。
、炭化温度と活性炭素繊維の2〜30%mの細孔容積と
の関係を賦活温度をパラメーターとして示す図である。
すなわち、直径14〜15ミクロンの石炭系ピッチ繊維
を空気を用いて1℃/分の昇温速度で31.5℃まで不
融化し、所定の炭化温度まて昇温速度6〜102℃/分
で炭化した後、二酸化炭素と水蒸気の混合ガス(二酸化
炭素分圧が86〜95%、水蒸気分圧が5〜14%)で
賦活して得られた活性炭素繊維の2〜30%mの細孔容
積を窒素のBET法で測定し求めた結果を示す図である
。第4図、第5図、第6図は、それぞれ賦活歩留45%
、30%、20%まで賦活した場合の図である。
を空気を用いて1℃/分の昇温速度で31.5℃まで不
融化し、所定の炭化温度まて昇温速度6〜102℃/分
で炭化した後、二酸化炭素と水蒸気の混合ガス(二酸化
炭素分圧が86〜95%、水蒸気分圧が5〜14%)で
賦活して得られた活性炭素繊維の2〜30%mの細孔容
積を窒素のBET法で測定し求めた結果を示す図である
。第4図、第5図、第6図は、それぞれ賦活歩留45%
、30%、20%まで賦活した場合の図である。
なお、図中の○印は、本発明の炭化温度が1150〜1
550’Cで賦活温度か750〜1000’Cの場合、
×印は従来法の炭化および賦活温度が750〜1100
℃の場合、△印は炭化温度か1600℃以上と非常に高
い場合、・印は賦活温度か1100℃を越えた場合を示
す。図中の点線は、2〜30%mの糾■孔容精が0.1
5cc/gのラインを示し、品質上の下限値である。図
中の数値は賦活温度を示す。
550’Cで賦活温度か750〜1000’Cの場合、
×印は従来法の炭化および賦活温度が750〜1100
℃の場合、△印は炭化温度か1600℃以上と非常に高
い場合、・印は賦活温度か1100℃を越えた場合を示
す。図中の点線は、2〜30%mの糾■孔容精が0.1
5cc/gのラインを示し、品質上の下限値である。図
中の数値は賦活温度を示す。
X θ
第4図において○印で示した本発明の場合は、X印で示
した従来の場合およびΔ印で示した炭化温度が高い場合
にくらべ2〜30nmの細孔容積が約4倍大きい。しか
し、・印で示すように賦活温度が1000℃を越えると
2〜30ronの細孔容積はX印で示した従来の場合と
同程度であるので、賦活温度は1000℃以下とする。
した従来の場合およびΔ印で示した炭化温度が高い場合
にくらべ2〜30nmの細孔容積が約4倍大きい。しか
し、・印で示すように賦活温度が1000℃を越えると
2〜30ronの細孔容積はX印で示した従来の場合と
同程度であるので、賦活温度は1000℃以下とする。
なお、賦活温度が750℃未満であると反応速度が非常
に遅(、実操業上750〜1000℃が好ましい。
に遅(、実操業上750〜1000℃が好ましい。
第5図は第4図に(らぺて2〜30nmの細孔容積が全
体的に大きくなっている。これは賦活歩留が低くなるほ
ど、すなわち賦活が進む程2〜30ninの細孔容積が
大きくなることを意味している。第5図においてQ印で
示した本発明の場合は、X印で示した従来の場合に(ら
べ2〜30r+n+の細孔容積は約1.5倍大きく、Δ
印で示した炭化温度が高い場合に(らべ2〜30nmの
細孔容積は3倍以上大きい。
体的に大きくなっている。これは賦活歩留が低くなるほ
ど、すなわち賦活が進む程2〜30ninの細孔容積が
大きくなることを意味している。第5図においてQ印で
示した本発明の場合は、X印で示した従来の場合に(ら
べ2〜30r+n+の細孔容積は約1.5倍大きく、Δ
印で示した炭化温度が高い場合に(らべ2〜30nmの
細孔容積は3倍以上大きい。
しかし、・印で示すように賦活温度が1000℃を越え
ると2〜30nmの細孔容積はX印で示した従来の場合
よりも小さいので、賦活温度は1000℃以下とする。
ると2〜30nmの細孔容積はX印で示した従来の場合
よりも小さいので、賦活温度は1000℃以下とする。
なお、賦活温度が750℃未満であると反応速度が非常
に遅(、実操業上750〜1000℃が好ましい。X印
や・印において2〜30nmの細孔容積が0、15cc
/gを十分に越えているが、○印で示した本発明の方が
2〜30nmの細孔容積は1.5〜2倍以上大きいため
同一賦活歩留で考えると有利である。
に遅(、実操業上750〜1000℃が好ましい。X印
や・印において2〜30nmの細孔容積が0、15cc
/gを十分に越えているが、○印で示した本発明の方が
2〜30nmの細孔容積は1.5〜2倍以上大きいため
同一賦活歩留で考えると有利である。
第6図は第4図および第5図にくらべて2〜30nn+
の細孔容積はさらに大きくなっている。これは前述した
ように賦活歩留が低くなるほど、すなわち賦活が進む程
2〜30nrnの細孔容積が大きくなることを意味して
いる。第6図においてO印で示した本発明の場合は、X
印で示した従来の場合にくらべ2〜30ninの細孔容
積は2倍以上大きく、Δ印で示した炭化温度が高い場合
にくらべ2〜30nrnの細孔容積は約12倍大きい。
の細孔容積はさらに大きくなっている。これは前述した
ように賦活歩留が低くなるほど、すなわち賦活が進む程
2〜30nrnの細孔容積が大きくなることを意味して
いる。第6図においてO印で示した本発明の場合は、X
印で示した従来の場合にくらべ2〜30ninの細孔容
積は2倍以上大きく、Δ印で示した炭化温度が高い場合
にくらべ2〜30nrnの細孔容積は約12倍大きい。
しかし、・印で示すように賦活温度が1000℃を越え
ると2〜30nmの細孔容積はX印で示した従来の場合
よりも小さいので、賦活温度は1000℃以下とする。
ると2〜30nmの細孔容積はX印で示した従来の場合
よりも小さいので、賦活温度は1000℃以下とする。
なお、賦活温度が750℃未満であると反応速度が非常
に遅く、実操業上750〜1000℃が好ましい。X印
や・印において2〜30nmの細孔容積が0.15cc
/gを十分に越えているものがあるが、O印で示した本
発明の方が2〜30nmの細孔容積は2〜3倍大きいた
め同一賦活歩留で考えると有利である。
に遅く、実操業上750〜1000℃が好ましい。X印
や・印において2〜30nmの細孔容積が0.15cc
/gを十分に越えているものがあるが、O印で示した本
発明の方が2〜30nmの細孔容積は2〜3倍大きいた
め同一賦活歩留で考えると有利である。
以上のように炭化温度が1150〜1550’Cで二酸
化炭素と水蒸気の混合ガスによる賦活温度が750〜1
000℃とすれば、賦活歩留45〜20%で2〜3’O
nmの細孔容積が従来法の1.5〜4倍あり、本発明の
方法によって製造した活性炭素繊維は、吸着剤として十
分に機能する。
化炭素と水蒸気の混合ガスによる賦活温度が750〜1
000℃とすれば、賦活歩留45〜20%で2〜3’O
nmの細孔容積が従来法の1.5〜4倍あり、本発明の
方法によって製造した活性炭素繊維は、吸着剤として十
分に機能する。
なお、ガス全体に占める二酸化炭素と水蒸気の混合ガス
の分圧は反応速度に影響を及ぼすが、細孔径分布には特
に影響しない。ただし、ガス全体に占める二酸化炭素と
水蒸気の混合ガスの分圧が10%未満であると反応速度
が著しく遅いため、ガス全体に占める二酸化炭素と水蒸
気の混合ガスの分圧は10%以上が好ましい。
の分圧は反応速度に影響を及ぼすが、細孔径分布には特
に影響しない。ただし、ガス全体に占める二酸化炭素と
水蒸気の混合ガスの分圧が10%未満であると反応速度
が著しく遅いため、ガス全体に占める二酸化炭素と水蒸
気の混合ガスの分圧は10%以上が好ましい。
作用
次に、本発明における炭化温度および各種ガスごとの賦
活温度の作用について説明する。
活温度の作用について説明する。
まず、本発明において炭化温度を1150〜1550℃
にすることによって、賦活前の炭素繊維の細孔を大きく
することができる。炭素繊維の細孔は複数の芳香族環の
集合でできた結晶子の層間と結晶子間のつくる空隙であ
り、この構造が炭化温度により決定される。本発明者が
炭化温度による炭素繊維の細孔構造を二酸化炭素の室温
吸着法とHeによる密度測定法で実験した結果、炭化温
度が1150℃まで(よ二酸化炭素吸着能と密度の増加
が起こり、炭化温度が1150〜1550℃で二酸化炭
素吸着能と密度の低下が起こることが明らかとなった。
にすることによって、賦活前の炭素繊維の細孔を大きく
することができる。炭素繊維の細孔は複数の芳香族環の
集合でできた結晶子の層間と結晶子間のつくる空隙であ
り、この構造が炭化温度により決定される。本発明者が
炭化温度による炭素繊維の細孔構造を二酸化炭素の室温
吸着法とHeによる密度測定法で実験した結果、炭化温
度が1150℃まで(よ二酸化炭素吸着能と密度の増加
が起こり、炭化温度が1150〜1550℃で二酸化炭
素吸着能と密度の低下が起こることが明らかとなった。
このことから1150〜1550℃の炭化温度範囲の炭
化処理を受けた炭素繊維において、1150℃より低い
温度範囲の炭化処理を受けた炭素繊維より、容積が大き
く入り口が小さな閉ざされた細孔(閉気孔)が形成され
ていることが分かった。
化処理を受けた炭素繊維において、1150℃より低い
温度範囲の炭化処理を受けた炭素繊維より、容積が大き
く入り口が小さな閉ざされた細孔(閉気孔)が形成され
ていることが分かった。
賦活により細孔が形成される機構は、炭化処理により形
成された炭素繊維の細孔を賦活という反応で拡大するこ
とである。したがって、1150〜1550℃の炭化温
度範囲の炭化処理を受けた炭素繊維の容積の大きな入り
口の小さな閉ざされた細孔すなわち閉気孔を賦活すると
、賦活反応で気孔の入り口が大きくなり隣接する気孔同
志の結合および合体が起こり、より大きな細孔か形成す
るものと考え本発明の方法に至った。
成された炭素繊維の細孔を賦活という反応で拡大するこ
とである。したがって、1150〜1550℃の炭化温
度範囲の炭化処理を受けた炭素繊維の容積の大きな入り
口の小さな閉ざされた細孔すなわち閉気孔を賦活すると
、賦活反応で気孔の入り口が大きくなり隣接する気孔同
志の結合および合体が起こり、より大きな細孔か形成す
るものと考え本発明の方法に至った。
一方、炭化温度が1150℃より低いと結晶子の発達か
未熟であり細孔の数か少ないことや、形成された細孔は
非常に小さく賦活により細孔が大きくなるためにはかな
り反応がすすまなければ大きくならず、賦活歩留が低下
するものと推測される。
未熟であり細孔の数か少ないことや、形成された細孔は
非常に小さく賦活により細孔が大きくなるためにはかな
り反応がすすまなければ大きくならず、賦活歩留が低下
するものと推測される。
ま、た、炭化温度が1550℃を越えると結晶子が発達
しすぎて炭素骨格構造が完全となり細孔になる部分が非
常に少なくなるものと思われる。
しすぎて炭素骨格構造が完全となり細孔になる部分が非
常に少なくなるものと思われる。
以上のように、本発明において炭化温度を1150〜1
550℃にすることは賦活歩留良く2〜300mの細孔
容積を得るための必要条件である。
550℃にすることは賦活歩留良く2〜300mの細孔
容積を得るための必要条件である。
次に、本発明における賦活温度を750〜1000℃に
することによって、賦活ガスを繊維内部まで拡散させ均
一に反応させることができる。
することによって、賦活ガスを繊維内部まで拡散させ均
一に反応させることができる。
賦活温度が1000℃を越えると反応速度が速いため炭
素繊維の表面から反応が進行し賦活ガスが繊維内部まで
進行せず細孔が形成しにくくなる。このことは発明者が
賦活後の繊維径を測定した結果から明らかになった。た
とえば、賦活温度が1000℃を越えると繊維径は賦活
歩留約30〜20%て15ミクロンから9ミクロンへ減
少した。
素繊維の表面から反応が進行し賦活ガスが繊維内部まで
進行せず細孔が形成しにくくなる。このことは発明者が
賦活後の繊維径を測定した結果から明らかになった。た
とえば、賦活温度が1000℃を越えると繊維径は賦活
歩留約30〜20%て15ミクロンから9ミクロンへ減
少した。
一方、賦活温度か750 ’C未満であると反応速度が
遅すぎるため、実操業上これら以上の賦活温度が好まし
い。
遅すぎるため、実操業上これら以上の賦活温度が好まし
い。
以上のように、炭素繊維と賦活ガスの反応を均一にする
ために、繊維の表面反応が起こらない温度範囲で賦活す
ることて賦活歩留良く2〜30nn+の細孔容積を得る
ことができる。
ために、繊維の表面反応が起こらない温度範囲で賦活す
ることて賦活歩留良く2〜30nn+の細孔容積を得る
ことができる。
なお、本発明に用いるピッチ系活性炭素繊維の製造装置
については、温度分布が±10℃て繊維全体にガスか十
分行き渡るような炉内状況が確保でき、炭化温度160
0℃以下に耐えるセラミックスなどの炉材を内張した装
置であれば良い。また、処理方法は、不融化、炭化、賦
活の連続処理でも、各処理工程ごとに炉外に取り出す不
連続処理でも良い。
については、温度分布が±10℃て繊維全体にガスか十
分行き渡るような炉内状況が確保でき、炭化温度160
0℃以下に耐えるセラミックスなどの炉材を内張した装
置であれば良い。また、処理方法は、不融化、炭化、賦
活の連続処理でも、各処理工程ごとに炉外に取り出す不
連続処理でも良い。
反応ガスの送り込み方法および分圧の制御に関しては、
水蒸気は一定量の水を定量ポンプなどで高温の炉内に直
接送り込み、二酸化炭素および窒素などのガスは流量計
を通してガス導入口からキャリヤーガスとして送り込む
方法で十分である。
水蒸気は一定量の水を定量ポンプなどで高温の炉内に直
接送り込み、二酸化炭素および窒素などのガスは流量計
を通してガス導入口からキャリヤーガスとして送り込む
方法で十分である。
本発明て得られた2〜30nmの細孔を細孔容積で0、
15cc/g以上含むような活性炭素繊維は、窒素のB
ET法で測定した比表面積は800m2/g以]−保有
しており吸着剤として十分使用可能である。
15cc/g以上含むような活性炭素繊維は、窒素のB
ET法で測定した比表面積は800m2/g以]−保有
しており吸着剤として十分使用可能である。
実施例
以下、実施例を用いてさらに詳細に説明する。
実施例1
直径14〜15ミクロンの石炭系ピッチ繊維を内径1.
60 mmφ、長さ900 mmのセラミックス反応管
を組み込んだ環状炉に10g装入し、空気を用いて1℃
/分の昇温速度で315℃まで不融化した後、10℃/
分の昇温速度で窒素中て炭化し、ついで5〜85vo1
%の二哉化炭素を含む二酸化炭素と水蒸気の混合ガスを
含有したガスで賦活歩留が20%になるまで賦活して得
られた活性炭素繊維の2〜30nmの細孔容積を窒素吸
着のBET法により測定し求めた。
60 mmφ、長さ900 mmのセラミックス反応管
を組み込んだ環状炉に10g装入し、空気を用いて1℃
/分の昇温速度で315℃まで不融化した後、10℃/
分の昇温速度で窒素中て炭化し、ついで5〜85vo1
%の二哉化炭素を含む二酸化炭素と水蒸気の混合ガスを
含有したガスで賦活歩留が20%になるまで賦活して得
られた活性炭素繊維の2〜30nmの細孔容積を窒素吸
着のBET法により測定し求めた。
た。
炭化温度、賦活温度および窒素を用いて二酸化炭素と水
蒸気の混合ガスの分圧を変化させて得られる活性炭素繊
維の2〜30nmの細孔容積と実吸着性能の結果および
それに基づく活性炭素繊維の良否判定を行った結果を第
1表に示す。
蒸気の混合ガスの分圧を変化させて得られる活性炭素繊
維の2〜30nmの細孔容積と実吸着性能の結果および
それに基づく活性炭素繊維の良否判定を行った結果を第
1表に示す。
実吸着性能試験は活性炭の吸着試験に用いられるDBS
(ドデシルベンゼンスルフオン酸ナトリウム)の20
0pl’1mの溶液50ccに活性炭素繊維50mgを
投入し、振とう器て2時間振とうした後の溶液濃度変化
から、DBSの吸着率を求めた。
(ドデシルベンゼンスルフオン酸ナトリウム)の20
0pl’1mの溶液50ccに活性炭素繊維50mgを
投入し、振とう器て2時間振とうした後の溶液濃度変化
から、DBSの吸着率を求めた。
活性炭素繊維の良否判定には、DBS吸着率65%以上
のものを良として○印で示し、65%未満のものを不良
としてX印で示した。DBS吸着率65%を基準値とし
た理由は、本発明で得られる活性炭素繊維の比表面積は
2200〜2600m 2/ gであり、吸着試験の比
較評価できるような高比表面積を持つ市販活性炭が存在
しないため、今回は市販活性炭の中で最も高いDBS吸
着率であった65%を基準値とした。
のものを良として○印で示し、65%未満のものを不良
としてX印で示した。DBS吸着率65%を基準値とし
た理由は、本発明で得られる活性炭素繊維の比表面積は
2200〜2600m 2/ gであり、吸着試験の比
較評価できるような高比表面積を持つ市販活性炭が存在
しないため、今回は市販活性炭の中で最も高いDBS吸
着率であった65%を基準値とした。
第1表から、本発明の実験番号(1)〜(69)のよう
に炭化温度が1150〜1550℃で1000℃以下で
5〜85vo1%の二酸化炭素を含む二酸化炭素と水蒸
気の混合ガスを含有したガスで賦活を行うと、二酸化炭
素と水蒸気の混合ガスの分圧が10%以上であれば賦活
歩留20%で安定して2〜30nmの細孔容積が1.1
cc/g前後であるような活性炭素繊維が得られた。ま
た、これらのDBS吸着率は80%以上であり市販活性
炭の中で最も高いDBS吸着率値65%をはるかに上回
り優れている。
に炭化温度が1150〜1550℃で1000℃以下で
5〜85vo1%の二酸化炭素を含む二酸化炭素と水蒸
気の混合ガスを含有したガスで賦活を行うと、二酸化炭
素と水蒸気の混合ガスの分圧が10%以上であれば賦活
歩留20%で安定して2〜30nmの細孔容積が1.1
cc/g前後であるような活性炭素繊維が得られた。ま
た、これらのDBS吸着率は80%以上であり市販活性
炭の中で最も高いDBS吸着率値65%をはるかに上回
り優れている。
しかし、比較例の実験番号(70)〜(74)のように
炭化温度の範囲が1150℃未満や1550 ’Cを越
えるか、賦活の温度が1000℃を越えると2〜30n
mの細孔容積が減少しDBS吸着率も著しく低下し劣っ
ている。
炭化温度の範囲が1150℃未満や1550 ’Cを越
えるか、賦活の温度が1000℃を越えると2〜30n
mの細孔容積が減少しDBS吸着率も著しく低下し劣っ
ている。
(以下余白)
実施例2
直径14〜15ミクロンの石炭系ピッチ繊維を内径16
0 mmφ、長さ900 mmのセラミックス反応管を
組み込んだ環状炉に10g装入し、空気を用いて1℃/
分の昇温速度で315℃まで不融化した後、10℃/分
の昇温速度て窒素中で炭化し、ついで86〜95vo1
%の二酸化炭素を含む二酸化炭素と水蒸気の混合ガスを
含有したガスで賦活歩留が20%になるまで賦活して得
られた活性炭素繊維の2〜30nmの細孔容積を窒素吸
着のBET法により測定し求めブこ。
0 mmφ、長さ900 mmのセラミックス反応管を
組み込んだ環状炉に10g装入し、空気を用いて1℃/
分の昇温速度で315℃まで不融化した後、10℃/分
の昇温速度て窒素中で炭化し、ついで86〜95vo1
%の二酸化炭素を含む二酸化炭素と水蒸気の混合ガスを
含有したガスで賦活歩留が20%になるまで賦活して得
られた活性炭素繊維の2〜30nmの細孔容積を窒素吸
着のBET法により測定し求めブこ。
炭化温度、賦活温度および窒素を用いて二酸化炭素と水
蒸気の混合ガスの分圧を変化させて得られる活性炭素繊
維の2〜30nmの細孔容積と実吸着性能の結果および
それに基づく活性炭素繊維の良否判定を行った結果を第
2表に示す。
蒸気の混合ガスの分圧を変化させて得られる活性炭素繊
維の2〜30nmの細孔容積と実吸着性能の結果および
それに基づく活性炭素繊維の良否判定を行った結果を第
2表に示す。
(以下余白)
実吸着性能試験は活性炭の吸着試験に用いられるDBS
(ドデシルベンゼンスルフオン酸ナトリウム)の20
0ppmの溶液50ccに活性炭素繊維50mgを投入
し、振どう器で2時間振とうした後の溶液濃度変化から
、DBSの吸着率を求めた。
(ドデシルベンゼンスルフオン酸ナトリウム)の20
0ppmの溶液50ccに活性炭素繊維50mgを投入
し、振どう器で2時間振とうした後の溶液濃度変化から
、DBSの吸着率を求めた。
活性炭素繊維の良否判定には、DBS吸着率65%以上
のものを良として○印て示し、6596未満のものを不
良としてX印で示した。DBS吸着率65%を基準値と
した理由は、本発明で得られる活性炭素繊維の比表面積
は2000〜2500m2/gであり、吸着試験の比較
評価できるような高比表面積を持つ市販活性炭が存在し
ないため、今回は市販活性炭の中で最も高いDBS吸着
率であった65%を基準値とした。
のものを良として○印て示し、6596未満のものを不
良としてX印で示した。DBS吸着率65%を基準値と
した理由は、本発明で得られる活性炭素繊維の比表面積
は2000〜2500m2/gであり、吸着試験の比較
評価できるような高比表面積を持つ市販活性炭が存在し
ないため、今回は市販活性炭の中で最も高いDBS吸着
率であった65%を基準値とした。
第2表から、本発明の実験番号(101)〜(169)
のように炭化温度が1150〜1550℃で1000℃
以下で86〜95vo1%の二酢化炭素を含む二酸化炭
素と水蒸気の混合ガスを含有したガスで賦活を行うと、
二酸化炭素と水蒸気の混合ガスの分圧が10%以上てあ
れば賦活歩留20%で安定して2〜30nmの細孔容積
か1.2 cc/ g前後であるような活性炭素繊維が
得られた。また、これらのDBS吸着率は80%以」−
であり市販活性炭の中て最も高いDBS吸着率値65%
をはるかに上回り優れている。
のように炭化温度が1150〜1550℃で1000℃
以下で86〜95vo1%の二酢化炭素を含む二酸化炭
素と水蒸気の混合ガスを含有したガスで賦活を行うと、
二酸化炭素と水蒸気の混合ガスの分圧が10%以上てあ
れば賦活歩留20%で安定して2〜30nmの細孔容積
か1.2 cc/ g前後であるような活性炭素繊維が
得られた。また、これらのDBS吸着率は80%以」−
であり市販活性炭の中て最も高いDBS吸着率値65%
をはるかに上回り優れている。
しかし、比較例の実験番号(170)〜(174)のよ
うに炭化温度の範囲が1150℃未満や1550℃を越
えるか、賦活の温度か1000℃を越えると2〜30n
mの細孔容積が減少しDBS吸着率も著しく低下し劣っ
ている。
うに炭化温度の範囲が1150℃未満や1550℃を越
えるか、賦活の温度か1000℃を越えると2〜30n
mの細孔容積が減少しDBS吸着率も著しく低下し劣っ
ている。
発明の効果
本発明は活性炭素繊維の製造に際し、ピッチ繊維を不融
化した不融化繊維の炭化処理における炭化温度を適性温
度に設定することで賦活前の炭素繊維の細孔を大きくし
、その後の賦活処理において、繊維表面からの反応が起
こらない温度で賦活することで、歩留良く2〜30nm
の細孔容積の大きな活性炭素繊維を得ることができた。
化した不融化繊維の炭化処理における炭化温度を適性温
度に設定することで賦活前の炭素繊維の細孔を大きくし
、その後の賦活処理において、繊維表面からの反応が起
こらない温度で賦活することで、歩留良く2〜30nm
の細孔容積の大きな活性炭素繊維を得ることができた。
このようにして得られた2〜30nmの細孔容積が大き
い活性炭素繊維は、ガスの吸着のみならず水処理や電気
二重層キャパシタなどにも十分使用てきる。
い活性炭素繊維は、ガスの吸着のみならず水処理や電気
二重層キャパシタなどにも十分使用てきる。
第1図〜第6図は炭化温度と活性炭素繊維の2〜30n
mの細孔容積との関係について賦活温度をパラメーター
として、本発明の方法と従来の方法を比較して示した図
である。
mの細孔容積との関係について賦活温度をパラメーター
として、本発明の方法と従来の方法を比較して示した図
である。
Claims (1)
- ピッチ系材料を原料とする活性炭素繊維の製造方法に
おいて、ピッチ系材料を紡糸したピッチ系繊維を不融化
処理して得られるピッチ系不融化繊維を1150〜15
50℃で炭化した後、二酸化炭素と水蒸気の混合ガスを
用いて750〜1000℃で賦活することを特徴とする
ピッチ系活性炭素繊維の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2279167A JPH04163320A (ja) | 1990-10-19 | 1990-10-19 | ピッチ系活性炭素繊維の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2279167A JPH04163320A (ja) | 1990-10-19 | 1990-10-19 | ピッチ系活性炭素繊維の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04163320A true JPH04163320A (ja) | 1992-06-08 |
Family
ID=17607388
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2279167A Pending JPH04163320A (ja) | 1990-10-19 | 1990-10-19 | ピッチ系活性炭素繊維の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04163320A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000011688A1 (en) * | 1998-08-25 | 2000-03-02 | Kanebo, Limited | Electrode material and method for producing the same |
JP2011088124A (ja) * | 2009-10-26 | 2011-05-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス処理用活性炭素繊維賦活処理方法及び排ガス処理用の活性炭素繊維 |
JP2014001862A (ja) * | 2012-06-15 | 2014-01-09 | Corona Corp | 燃焼装置 |
-
1990
- 1990-10-19 JP JP2279167A patent/JPH04163320A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000011688A1 (en) * | 1998-08-25 | 2000-03-02 | Kanebo, Limited | Electrode material and method for producing the same |
JP2011088124A (ja) * | 2009-10-26 | 2011-05-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス処理用活性炭素繊維賦活処理方法及び排ガス処理用の活性炭素繊維 |
JP2014001862A (ja) * | 2012-06-15 | 2014-01-09 | Corona Corp | 燃焼装置 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6030698A (en) | Activated carbon fiber composite material and method of making | |
TWI537207B (zh) | 多孔碳產品、其製造方法及其應用 | |
US5972253A (en) | Preparation of monolithic carbon fiber composite material | |
US20100247909A1 (en) | Manufacturing process of porous carbon nanofiber using a volatile organic matter | |
JPH0617321A (ja) | ピッチ系活性炭素繊維 | |
Kamishita et al. | Effect of carbon deposition on porosity and reactivity of a lignite char | |
JP2011016711A (ja) | カーボンナノチューブおよびその製造方法 | |
KR20030095694A (ko) | 나노섬유를 이용한 활성탄소섬유의 제조방법 | |
US4734394A (en) | Process for producing molecular sieve carbon fibers | |
WO2019244903A1 (ja) | 活性炭 | |
JPH04163320A (ja) | ピッチ系活性炭素繊維の製造方法 | |
JP2004182511A (ja) | 活性炭及びその製造方法 | |
KR100744832B1 (ko) | 중기공을 함유한 다공성 탄소나노섬유의 제조방법 | |
JP3707573B2 (ja) | 耐熱性吸着素子及びその製造方法 | |
JPH04126825A (ja) | ピッチ系活性炭素繊維の製造方法 | |
JPH04126826A (ja) | ピッチ系活性炭素繊維の製造方法 | |
Şahin et al. | Preparation and characterization of small pore carbon molecular sieves by chemical vapor deposition of pistachio shells | |
JPS61132630A (ja) | 炭素質繊維 | |
JP2009189899A (ja) | カーボン膜を備える分離膜エレメントの製造方法 | |
KR102545878B1 (ko) | 활성탄 | |
JP2825923B2 (ja) | 高強度炭素繊維および前駆体繊維 | |
Akpan | Carbonization, activation and graphitization of lignin-based materials | |
JPH0292881A (ja) | 高黒鉛化多孔質炭素繊維シートおよびその製造方法 | |
JPS63139009A (ja) | 分子ふるい炭素発泡体 | |
JP3071315B2 (ja) | 活性炭素繊維用前駆体及び製造方法 |