JPH041595A - 原子炉ノズル二重管部の補修方法 - Google Patents
原子炉ノズル二重管部の補修方法Info
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- JPH041595A JPH041595A JP2101229A JP10122990A JPH041595A JP H041595 A JPH041595 A JP H041595A JP 2101229 A JP2101229 A JP 2101229A JP 10122990 A JP10122990 A JP 10122990A JP H041595 A JPH041595 A JP H041595A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は、原子炉ノズル二重管部の補修方法に係り、特
に、沸騰水型原子炉の冷却水再循環系配管における二重
管構造のノズル部分の補修方法に関するものである。
に、沸騰水型原子炉の冷却水再循環系配管における二重
管構造のノズル部分の補修方法に関するものである。
一従来の技術とその課題」
沸騰水型原子炉の冷却水再循環系及び原子炉圧力容器の
入口ノズルは、例えば第５図及び第６図に示すような構
造となっている。
入口ノズルは、例えば第５図及び第６図に示すような構
造となっている。
原子炉圧力容器１の中に冷却水再循環系２の入口配管３
から、ノズル４の部分を経由して冷却水をンエットボン
ブ５から噴出させ、さらに、炉心６、原子炉圧力容器ｌ
の内部を経由して冷却水再循環系２を再度循環させるよ
うにしている。
から、ノズル４の部分を経由して冷却水をンエットボン
ブ５から噴出させ、さらに、炉心６、原子炉圧力容器ｌ
の内部を経由して冷却水再循環系２を再度循環させるよ
うにしている。
また、前記ノズル４の部分の構造は、原子炉圧力容器ｌ
と一体のノズル４の先端に、セーフエンド７を介して入
口配管３が接続されるとともに、セーフエンド７の内面
にサーマルスリーブ８の基部が溶接されて、さらに、サ
ーマルスリーブ８の先端は、ライザ管９に接続されてジ
ェットボンブ５に導かれている。そして、ノズル４及び
セーフエンド７とサーマルスリーブ８との部分を、二重
管構造とすることによって、原子炉圧力容器１の内部冷
却水と、入口配管３からの供給水との温度差による熱衝
撃を緩和するようにしており、さらに、面記二重管部１
０のセーフエンド７やサーマルスリーブ８の構成材料と
して、５ＵＳ３０４材等のオーステナイト系ステンレス
鋼管を使用して、強度、耐熱性、耐腐食性等の配慮をし
ているう一方２オーステナイト系ステンレスｆｉ１等１
こおいては、引っ張り応力と腐食因子とが共存する場合
に、応力腐食割れ（以下ＳＣＣという ）が進行するこ
とが知られており、前記ノズル４の構造を検討すると、
セーフエンド７、サーマルスリーブ８、入口配管３等の
間には、それぞれ溶接部１１ａ〜１１Ｃが存在しており
、溶接時の熱影響によって、各溶接部１１ａ〜ｌｌｃの
近傍には引っ張り応力や熱影響部が残され易く、かつ、
溶接部１１ａ〜ｌｌｃは、入口配管３の内部流体やノズ
ル４とサーマルスリーブ８との間の円筒状中空部１２ま
で満たされる原子炉冷却水に接触した状態となっている
。
と一体のノズル４の先端に、セーフエンド７を介して入
口配管３が接続されるとともに、セーフエンド７の内面
にサーマルスリーブ８の基部が溶接されて、さらに、サ
ーマルスリーブ８の先端は、ライザ管９に接続されてジ
ェットボンブ５に導かれている。そして、ノズル４及び
セーフエンド７とサーマルスリーブ８との部分を、二重
管構造とすることによって、原子炉圧力容器１の内部冷
却水と、入口配管３からの供給水との温度差による熱衝
撃を緩和するようにしており、さらに、面記二重管部１
０のセーフエンド７やサーマルスリーブ８の構成材料と
して、５ＵＳ３０４材等のオーステナイト系ステンレス
鋼管を使用して、強度、耐熱性、耐腐食性等の配慮をし
ているう一方２オーステナイト系ステンレスｆｉ１等１
こおいては、引っ張り応力と腐食因子とが共存する場合
に、応力腐食割れ（以下ＳＣＣという ）が進行するこ
とが知られており、前記ノズル４の構造を検討すると、
セーフエンド７、サーマルスリーブ８、入口配管３等の
間には、それぞれ溶接部１１ａ〜１１Ｃが存在しており
、溶接時の熱影響によって、各溶接部１１ａ〜ｌｌｃの
近傍には引っ張り応力や熱影響部が残され易く、かつ、
溶接部１１ａ〜ｌｌｃは、入口配管３の内部流体やノズ
ル４とサーマルスリーブ８との間の円筒状中空部１２ま
で満たされる原子炉冷却水に接触した状態となっている
。
これらの点を考慮して、応力腐食割れの発生が認められ
る場合や、その懸念がある場合は、引っ張り応力と腐食
因子とが共存する環境となる配管部品の対応する表面の
残留応力を、積極的に圧縮方向に移行させる等の応力改
善処理を行なうか、あるいは、セーフエンド７、サーマ
ルスリーブ８等のいわゆる二重管部ＩＯやその近傍の配
管部品を解体して、良品と交換するか等の処理を行なう
ことか必要となる。
る場合や、その懸念がある場合は、引っ張り応力と腐食
因子とが共存する環境となる配管部品の対応する表面の
残留応力を、積極的に圧縮方向に移行させる等の応力改
善処理を行なうか、あるいは、セーフエンド７、サーマ
ルスリーブ８等のいわゆる二重管部ＩＯやその近傍の配
管部品を解体して、良品と交換するか等の処理を行なう
ことか必要となる。
前音の応力改善処理方法の実施は、外表面が空気雰囲気
、内表面が流水雰囲気である単管構造である場合に、管
壁を誘導加熱して管壁の内外面間に降伏へを越える応力
を発生させた後、加熱部分を冷却して管壁内外の温度差
を無くすことによって、内面に圧縮残留応力を付与する
ことが可能であるとされており、第６図の場合では、単
管＃１ｆ造である溶接部１１ａの部分と、二重管構造で
あっても円筒状中空部１２に流水を生じさせた場合の溶
接部１１ｂの部分とが改善対象となるが、溶接部１１ｃ
の部分は、サーマルスリーブ８の内外面が水浸雰囲気と
なっているために、上記応力改善処理を行なうことが困
難となる。
、内表面が流水雰囲気である単管構造である場合に、管
壁を誘導加熱して管壁の内外面間に降伏へを越える応力
を発生させた後、加熱部分を冷却して管壁内外の温度差
を無くすことによって、内面に圧縮残留応力を付与する
ことが可能であるとされており、第６図の場合では、単
管＃１ｆ造である溶接部１１ａの部分と、二重管構造で
あっても円筒状中空部１２に流水を生じさせた場合の溶
接部１１ｂの部分とが改善対象となるが、溶接部１１ｃ
の部分は、サーマルスリーブ８の内外面が水浸雰囲気と
なっているために、上記応力改善処理を行なうことが困
難となる。
後者の方法を実施する場合、つまり、二重管部ｌＯを解
体して新しい配管部品と交換する場合には、各溶接部１
１ａ−１１ｃあるいはその近傍外側の範囲で切断して、
別に用意した配管部品と差し替えて、再度溶接する必要
があるが、新たな溶接作業に基づいて形成される溶接継
手の近傍には、溶接時の熱影響による引っ張り応力や熱
影響部が残されたままとなる等の課題が残されている。
体して新しい配管部品と交換する場合には、各溶接部１
１ａ−１１ｃあるいはその近傍外側の範囲で切断して、
別に用意した配管部品と差し替えて、再度溶接する必要
があるが、新たな溶接作業に基づいて形成される溶接継
手の近傍には、溶接時の熱影響による引っ張り応力や熱
影響部が残されたままとなる等の課題が残されている。
本発明は、このような従来技術の課題を解決するもので
ある。つまり、二重管部に形成される各溶接部近傍にお
いて、引っ張り応力と腐食因子とが共存する条件を排除
して、耐食性を向上させることを目的としている。
ある。つまり、二重管部に形成される各溶接部近傍にお
いて、引っ張り応力と腐食因子とが共存する条件を排除
して、耐食性を向上させることを目的としている。
［−課題を解決するだめの手段」
本発明における原子炉ノズル二重管部の補修方法は、二
重管部におけるセーフエンド両端とサーマルスリーブの
基部との間を切断除去する工程と、切断除去部分に対応
する形状の管継手部品を鍛造または切削加工によって形
成する工程と、該管継手部品を切断除去部分に差し込み
それぞれの境目を溶接する工程と、ノズル及びセーフエ
ンドとサーマルスリーブとの間の円筒状中空部に流水を
形成する工程と、円筒状中空部に流水が存在する状態で
サーマルスリーブの溶接継手の内面に・耐ＳＣＣ材から
なるバタリング層を形成する工程とを有し、前記バタリ
ング層の範囲が、サーマルスリーブの管壁の厚さをｔ、
管壁中心までの半径をＲとしたとき、（Ｒｔ）０・５以
上に設定されるものである。
重管部におけるセーフエンド両端とサーマルスリーブの
基部との間を切断除去する工程と、切断除去部分に対応
する形状の管継手部品を鍛造または切削加工によって形
成する工程と、該管継手部品を切断除去部分に差し込み
それぞれの境目を溶接する工程と、ノズル及びセーフエ
ンドとサーマルスリーブとの間の円筒状中空部に流水を
形成する工程と、円筒状中空部に流水が存在する状態で
サーマルスリーブの溶接継手の内面に・耐ＳＣＣ材から
なるバタリング層を形成する工程とを有し、前記バタリ
ング層の範囲が、サーマルスリーブの管壁の厚さをｔ、
管壁中心までの半径をＲとしたとき、（Ｒｔ）０・５以
上に設定されるものである。
「作用−
セーフエンドとサーマルスリーブの基部とを切断除去し
た部分に、対応する形状の管継手部品を差し込み、溶接
によって二重管部を形成すると、溶接継手の形成によっ
て溶接継手の近傍に引っ張り残留応力が付与された状態
となる。円筒状中空部に流水が存在する状態で、溶接継
手の内面にバタリング層を形成すると、サーマルスリー
ブの外面近傍の温度上昇が＃限されるため組織の鋭敏化
が抑制され、また、バタリング層の収縮作用により、外
面の残留応力が圧縮方向に移行する。そして、バタリン
グ層の範囲が、サーマルスリーブの管壁の草さ及び半径
を考慮して設定されるとき、残留応力の改善効果が大き
くなる。
た部分に、対応する形状の管継手部品を差し込み、溶接
によって二重管部を形成すると、溶接継手の形成によっ
て溶接継手の近傍に引っ張り残留応力が付与された状態
となる。円筒状中空部に流水が存在する状態で、溶接継
手の内面にバタリング層を形成すると、サーマルスリー
ブの外面近傍の温度上昇が＃限されるため組織の鋭敏化
が抑制され、また、バタリング層の収縮作用により、外
面の残留応力が圧縮方向に移行する。そして、バタリン
グ層の範囲が、サーマルスリーブの管壁の草さ及び半径
を考慮して設定されるとき、残留応力の改善効果が大き
くなる。
一方、サーマルスリーブの内面は、耐ＳＣＣ材からなる
バタリング層に覆われることによって保護される。
バタリング層に覆われることによって保護される。
Ｆ実施例Ｊ
以下、本発明に係る原子炉ノズル二重管部の補修方法を
、沸騰水型原子炉の冷却水再循環系における入口配管の
部分に適用した一実施例について、図面に基づいて説明
する。
、沸騰水型原子炉の冷却水再循環系における入口配管の
部分に適用した一実施例について、図面に基づいて説明
する。
第６図に示す補修前の二重管部１０において、セーフエ
ンド７、サーマルスリーブ８がオーステナイト系ステン
レス鋼管であり、これらを接続している溶接部１１ａ−
１１ｃで、前述した応力腐食割れの発生、または、その
懸念がある場合等における二重管部１０の補修作業の工
程は、以下に示すように実施される。
ンド７、サーマルスリーブ８がオーステナイト系ステン
レス鋼管であり、これらを接続している溶接部１１ａ−
１１ｃで、前述した応力腐食割れの発生、または、その
懸念がある場合等における二重管部１０の補修作業の工
程は、以下に示すように実施される。
［補修水位の設定コ
第５図に示す運転時水位ＯＬを補修時水位Ｗ Ｌまで下
げて、冷却水再循環系２の入口配管３の中とサーマルス
リーブ８の回りの筒状中空部１３とを気体雰囲気にする
。
げて、冷却水再循環系２の入口配管３の中とサーマルス
リーブ８の回りの筒状中空部１３とを気体雰囲気にする
。
［二重管部の一部切断除去］
第６図に長さ寸法Ｙで示す部分（第１図？こおいても長
さ寸法Ｙで示す部分、つまり、二重管部］Ｏにおける交
換範囲Ｙ）に位置する溶接部１０ａ及び溶接部Ｊｏｂと
、サーマルスリーブ８の途中とを切断して除去する。こ
の場合、セーフエンド７は両端から、サーマルスリーブ
８はその基部の溶接部１１ｃよりも原子炉圧力容器ｌの
方にずれた位置の溶接部１１ｂの中心線上から切断され
る。
さ寸法Ｙで示す部分、つまり、二重管部］Ｏにおける交
換範囲Ｙ）に位置する溶接部１０ａ及び溶接部Ｊｏｂと
、サーマルスリーブ８の途中とを切断して除去する。こ
の場合、セーフエンド７は両端から、サーマルスリーブ
８はその基部の溶接部１１ｃよりも原子炉圧力容器ｌの
方にずれた位置の溶接部１１ｂの中心線上から切断され
る。
［補修用管継手部品の準備］
交換＠ｒＭＹ、つまり切断除去した部分に対応する形状
の管継手部品１３を、上記切断除去工程に先立ってまた
は平行して鍛造または切削加工によって形成する。
の管継手部品１３を、上記切断除去工程に先立ってまた
は平行して鍛造または切削加工によって形成する。
該管継手部品１３は、その両端の配管部品である入口配
管３、セーフエンド７及びサーマルスリーブ８の構成材
料が５ＵＳ３０４材である場合、これよりも、耐ＳＣＣ
性に優れた材料となる例えば５ＵＳ３１６ＬＣ材が適用
される。
管３、セーフエンド７及びサーマルスリーブ８の構成材
料が５ＵＳ３０４材である場合、これよりも、耐ＳＣＣ
性に優れた材料となる例えば５ＵＳ３１６ＬＣ材が適用
される。
［流水発生手段の設置］
外部の加圧冷却水供給手段に接続された流水発生手段１
４が、第１図に示すように設置される。作動時には、円
筒状中空部１２に水を矢印で示すように噴出することに
よって、円筒状中空部１２に流水を生じさせる。
４が、第１図に示すように設置される。作動時には、円
筒状中空部１２に水を矢印で示すように噴出することに
よって、円筒状中空部１２に流水を生じさせる。
［補修用管継手部品の取り付は溶接］
管継手部品１３を切断除去部分（交換範囲Ｙ）に差し込
み、まず、管継手部品１３の内方端部とノズル４との間
の溶接部１１ｂを形成して、管継手部品１３を支持させ
た状態とする。
み、まず、管継手部品１３の内方端部とノズル４との間
の溶接部１１ｂを形成して、管継手部品１３を支持させ
た状態とする。
［サーマルスリーブの溶接コ
溶接部１１ｂの形成後、管継手部品１３とサーマルスリ
ーブ８の外方切断部分との間について、溶接継手（溶接
部）ｌｉｄの形成を開始する。
ーブ８の外方切断部分との間について、溶接継手（溶接
部）ｌｉｄの形成を開始する。
この場合の溶接作業は、管継手部品１３の穴を介して内
部から実施され、複数の溶接ビードを順次重畳させるこ
とによって行なわれか、最初の数パス（例えば３ないし
４パス）は円筒状中空部１２を空気雰囲気としたまま行
なわれ、その後は、前述した流水発生手段１４を作動さ
せて、円筒状中空部１２に流水を生じさせるとともに、
補修時水位ＷＬを円筒状中空部１２の若干上方まで上げ
て、円筒状中空部１２を水没状態にして溶接を続行する
。この溶接継手ｌｉｄの形成時の溶接入熱は、ｌ０ＫＪ
／ｃｏ＋以下とする。なお、サーマルスリーブ８の内部
は、気体雰囲気のままとされる。
部から実施され、複数の溶接ビードを順次重畳させるこ
とによって行なわれか、最初の数パス（例えば３ないし
４パス）は円筒状中空部１２を空気雰囲気としたまま行
なわれ、その後は、前述した流水発生手段１４を作動さ
せて、円筒状中空部１２に流水を生じさせるとともに、
補修時水位ＷＬを円筒状中空部１２の若干上方まで上げ
て、円筒状中空部１２を水没状態にして溶接を続行する
。この溶接継手ｌｉｄの形成時の溶接入熱は、ｌ０ＫＪ
／ｃｏ＋以下とする。なお、サーマルスリーブ８の内部
は、気体雰囲気のままとされる。
［バタリング層の形成］
サーマルスリーブ８を溶接継手ｌｉｄによって接続した
後、円筒状中空部１２に流水が存在する状態を維持した
まま、溶接継手ｌｉｄ及びその近傍のセーフエンド７及
びサーマルスリーブ８の内面を覆うように、３回に分け
た工程の耐ＳＣＣ材からなるバタリング層１５Ａ・１５
Ｂ・１５Ｃを形成する。これらのバタリング層１５Ａ・
１５Ｂ・１５Ｇの形成条件は、例えば次の通りとする。
後、円筒状中空部１２に流水が存在する状態を維持した
まま、溶接継手ｌｉｄ及びその近傍のセーフエンド７及
びサーマルスリーブ８の内面を覆うように、３回に分け
た工程の耐ＳＣＣ材からなるバタリング層１５Ａ・１５
Ｂ・１５Ｃを形成する。これらのバタリング層１５Ａ・
１５Ｂ・１５Ｇの形成条件は、例えば次の通りとする。
〈バタリング層の形成条件〉
溶接方向：矢印Ａ−Ｂ−Ｃで示す方向
溶接順序：Ａ−Ｂ−Ｃの順序
溶接入熱：バタリング層１５ＡＴＩＧ溶接により、７Ｋ
Ｊ／ｃｔａ以下の溶接入熱 ：バタリング層１５ＢＴＩＧ溶接によ り、７ＫＪ／ｃｍ以下の溶接入熱 バタリング層１５ＣＴＩＧ溶接によ り、ｌ０ＫＪ、／ａｍ以下の溶接入熱 バタリング層１．５Ａの範囲 １５ｍｍバタリング層１
５Ａ・１５Ｂの範囲：サーマルスリーブの管壁の厚さカ
月０５１１ＩＩＩ１１管壁中心までの半径が１２６．４
ｍｍであるときには、（Ｒｔ ）Ｏ−５以上となる条件
を加味して、片側４０ｍｍ（全体長さは８０■）とする
。バタリング範囲の（Ｒｔ）ｏ・５以上の条件は、発明
者等が肉盛り溶接時に配管に生じる変位から導き出した
ものである。
Ｊ／ｃｔａ以下の溶接入熱 ：バタリング層１５ＢＴＩＧ溶接によ り、７ＫＪ／ｃｍ以下の溶接入熱 バタリング層１５ＣＴＩＧ溶接によ り、ｌ０ＫＪ、／ａｍ以下の溶接入熱 バタリング層１．５Ａの範囲 １５ｍｍバタリング層１
５Ａ・１５Ｂの範囲：サーマルスリーブの管壁の厚さカ
月０５１１ＩＩＩ１１管壁中心までの半径が１２６．４
ｍｍであるときには、（Ｒｔ ）Ｏ−５以上となる条件
を加味して、片側４０ｍｍ（全体長さは８０■）とする
。バタリング範囲の（Ｒｔ）ｏ・５以上の条件は、発明
者等が肉盛り溶接時に配管に生じる変位から導き出した
ものである。
バタリング層１５Ｂ −１５０の溶接作業間隔：バクリ
ング層１５Ｂの温度が１００℃以下となってからバクリ
ング層１５Ｃの溶接作業を開始する。
ング層１５Ｂの温度が１００℃以下となってからバクリ
ング層１５Ｃの溶接作業を開始する。
Ｓ補修用管継手部品と人口配管との溶接］バクリング層
の１５Ａ−１５Ｂ・１５ｃの形成後、管継手部品１３の
外方の端部と、前記入口配Ｗ３の内方端部と、）間の溶
接を実施して、溶接部１１ａを形成する二とにより、ノ
ズル４から入口配管３までの範囲を−・体化する。該一
体化によって、入口配管３や円筒状中空部１２は、原子
炉冷却水の注入可能な状態となる。
の１５Ａ−１５Ｂ・１５ｃの形成後、管継手部品１３の
外方の端部と、前記入口配Ｗ３の内方端部と、）間の溶
接を実施して、溶接部１１ａを形成する二とにより、ノ
ズル４から入口配管３までの範囲を−・体化する。該一
体化によって、入口配管３や円筒状中空部１２は、原子
炉冷却水の注入可能な状態となる。
［運転時水位の設定］
原子炉冷却水を冷却水再循環系２に入れることにより、
、入口配管３の中を気体雰囲気から冷却水雰囲気に戻す
とともに、補修時水位ＷＬから運転時水位０１．に戻す
。
、入口配管３の中を気体雰囲気から冷却水雰囲気に戻す
とともに、補修時水位ＷＬから運転時水位０１．に戻す
。
〈各部に付与される残留応力の検討〉
第３図はサーマルスリーブ外面に付与される残留応力分
布図、第４図はサーマルスリーブ及びバクリング層の内
面に付与される残留応力分布図を示している。図中、Ｏ
は溶接継手ｌｉｄ形成後でかつバタリング形成前の軸方
向の残留応力、△はバタリング形成前の周方向の残留応
力、・はバタリング形成後の軸方向の残留応力、ムはバ
タリング形成後の周方向の残留応力である。なお、バタ
リング層の形成条件は上記の通りである。
布図、第４図はサーマルスリーブ及びバクリング層の内
面に付与される残留応力分布図を示している。図中、Ｏ
は溶接継手ｌｉｄ形成後でかつバタリング形成前の軸方
向の残留応力、△はバタリング形成前の周方向の残留応
力、・はバタリング形成後の軸方向の残留応力、ムはバ
タリング形成後の周方向の残留応力である。なお、バタ
リング層の形成条件は上記の通りである。
この結果を見ると、バタリング層１５Ａ・１５Ｂ・１５
Ｃの形成前において、溶接継手ｌｉｄの外表面に引っ張
り残留応力が付与されていた部分は、バクリング層１５
Ａ−１５Ｂ・１５Ｃの形成後に圧縮残留応力に変換され
ており、また、サーマルスリーブ８及びバクリング層１
５Ａ・１５Ｃの内面は、バタリング層１５Ａ・１５Ｂ・
１５ｃの形成による影響が少なく、いずれも引っ張り残
留応力が付与される。たたし、引っ張り残留応力の大き
い部分は、耐ＳＣＣ材からなるバタリング層１５Ａ・１
５Ｃであり、ＳＣＣの発生を防止している。
Ｃの形成前において、溶接継手ｌｉｄの外表面に引っ張
り残留応力が付与されていた部分は、バクリング層１５
Ａ−１５Ｂ・１５Ｃの形成後に圧縮残留応力に変換され
ており、また、サーマルスリーブ８及びバクリング層１
５Ａ・１５Ｃの内面は、バタリング層１５Ａ・１５Ｂ・
１５ｃの形成による影響が少なく、いずれも引っ張り残
留応力が付与される。たたし、引っ張り残留応力の大き
い部分は、耐ＳＣＣ材からなるバタリング層１５Ａ・１
５Ｃであり、ＳＣＣの発生を防止している。
なお、入口配管３及び管継手部品１３の間の溶接部１１
ａ１管継手部品１３及びノズル４の間の溶接部１１ｂは
、前述したように内部に冷却水を存在させた状態で誘導
加熱して、内面に残留応力を付与する応力改善技術が適
用される。
ａ１管継手部品１３及びノズル４の間の溶接部１１ｂは
、前述したように内部に冷却水を存在させた状態で誘導
加熱して、内面に残留応力を付与する応力改善技術が適
用される。
「発明の効果」
以上説明したように、本発明に係る原子炉ノズル二重管
部の補修方法によれば、次のような優れた効果を奏する
ものである。。
部の補修方法によれば、次のような優れた効果を奏する
ものである。。
（ｉ）ｔカ腐食割れの発生が認められる場合や、その懸
念がある場合等において、二重管部におけるセーフエン
ド等を新規の良品と交換して、入口配管系の健全性を高
めることができる。
念がある場合等において、二重管部におけるセーフエン
ド等を新規の良品と交換して、入口配管系の健全性を高
めることができる。
（＋１）セーフエンド七サーマルスリーブとの溶接継手
の部分は、外表面に圧縮残留応力が付与された状態と一
〇、内表面にこれを覆うバタリング層を設けて、耐ＳＣ
Ｃ性を付与するものであるから、耐食性を若しく向上さ
せ、補修後の健全性を長期間維持する二重ができる。
の部分は、外表面に圧縮残留応力が付与された状態と一
〇、内表面にこれを覆うバタリング層を設けて、耐ＳＣ
Ｃ性を付与するものであるから、耐食性を若しく向上さ
せ、補修後の健全性を長期間維持する二重ができる。
【図面の簡単な説明】
第１図ないし第４図は本発明に係る原子炉ノズル二重管
部の補修方法の一実施例を示すもので、第１図は半分を
断面した要部の正面図、第２図は第１図７二鎖線Ｈで示
す部分を拡大した溶接継手及びバタリング層の正断面図
、第３図はサーマルスＪ−ブ外面に付与される残留応力
分布図、第４図はサーマルスリーブ及びバタリング層の
内面に付与される残留応力分布図、第５図は沸騰水型原
子炉の冷却水再循環系の概略図、第６図は第５図の鎖線
■で示すノズル部分の補修館の拡大図である。 ・・Ｒ子炉圧力容器、 ・・冷却水再循環系、 ・人口配管１ ．７ズル、 ・ジェットポンプ、 炉心、 ・・・・・セーフエンド、 ・・・・サーマルスリーブ、 ・ライザ管、 二重管部、 ・日ｂ −ｌｉｅ −ｌｉｄ 円筒状中空部、 ・・管継手部品、 ・流水発生手段、 溶接部（溶接継手）、 ＋５Ａ −１５Ｂ −１５ｃ・・・・ＯＬ ・・運
転時水位、 〜”Ｌ・・・・・補修時水位、 Ｙ・・ 交換範囲。 バタ ング層、
部の補修方法の一実施例を示すもので、第１図は半分を
断面した要部の正面図、第２図は第１図７二鎖線Ｈで示
す部分を拡大した溶接継手及びバタリング層の正断面図
、第３図はサーマルスＪ−ブ外面に付与される残留応力
分布図、第４図はサーマルスリーブ及びバタリング層の
内面に付与される残留応力分布図、第５図は沸騰水型原
子炉の冷却水再循環系の概略図、第６図は第５図の鎖線
■で示すノズル部分の補修館の拡大図である。 ・・Ｒ子炉圧力容器、 ・・冷却水再循環系、 ・人口配管１ ．７ズル、 ・ジェットポンプ、 炉心、 ・・・・・セーフエンド、 ・・・・サーマルスリーブ、 ・ライザ管、 二重管部、 ・日ｂ −ｌｉｅ −ｌｉｄ 円筒状中空部、 ・・管継手部品、 ・流水発生手段、 溶接部（溶接継手）、 ＋５Ａ −１５Ｂ −１５ｃ・・・・ＯＬ ・・運
転時水位、 〜”Ｌ・・・・・補修時水位、 Ｙ・・ 交換範囲。 バタ ング層、
Claims (1)
- 二重管部におけるセーフエンド両端とサーマルスリーブ
の基部との間を切断除去する工程と、切断除去部分に対
応する形状の管継手部品を鍛造または切削加工によって
形成する工程と、該管継手部品を切断除去部分に差し込
みそれぞれの境目を溶接する工程と、ノズル及びセーフ
エンドとサーマルスリーブとの間の円筒状中空部に流水
を形成する工程と、円筒状中空部に流水が存在する状態
でサーマルスリーブの溶接継手の内面に耐ＳＣＣ材から
なるバタリング層を形成する工程とを有し、前記バタリ
ング層の範囲が、サーマルスリーブの管壁の厚さをｔ、
管壁中心までの半径をＲとしたとき、（Ｒｔ）＾０＾．
＾５以上に設定されることを特徴とする原子炉ノズル二
重管部の補修方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2101229A JPH041595A (ja) | 1990-04-17 | 1990-04-17 | 原子炉ノズル二重管部の補修方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2101229A JPH041595A (ja) | 1990-04-17 | 1990-04-17 | 原子炉ノズル二重管部の補修方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH041595A true JPH041595A (ja) | 1992-01-07 |
Family
ID=14295069
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2101229A Pending JPH041595A (ja) | 1990-04-17 | 1990-04-17 | 原子炉ノズル二重管部の補修方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH041595A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0681301A1 (en) * | 1994-05-04 | 1995-11-08 | General Electric Company | Feedwater nozzle and method of repair |
| JP2015227812A (ja) * | 2014-05-30 | 2015-12-17 | 株式会社東芝 | 差圧検出／ほう酸水注入系配管の修理方法およびこの修理方法で修理された差圧検出／ほう酸水注入系配管を備える原子炉 |
| CN110977232A (zh) * | 2020-01-03 | 2020-04-10 | 东方电气(广州)重型机器有限公司 | 一种筒体与安全端的焊接方法 |
-
1990
- 1990-04-17 JP JP2101229A patent/JPH041595A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0681301A1 (en) * | 1994-05-04 | 1995-11-08 | General Electric Company | Feedwater nozzle and method of repair |
| JP2015227812A (ja) * | 2014-05-30 | 2015-12-17 | 株式会社東芝 | 差圧検出／ほう酸水注入系配管の修理方法およびこの修理方法で修理された差圧検出／ほう酸水注入系配管を備える原子炉 |
| CN110977232A (zh) * | 2020-01-03 | 2020-04-10 | 东方电气(广州)重型机器有限公司 | 一种筒体与安全端的焊接方法 |
| CN110977232B (zh) * | 2020-01-03 | 2021-09-17 | 东方电气(广州)重型机器有限公司 | 一种筒体与安全端的焊接方法 |
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