JPH04143238A - 低融点硬質亜鉛合金及び該合金からなる金型 - Google Patents
低融点硬質亜鉛合金及び該合金からなる金型Info
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- JPH04143238A JPH04143238A JP26632890A JP26632890A JPH04143238A JP H04143238 A JPH04143238 A JP H04143238A JP 26632890 A JP26632890 A JP 26632890A JP 26632890 A JP26632890 A JP 26632890A JP H04143238 A JPH04143238 A JP H04143238A
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Landscapes
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は低融点硬質亜鉛合金及び該合金からなる金型に
関し、より詳しくは、凝固開始温度か低く、鋳造、加工
が容易であり、硬質であり、プラスチック射出成形用金
型あるいはプレス加工用金型を鋳造で製作するのに適し
ている亜鉛合金及びこれを用いて鋳造で製作された金型
に関する。
関し、より詳しくは、凝固開始温度か低く、鋳造、加工
が容易であり、硬質であり、プラスチック射出成形用金
型あるいはプレス加工用金型を鋳造で製作するのに適し
ている亜鉛合金及びこれを用いて鋳造で製作された金型
に関する。
従来、プラスチックの射出成形及びプレス成形に用いら
れる金型としては、鋳鉄製、鋳鋼製の数十刃ショットを
超える大規模量産用の金型、亜鉛基合金(例えば、ZA
Sの商品名で知られているアルミニウム4.1重量%、
銅3.0重量%、マグネシウム0.05重量%を含んだ
亜鉛合金)を410〜450℃で砂型鋳造することによ
り製作された量産前の少量試作用の金型、各種の高強度
亜鉛基合金を砂型鋳造することにより製作された1〜2
万シヨツト用の金型等か知られている。
れる金型としては、鋳鉄製、鋳鋼製の数十刃ショットを
超える大規模量産用の金型、亜鉛基合金(例えば、ZA
Sの商品名で知られているアルミニウム4.1重量%、
銅3.0重量%、マグネシウム0.05重量%を含んだ
亜鉛合金)を410〜450℃で砂型鋳造することによ
り製作された量産前の少量試作用の金型、各種の高強度
亜鉛基合金を砂型鋳造することにより製作された1〜2
万シヨツト用の金型等か知られている。
一方、近年のプラスチック成形品の多品種少量生産の潮
流の中で、数百〜数千ショット用の金型を一層簡便に製
作することか要望されている。その一つの方法として、
鉄板やアルミニウム板を用いて簡易に鋳型を作成し、こ
れに亜鉛合金を鋳造してプラスチック成形用金型を作成
することが考えられる。しかしなから、このような鉄板
やアルミニウム板を用いて簡易に作成された鋳型に亜鉛
基合金を410〜450℃で鋳造すると該鋳型が曲かっ
たり変形したりすることになる。このような問題を解決
するためには所定の強度、硬度を持ち且つ400℃以下
で鋳造できる低融点硬質亜鉛合金か必要である。
流の中で、数百〜数千ショット用の金型を一層簡便に製
作することか要望されている。その一つの方法として、
鉄板やアルミニウム板を用いて簡易に鋳型を作成し、こ
れに亜鉛合金を鋳造してプラスチック成形用金型を作成
することが考えられる。しかしなから、このような鉄板
やアルミニウム板を用いて簡易に作成された鋳型に亜鉛
基合金を410〜450℃で鋳造すると該鋳型が曲かっ
たり変形したりすることになる。このような問題を解決
するためには所定の強度、硬度を持ち且つ400℃以下
で鋳造できる低融点硬質亜鉛合金か必要である。
本発明の目的は、凝固開始温度か380℃以下であり、
実用鋳造温度が400℃以下であり、ビッカース硬さが
150以上であり、鋳造、加工か容易であり、プラスチ
ック射出成形用金型あるいはプレス加工用金型を鋳造で
製作するのに適している亜鉛合金、及びこれを用いて鋳
造で製作された金型を提供することにある。
実用鋳造温度が400℃以下であり、ビッカース硬さが
150以上であり、鋳造、加工か容易であり、プラスチ
ック射出成形用金型あるいはプレス加工用金型を鋳造で
製作するのに適している亜鉛合金、及びこれを用いて鋳
造で製作された金型を提供することにある。
本発明の低融点硬質亜鉛合金は、
(1)マグネシウム1〜4重量%及びアルミニウム3〜
1O15重量%を含み、残部か亜鉛と不可避の不純物か
らなるか、 (2)上記fl)の成分に更に銅10.5重量%以下を
含むか、又は (3)上記(1)又は(2)の成分に更にチタン0.0
3〜0.2重量%、ストロンチウム0.03〜0,2重
量%、ボロンO,Oa〜0.2重量%、ベリリウム0.
03〜0.2重量%、イツトリウム0.03〜0.2重
量%、ランタノイド0.03〜0.2重量%、ニッケル
0.03〜0.2重量%及びコバルト0.03〜0.2
重量%からなる群から選ばれた少なくとも1種を含み、 凝固開始温度が380℃以下でビッカース硬さが150
以上の亜鉛合金である。
1O15重量%を含み、残部か亜鉛と不可避の不純物か
らなるか、 (2)上記fl)の成分に更に銅10.5重量%以下を
含むか、又は (3)上記(1)又は(2)の成分に更にチタン0.0
3〜0.2重量%、ストロンチウム0.03〜0,2重
量%、ボロンO,Oa〜0.2重量%、ベリリウム0.
03〜0.2重量%、イツトリウム0.03〜0.2重
量%、ランタノイド0.03〜0.2重量%、ニッケル
0.03〜0.2重量%及びコバルト0.03〜0.2
重量%からなる群から選ばれた少なくとも1種を含み、 凝固開始温度が380℃以下でビッカース硬さが150
以上の亜鉛合金である。
本発明の低融点硬質亜鉛合金は、プラスチック射出成形
用金型あるいはプレス加工用金型を鋳造で製作するのに
適しているだけでなく、ダイカストや一般鋳物用として
も有用である。
用金型あるいはプレス加工用金型を鋳造で製作するのに
適しているだけでなく、ダイカストや一般鋳物用として
も有用である。
また、本発明の金型は上記の低融点硬質亜鉛合金を用い
て鋳造して得られた金型である。
て鋳造して得られた金型である。
本発明において、マグネシウムは亜鉛合金の硬さを上昇
させる働きかあり、0.7重量%以上の添加で硬さが急
上昇し、150以上のビッカース硬さを得ることできる
。また、マグネシウムは亜鉛合金の凝固開始温度、実用
鋳造温度を低下させる働きかあり、その添加効果を発揮
させて本発明の目的を達成するためには1重量%以上含
むことか必要である。しかし、その添加量か4重量%を
超えるとその添加効果か低下し、本発明の目的を達成す
ることかできなくなるのでその上限は4重量%に制限さ
れる。
させる働きかあり、0.7重量%以上の添加で硬さが急
上昇し、150以上のビッカース硬さを得ることできる
。また、マグネシウムは亜鉛合金の凝固開始温度、実用
鋳造温度を低下させる働きかあり、その添加効果を発揮
させて本発明の目的を達成するためには1重量%以上含
むことか必要である。しかし、その添加量か4重量%を
超えるとその添加効果か低下し、本発明の目的を達成す
ることかできなくなるのでその上限は4重量%に制限さ
れる。
本発明において、アルミニウムは亜鉛合金の弓張強さ等
の機械的強度を増大させる働きかあり、その添加効果を
発揮させて本発明の目的を達成するためには3重量%以
上含むことか必要である。
の機械的強度を増大させる働きかあり、その添加効果を
発揮させて本発明の目的を達成するためには3重量%以
上含むことか必要である。
しかし、その添加量か1000重量%を超えると亜鉛合
金の凝固開始温度、実用鋳造温度の低下か不十分となり
、また亜鉛合金の凝固時に成分偏析が生じる傾向かある
ので好ましくない。
金の凝固開始温度、実用鋳造温度の低下か不十分となり
、また亜鉛合金の凝固時に成分偏析が生じる傾向かある
ので好ましくない。
本発明において、亜鉛合金の引張強さ等の機械的強度を
更に増大させるために銅を加えることかできる。その添
加効果は添加量に応じて大きくなるが、その添加量がl
005重量%を超えると亜鉛合金の凝固開始温度、実用
鋳造温度の低下か不十分となり、また50μm以上の鋳
造欠陥が鋳造品内部に迄生成しやすくなるので好ましく
ない。
更に増大させるために銅を加えることかできる。その添
加効果は添加量に応じて大きくなるが、その添加量がl
005重量%を超えると亜鉛合金の凝固開始温度、実用
鋳造温度の低下か不十分となり、また50μm以上の鋳
造欠陥が鋳造品内部に迄生成しやすくなるので好ましく
ない。
本発明においては、亜鉛合金の機械的強度を更に増大さ
せるためにチタン0.03〜0.2重量%、ストロンチ
ウム0.03〜0.2重量%、ボロン0.03〜0.2
重量%、ベリリウム0.03〜0.2重量%、イツトリ
ウム0.03〜0.2重量%、ランタノイド0.03〜
0.2重量%、ニッケル0.03〜0.2重量%及びコ
バルト0.03〜0.2重量%からなる群から選ばれた
少なくとも1種を添加することかできる。それらの添加
量が0.03重量%未満の場合には添加効果か不十分で
あり、また0、2重量%を超えて添加してもそれ以上の
添加効果は得られない。
せるためにチタン0.03〜0.2重量%、ストロンチ
ウム0.03〜0.2重量%、ボロン0.03〜0.2
重量%、ベリリウム0.03〜0.2重量%、イツトリ
ウム0.03〜0.2重量%、ランタノイド0.03〜
0.2重量%、ニッケル0.03〜0.2重量%及びコ
バルト0.03〜0.2重量%からなる群から選ばれた
少なくとも1種を添加することかできる。それらの添加
量が0.03重量%未満の場合には添加効果か不十分で
あり、また0、2重量%を超えて添加してもそれ以上の
添加効果は得られない。
本発明の低融点硬質亜鉛合金は、凝固開始温度か380
℃以下であり、実用鋳造温度か400℃以下であり、ビ
ッカース硬さが150以上であるので鉄板やアルミニウ
ム板を用いて簡易に鋳型を作成し、これに本発明の亜鉛
合金を鋳造して充分な強度、硬度のプラスチック成形用
金型を作成することかできる。
℃以下であり、実用鋳造温度か400℃以下であり、ビ
ッカース硬さが150以上であるので鉄板やアルミニウ
ム板を用いて簡易に鋳型を作成し、これに本発明の亜鉛
合金を鋳造して充分な強度、硬度のプラスチック成形用
金型を作成することかできる。
実施例1〜21及び比較例1〜5
第1表に示す合金成分を第1表に示す量(重量%)で含
育し、残部が亜鉛と不可避の不純物からなる合金を調製
した。それらの合金の凝固開始温度、実用鋳造温度及び
ビッカース硬さは第1表に示す通りであった。
育し、残部が亜鉛と不可避の不純物からなる合金を調製
した。それらの合金の凝固開始温度、実用鋳造温度及び
ビッカース硬さは第1表に示す通りであった。
クロロ00oロロ0
フロロロロロロロロ
NNtN C’Jヘヘcq (N C’Jqコ ば)
ば〕 ロ α) OCO■0の −−cq−C’4 0口■■ 実施例22 厚さ1.2 mmの5S41冷延板及び厚さ2mmのJ
ISA2000のアルミ板をそれぞれ用いて円筒状鋳型
を作成し、アルミ板を用いた鋳型には離型剤を塗布し、
これらの鋳型に前記比較例1のZAS合金を430℃で
、また前記実施例5の合金を360′Cで鋳造したとこ
ろ、比較例1のZAS合金を鋳造した時にはその両方の
鋳型とも変形したが、実施例5の合金を鋳造した時には
その両方の鋳型とも変形は生じなかった。
ば〕 ロ α) OCO■0の −−cq−C’4 0口■■ 実施例22 厚さ1.2 mmの5S41冷延板及び厚さ2mmのJ
ISA2000のアルミ板をそれぞれ用いて円筒状鋳型
を作成し、アルミ板を用いた鋳型には離型剤を塗布し、
これらの鋳型に前記比較例1のZAS合金を430℃で
、また前記実施例5の合金を360′Cで鋳造したとこ
ろ、比較例1のZAS合金を鋳造した時にはその両方の
鋳型とも変形したが、実施例5の合金を鋳造した時には
その両方の鋳型とも変形は生じなかった。
実施例23
砂型を作成し、これらの砂型に前記比較例】のZAS合
金を430℃で、また前記実施例5の合金を365℃で
鋳造したところ、比較例1のZAS合金を鋳造して得た
金型のビッカース硬さは105であり、実施例5の合金
を鋳造して得た金型のビッカース硬さは185であった
。
金を430℃で、また前記実施例5の合金を365℃で
鋳造したところ、比較例1のZAS合金を鋳造して得た
金型のビッカース硬さは105であり、実施例5の合金
を鋳造して得た金型のビッカース硬さは185であった
。
本発明の低融点硬質亜鉛合金は、従来技術において鉄板
やアルミニウム板を用いて簡易に鋳型を作成し、これに
強度の低い低融点合金を鋳造して金型を作成していた技
術に適用して、充分な強度と従来の亜鉛合金の金型の1
.5倍以上の硬度を有するプラスチック成形用金型を作
成することができる。
やアルミニウム板を用いて簡易に鋳型を作成し、これに
強度の低い低融点合金を鋳造して金型を作成していた技
術に適用して、充分な強度と従来の亜鉛合金の金型の1
.5倍以上の硬度を有するプラスチック成形用金型を作
成することができる。
Claims (5)
- (1)マグネシウム1〜4重量%及びアルミニウム3〜
10.5重量%を含み、残部が亜鉛と不可避の不純物か
らなり、凝固開始温度が380℃以下で且つビッカース
硬さが150以上である低融点硬質亜鉛合金。 - (2)マグネシウム1〜4重量%、アルミニウム3〜1
0.5重量%及び銅10.5重量%以下を含み、残部が
亜鉛と不可避の不純物からなり、凝固開始温度が380
℃以下で且つビッカース硬さが150以上である低融点
硬質亜鉛合金。 - (3)マグネシウム1〜4重量%及びアルミニウム3〜
10.5重量%を含み、更にチタン0.03〜0.2重
量%、ストロンチウム0.03〜0.2重量%、ボロン
0.03〜0.2重量%、ベリリウム0.03〜0.2
重量%、イットリウム0.03〜0.2重量%、ランタ
ノイド0.03〜0.2重量%、ニッケル0.03〜0
.2重量%及びコバルト0.03〜0.2重量%からな
る群から選ばれた少なくとも1種を含み、残部が亜鉛と
不可避の不純物からなり、凝固開始温度が380℃以下
で且つビッカース硬さが150以上である低融点硬質亜
鉛合金。 - (4)マグネシウム1〜4重量%、アルミニウム3〜1
0.5重量%、銅10.5重量%以下を含み、更にチタ
ン0.03〜0.2重量%、ストロンチウム0.03〜
0.2重量%、ボロン0.03〜0.2重量%、ベリリ
ウム0.03〜0.2重量%、イットリウム0.03〜
0.2重量%、ランタノイド0.03〜0.2重量%、
ニッケル0.03〜0.2重量%及びコバルト0.03
〜0.2重量%からなる群から選ばれた少なくとも1種
を含み、残部が亜鉛と不可避の不純物からなり、凝固開
始温度が380℃以下で且つビッカース硬さが150以
上である低融点硬質亜鉛合金。 - (5)請求項1、2、3又は4記載の合金を用いて鋳造
して得られた金型。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2266328A JPH0670264B2 (ja) | 1990-10-05 | 1990-10-05 | 低融点硬質亜鉛合金及び該合金からなる金型 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2266328A JPH0670264B2 (ja) | 1990-10-05 | 1990-10-05 | 低融点硬質亜鉛合金及び該合金からなる金型 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04143238A true JPH04143238A (ja) | 1992-05-18 |
JPH0670264B2 JPH0670264B2 (ja) | 1994-09-07 |
Family
ID=17429404
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2266328A Expired - Fee Related JPH0670264B2 (ja) | 1990-10-05 | 1990-10-05 | 低融点硬質亜鉛合金及び該合金からなる金型 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0670264B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102260808A (zh) * | 2010-05-26 | 2011-11-30 | 沈阳龙实合金有限公司 | 高铝锌基微晶合金及其制备方法 |
CN112553503A (zh) * | 2019-09-10 | 2021-03-26 | 日本电产株式会社 | 锌合金及其制造方法 |
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JPS60169536A (ja) * | 1984-02-10 | 1985-09-03 | Oiles Ind Co Ltd | 摺動部材用亜鉛合金 |
JPS63203740A (ja) * | 1987-02-18 | 1988-08-23 | Sekisui Chem Co Ltd | 亜鉛基合金 |
JPH01247541A (ja) * | 1988-03-29 | 1989-10-03 | Sekisui Chem Co Ltd | 亜鉛基合金 |
-
1990
- 1990-10-05 JP JP2266328A patent/JPH0670264B2/ja not_active Expired - Fee Related
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JPH0670264B2 (ja) | 1994-09-07 |
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