JPH04112494A - 放電縞を誘起しないガス放電ランプの調光回路 - Google Patents
放電縞を誘起しないガス放電ランプの調光回路Info
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- JPH04112494A JPH04112494A JP2410492A JP41049290A JPH04112494A JP H04112494 A JPH04112494 A JP H04112494A JP 2410492 A JP2410492 A JP 2410492A JP 41049290 A JP41049290 A JP 41049290A JP H04112494 A JPH04112494 A JP H04112494A
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- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
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-
- H—ELECTRICITY
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S315/00—Electric lamp and discharge devices: systems
- Y10S315/04—Dimming circuit for fluorescent lamps
Landscapes
- Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
- Discharge-Lamp Control Circuits And Pulse- Feed Circuits (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［０００１］
本発明はガス放電ランプを調光することに関し、詳しく
いうと、コンパクトけい光ランプを調光することに関す
る。 ［０００２］
いうと、コンパクトけい光ランプを調光することに関す
る。 ［０００２］
ガス放電ランプは電気エネルギを高効率で可視エネルギ
に変換する。ガス放電ランプは、一般的には、ガス（通
常は低圧水銀蒸気）を封入した細長い管体とこの管体内
の各端部に電極を備えた構成を有している。各電極は、
例えばアルかつ土金属の酸化物の混合物のような熱電子
放出性材料で被覆された抵抗性フィラメント（通常はタ
ングステン）より形成されている。 ［０００３］ ガス放電ランプの定常状態動作は次の通りである。電圧
がそれぞれの抵抗性フィラメントに印加され、放電管体
内に熱電子の放出を生じさせるのに十分な温度にこれら
電極を加熱する。ある電圧がこれら電極間に印加され、
電子をアノードに向かうように加速する。アノードへの
途中で、電子はガス原子と衝突して正イオン及び追加の
電子を発生し、管体内に正及び負の帯電キャリヤのガス
プラズマを形成する。電子はアノードに向かって走行し
続け、また、正イオンはカソードに向かって走行し続け
、管体内に電気放電を維持し、かつ電極をさらに加熱す
る。（印加された電力がＡＣ．（交流）である場合には
、電極は半サイクルおきに極性を反転する。） 放電は特定の封入ガス及び放電の電気的パラメータに依
存する波長を有する放射線の放出をもたらす。各衝突が
追加の電子及びイオンを発生させるから、アーク電流の
増大によりランプのインピーダンスは減少し得る。これ
は「負抵抗」として知られた特性である。ランプの動作
は、生来、この負抵抗特性のために不安定であり、電極
間の電流はランプに損害を与えることを避けるために外
部の手段によって制限されなければならない。 ［０００４］ ガス放電ランプの調光はよく知られている。通常のけい
光ガス放電ランプを調光するための回路は１９７５年１
２月１６日に発行されたリケイタ（Ｌｉｃａｔａ）等の
米国特許第３．９２７，３４５号に開示されている。け
い光ランプは管体の内表面にけい光物質を塗布したガス
放電ランプである。このけい光物質は電気放電による紫
外線によって励起され、けい光を発し、可視光を提供す
る。上記米国特許第３，９２７，３４５号は６０Ｈｚの
ＡＣ源から誘導性安定器と直列のけい光ランプに位相制
御された電圧を提供する位相制御調光回路を開示するも
のである。この調光回路は主スイッチングデバイスとし
て両方向性三端子型サイリスタ（トライアック）を使用
し、かつＡＣ源からの電力の各半サイクルにおいて対称
的なトライアラりの点弧遅延を確実にするためにＤＣ．
（直流）補償回路を含んでいる。トライアラりの点弧遅
延中ランプには全く電流が流れない。トライアックを対
称的に点弧させることは過剰のＤＣ電流がランプに流れ
ることを防ぎ、ランプがちらついたり（フリッカしたり
）、誘導性安定器が飽和することを防止できる。この回
路は最大光出力の約１００％から約５０％までの調光範
囲にわたって動作する。光出力が約５０％以下になると
、トライアラりの点弧遅延が放電管内のガスプラズマの
再結合時間よりも長くなるので、電気放電が持続できな
い。 ［０００５］ １９７７年１１】４田こ発行されたグレイ（Ｇｒａいの
米国特許第４．００１，６３７号には最大光出力の５０
％以下の調光レベルでランプを動作させることができる
ガス放電ランプ調光回路が開示されている。低い調光レ
ベルは途切れないフィルタされたＤＣ電流をランプに供
給することによって得ている。この回路は容量性安定器
、全波整流器、及び出力フィルタを含む。位相制御され
た電源から容量性安定器を経てＡＣ電流が全波整流器に
流れる。脈動するＤＣ電流が全波整流器によってしＣロ
ーパスフィルタに供給され、そしてランプの電極に供給
される。しかしながら、ＤＣ電流はアノードの振動、ラ
ンプの長手方向に沿う不均一な照明、及びランプ有効寿
命の減少をもたらす傾向がある。 ［０００６］ アノードの振動はこのアノード振動の基本周波数より非
常に高い周波数でランプを動作させることによって大い
に減少できる。１９８０年６月１０日に発行されたスパ
イラ（Ｓｐｉｒａ ）等の米国特許第４，２０７，４９
８号には２３ＫＨｚのＡＣ電流をランプに供給するため
の中央インバータを含む調光システムが開示されている
。ランプはインバータ出力の振幅を調整することによっ
て最大光出力の１００％から１％までの範囲にわたって
調光することができる。高周波ＡＣ電流を使用すること
はまた、ランプの効率を２０％程度増大させ得る。 ［０００７］
に変換する。ガス放電ランプは、一般的には、ガス（通
常は低圧水銀蒸気）を封入した細長い管体とこの管体内
の各端部に電極を備えた構成を有している。各電極は、
例えばアルかつ土金属の酸化物の混合物のような熱電子
放出性材料で被覆された抵抗性フィラメント（通常はタ
ングステン）より形成されている。 ［０００３］ ガス放電ランプの定常状態動作は次の通りである。電圧
がそれぞれの抵抗性フィラメントに印加され、放電管体
内に熱電子の放出を生じさせるのに十分な温度にこれら
電極を加熱する。ある電圧がこれら電極間に印加され、
電子をアノードに向かうように加速する。アノードへの
途中で、電子はガス原子と衝突して正イオン及び追加の
電子を発生し、管体内に正及び負の帯電キャリヤのガス
プラズマを形成する。電子はアノードに向かって走行し
続け、また、正イオンはカソードに向かって走行し続け
、管体内に電気放電を維持し、かつ電極をさらに加熱す
る。（印加された電力がＡＣ．（交流）である場合には
、電極は半サイクルおきに極性を反転する。） 放電は特定の封入ガス及び放電の電気的パラメータに依
存する波長を有する放射線の放出をもたらす。各衝突が
追加の電子及びイオンを発生させるから、アーク電流の
増大によりランプのインピーダンスは減少し得る。これ
は「負抵抗」として知られた特性である。ランプの動作
は、生来、この負抵抗特性のために不安定であり、電極
間の電流はランプに損害を与えることを避けるために外
部の手段によって制限されなければならない。 ［０００４］ ガス放電ランプの調光はよく知られている。通常のけい
光ガス放電ランプを調光するための回路は１９７５年１
２月１６日に発行されたリケイタ（Ｌｉｃａｔａ）等の
米国特許第３．９２７，３４５号に開示されている。け
い光ランプは管体の内表面にけい光物質を塗布したガス
放電ランプである。このけい光物質は電気放電による紫
外線によって励起され、けい光を発し、可視光を提供す
る。上記米国特許第３，９２７，３４５号は６０Ｈｚの
ＡＣ源から誘導性安定器と直列のけい光ランプに位相制
御された電圧を提供する位相制御調光回路を開示するも
のである。この調光回路は主スイッチングデバイスとし
て両方向性三端子型サイリスタ（トライアック）を使用
し、かつＡＣ源からの電力の各半サイクルにおいて対称
的なトライアラりの点弧遅延を確実にするためにＤＣ．
（直流）補償回路を含んでいる。トライアラりの点弧遅
延中ランプには全く電流が流れない。トライアックを対
称的に点弧させることは過剰のＤＣ電流がランプに流れ
ることを防ぎ、ランプがちらついたり（フリッカしたり
）、誘導性安定器が飽和することを防止できる。この回
路は最大光出力の約１００％から約５０％までの調光範
囲にわたって動作する。光出力が約５０％以下になると
、トライアラりの点弧遅延が放電管内のガスプラズマの
再結合時間よりも長くなるので、電気放電が持続できな
い。 ［０００５］ １９７７年１１】４田こ発行されたグレイ（Ｇｒａいの
米国特許第４．００１，６３７号には最大光出力の５０
％以下の調光レベルでランプを動作させることができる
ガス放電ランプ調光回路が開示されている。低い調光レ
ベルは途切れないフィルタされたＤＣ電流をランプに供
給することによって得ている。この回路は容量性安定器
、全波整流器、及び出力フィルタを含む。位相制御され
た電源から容量性安定器を経てＡＣ電流が全波整流器に
流れる。脈動するＤＣ電流が全波整流器によってしＣロ
ーパスフィルタに供給され、そしてランプの電極に供給
される。しかしながら、ＤＣ電流はアノードの振動、ラ
ンプの長手方向に沿う不均一な照明、及びランプ有効寿
命の減少をもたらす傾向がある。 ［０００６］ アノードの振動はこのアノード振動の基本周波数より非
常に高い周波数でランプを動作させることによって大い
に減少できる。１９８０年６月１０日に発行されたスパ
イラ（Ｓｐｉｒａ ）等の米国特許第４，２０７，４９
８号には２３ＫＨｚのＡＣ電流をランプに供給するため
の中央インバータを含む調光システムが開示されている
。ランプはインバータ出力の振幅を調整することによっ
て最大光出力の１００％から１％までの範囲にわたって
調光することができる。高周波ＡＣ電流を使用すること
はまた、ランプの効率を２０％程度増大させ得る。 ［０００７］
しかしながら、低い光レベル（最大光出力の約３０％以
下）では、ランプは放電縞を発生する（縞状に発光する
）傾向がある、即ち、管体の長手方向に沿って明るい領
域と薄暗い領域の交互する帯状の発光領域に分かれる傾
向がある。放電縞（縞状発光）を生じるメカニズムは完
全には理解されていないが、しかし、ランプ電極間の電
荷分布を変化させる定在波を増強する高周波電流によっ
て生ずるものと思われる。この明白でない理由のために
、管径の小さいランプ及び急激に曲がった曲り部（コン
パクトけい光ランプの代表的な特徴）を有するランプは
放電縞を発生する可能性が非常に高い。 ［０００８］
下）では、ランプは放電縞を発生する（縞状に発光する
）傾向がある、即ち、管体の長手方向に沿って明るい領
域と薄暗い領域の交互する帯状の発光領域に分かれる傾
向がある。放電縞（縞状発光）を生じるメカニズムは完
全には理解されていないが、しかし、ランプ電極間の電
荷分布を変化させる定在波を増強する高周波電流によっ
て生ずるものと思われる。この明白でない理由のために
、管径の小さいランプ及び急激に曲がった曲り部（コン
パクトけい光ランプの代表的な特徴）を有するランプは
放電縞を発生する可能性が非常に高い。 ［０００８］
本発明は放電縞を大幅に減じ、かつ最大光出力の約ＩＱ
Ｏ％から１％までの範囲でフリッカのない調光を維持す
るコンパクトけい光ランプ用の調光制御回路を提供する
ものである。この調光回路は、一般的には、ランプ電極
に２７ＫＨｚの正弦波電流を供給してランプ中に電気放
電を開始させ、かつ保持し、同時に、実質的に脈動しな
い少量のＤＣ電流を電極に供給してランプ電流を非対称
の電流波形にする。この非対称の電流はランプの可視の
放電縞を大幅に減少させる。非対称の電流は管内の電荷
分布を変更し、ランプ電極間に定在波が形成されるのを
防止するものと思われる。電荷分布の波のような変動が
放電ランプに沿って測定．できるけれど、それは定在波
ではない。それはランプを流れる電流のＤＣ成分の大き
さによって決定される速度で移動する。可視の放電縞は
、上記波のような電荷分布によってもたらされる明るい
及び薄暗い帯状の領域を、これら領域が目に見えなくな
るように高速移動させるＤＣ電流をランプに供給するこ
とによって、除去される。しかしながら、ＤＣ電流が多
過ぎると、アノードの振動が生じる。適当量のＤＣ電流
は放電縞の影響とアノードの振動との妥協（かね合い）
によって選定される。約０．０４乃至１．４ｍＡのＤＣ
電流は代表的なコンパクトけい光ランプに対する妥協値
として満足なものであることが経．験的に分った。一般
的に言って、最適のＤＣ電流は最小（低範囲）から中間
範囲の出力までの調光範囲にわたっては増加する。さら
に高い出力においては、ＤＣ電流の正確な値はあまり重
要ではない。低出力範囲と中間出力範囲でのＤＣ電流比
は約１：２であることが好ましい。かくして、好ましい
ＤＣ電流は最小ランプ出力（低出力）及び中間乃至最大
ランプ出力（高出力）においてそれぞれ約０．０４〜０
．７ｍＡ及び０１〜１．４ミリＡである。 ［０００９］ 本発明によれば、対称なＡＣ電流をガス放電ランプの電
極に供給して該ランプに電気放電を開始させ、かつ維持
するためのＡＣ電流供給手段と、前記ランプ電極にＤＣ
電流を同時に供給するためのＤＣ電流供給手段とを具備
し、前記ランプに非対称な電流波形を確立して可視の放
電縞の発生を実質的に除去することを特徴とする電源か
らガス放電ランプに電力を供給するための制御装置が提
供される［０．０．１．０１ 本発明の他の実施例においては、対称なＡＣ電流を直列
に接続された一対のガス放電ランプの電極に供給してこ
れらランプに電気放電を開始させ、かつ維持するための
ＡＣ電流供給手段と、前記ランプ電極にＤＣ電流を同時
に供給するためのＤＣ電流供給手段とを具備し、前記ラ
ンプに非対称な電流波形を確立して可視の放電縞の発生
を実質的に除去することを特徴とする電源から直列に接
続された一対のガス放電ランプに電力を供給するための
制御装置が提供される。 ［００１１］ １実施例】 以下、本発明の実施例について添付図面を参照して詳細
に説明する。 ［００１２］ 図１は本発明による調光回路のブロック図である。破線
で囲まれているこの調光回路１は正弦波の電源３からガ
ス放電ランプ５に可変量の電力を提供する。この調光回
路１は、一般的には、フロントエンド整流器７を含み、
この整流器７は電源３からの６０Ｈｚ（代表例）のＡＣ
電圧をスイッチングインバータ９に供給されるＤＣ電圧
に変換する。スイッチングインバータ９はこのＤＣ電圧
を、可変の持続時間を有する反転及び非反転の交互する
方形波パルス電圧よりなる高周波ＡＣ電圧に変換する。 パルス幅変調（ＰＤＭ）回路１１は変調電圧波形をスイ
ッチングインバータ９に供給して各パルスの持続時間を
制御する。 ［００１３］ スイッチングインバータ９からの高周波ＡＣ電圧は共振
回路１３を駆動し、その結果、共振回路１３は、駆動電
圧の振幅及び周波数並びに共振回路のＱ（マグニフイケ
ーション・ファクタ）によって決定される振幅を有する
実質的に正弦波態様で、共振する。この共振回路はスイ
ッチングインバータ９からの駆動電圧のパルス持続時間
によって決定される可変の振幅を持つ本質的に対称な高
周波正弦波電流源である。本明細書においては、共振回
路は単一の基本モードの共振を有するものと理解される
。用語「ピーク応答周波数」はこの基本共振が最大化さ
れる周波数を指す。交流波形に適用されたときに、用語
「対称な」は、波形の正の部分が波形の対応する負の部
分に形状及び大きさにおいて実質的に同一であることを
意味するものと理解される。 ［００１４］ 共振回路１３からの電流はランプ５に供給され、選択可
能な出力レベルの範囲にわたり安定な電気放電を開始さ
せ、かつこの安定な電気放電を維持する。同時に、バッ
クエンド整流器１５が共振回路１３からの予め定められ
た量の電流を整流し、これをランプ５に供給し、ランプ
５を流れる電流に、放電縞及びアノードの振動を最ｔＪ
Ｘにするように選択されたＤＣ成分を付加する。 ［００１５］ 図２は本発明によるコンパクトけい光ランプを流れる電
流のＡＣ成分を示す。 半周期τは正弦波電流の周波数によって決定され、そし
てフリッカなしに電気放電を持続させるためにガスプラ
ズマの再結合時間（〜１００μＳ）より短いことが好ま
しい。ランプに対するＡＣ電流のＲＭＳ値は実質的に出
力、従って、ランプの輝度（明るさ）を決定し、約１ｍ
Ａから約２００ｍＡまで調節可能であることが好ましい
。 ［００１６］ 図３はランプを流れる電流のＤＣ成分を示す。例示の目
的のため、このＤＣ成分の大きさはＡＣ成分に関して誇
張されている。実際問題として、最大ランプ出力におい
て、ＤＣ成分はＡＣ成分の約０．０２％から約０．３５
％の範囲であろうし、また、最小ランプ出力においては
、結果として生じる電流（全体の電流）の約５％〜約５
０％のＤＣ成分が好ましい。 ［００１７］ 図４はランプを流れる全体の電流波形を示す。ＤＣ成分
はＡＣ成分をゼロ電流レベルからオフセットし、実質的
にランプの放電縞を減じた僅かに非対称の全体の電流波
形を生じさせる。 ［００１８］ 図５は本発明の調光回路の回路図である。この回路は次
のように動作する。ＡＣ電圧が電源から回路のホット端
子Ｈと中性端子Ｎ間に印加される。ダイオードＤ１及び
Ｄ２、抵抗Ｒ１、コンデンサＣ１及びＣ２、並びにツェ
ナーダイオードＺｌは低電圧ＤＣ電力供給源を構成する
。各正電圧の半サイクル中、電流はホット端子Ｈからコ
ンデンサＣ１及びＣ２、並びにダイオードＤ２を介して
中性端子Ｎに流れ、コンデンサＣ２を図示するようにプ
ラス（＋）−マイナス（−）の極性に充電する。抵抗Ｒ
１及びツェナーダイオードＺ１はコンデンサＣ２の電圧
を安定化し、その結果、ＤＣ電力供給源は、本質的に、
ツェナーダイオードＺ１のブレークオーバ電圧に等しい
ＤＣ供給電圧及び抵抗Ｒ１に本質的に等しい内部抵抗を
有するＤＣ電圧源となる。ダイオードＤ１は各負電圧の
半サイクル中、コンデンサＣ１に対する放電路を提供す
る。 ［００１９］ 全波ブリッジＦＷＢは電源からのＡＣ電圧を整流し、脈
動するＤＣ電圧を出力端子（＋）及び（−）間に提供す
る。脈動するＤＣ電圧は全波ブリッジの出力端子間に接
続されたコンデンサＣ３によってフィルタされる。抵抗
Ｒ２はコンデンサＣ３と並列に接続され、電源が切られ
たときにコンデンサＣ３から電荷を放電させる。本明細
書においては、電気部品（素子）に言及するときには、
用語「接続され」は２つ或はそれ以上の部品（素子）間
に、明確には述べない追加の部品（素子）を含み得る導
電路が存在するということを意味する。 ［００２０］ ダイオードＤ３、Ｄ４、Ｄ５、及びＤ６、ＭＯＳＦＥＴ
ＱＩ及びＣ２、抵抗Ｒ３及びＲ４、トランスＴ１、並び
にコンデンサＣ４はフィルタされたＤＣ電圧をスイッチ
ングし、高周波ＡＣ駆動電圧に変換するためのスイッチ
ングインバータを構成する。動作中、コンデンサＣ４は
コンデンサ０３間の電圧のほぼ半分に充電する。ＭＯＳ
ＦＥＴＱＩが導通すると、駆動電圧がトランスＴ２の一
次巻線Ｐに印加される。この駆動電圧は正であり、コン
デンサ０３間の電圧からコンデンサＣ４間の電圧を減じ
た電圧（コンデンサＣ３間の電圧のほぼ半分）に等しい
。 ＭＯＳＦＥＴＣ２が導通すると、駆動電圧は反転され、
かつコンデンサ０４間の電圧に等しい。ＭＯＳＦＥＴＱ
Ｉ及びＣ２が高周波（〜２７ＫＨｚ）で交互にスイッチ
ングされると、コンデンサ０３間の電圧に実質的に等し
いピーク−ピーク電圧を有するＡＣ駆動電圧の方形波パ
ルスが発生される。 ［００２１］ 駆動周波数は２０ＫＨｚと５０ＫＫＨｚ間であることが
好ましく、後述するパルス幅変調回路ＰＤＭがらのＡＣ
制御電圧によって決定される。２０ＫＨｚより低い周波
数は人間Ｃ可聴範囲にあり、従って、望ましくない。５
０ＫＨｚより高イ高周波ハ、ＭＯＳＦＥＴＱＩ及びｃ２
に高い熱消散を生じさせる傾向があり、かつ固定ワイヤ
の接地に対する容量性インピーダンスを低下させるので
、望ましくない。 ［００２２］ 抵抗Ｒ３及びＲ４は、さもなければトランスＴ１の二次
巻線５１及び５２の漏洩インダクタンス並びにＭＯＳＦ
ＥＴＱＩ及びｃ２のゲートキャパシタンスにより生じる
であろう振動を減衰させる。ダイオードＤ３及びＤ４は
逆電流がＭＯＳＦＥＴＱｌ及びｃ２にそれぞれ流れるこ
とを阻止する。 ［００２３］ Ｑｌ及びｃ２はＦＥＴ或はバイポーラトランジスタのよ
うな任意の形式の半導体スイッチでよい。しかしながら
、図示するように、ＭＯＳＦＥＴはそれらの高速スイッ
チング能力及び比較的少ないゲート電流要件のために好
ましい。化りの方法として、スイッチングインバータを
、脈動しないＤＣ電圧を高周波脈動ＤＣ電圧に変換する
より安価な半導体ＤＣ周波数コンバータと置き換えても
よい。しかしながら、ＤＣをＡＣに変換する反転形式の
発振回路が好ましい。何故ならばこの回路は等量の変換
されたエネルギに対して電力搬送トランスのコアにおけ
る磁気フラックスのピークを減少させるからである。 ［００２４］ パルス幅変調回路ＰＤＭはＤＣ電力供給源から電圧（十
Ｖ、。）を受信し、トランスＴ１の一次巻線ＰにＡＣ制
御電圧を供給してＭＯＳＦＥＴＱＩ及びｃ２の導通度、
従って、駆動電圧の各方形波パルスの持続時間を制御す
る。トランスＴ１の二次巻線Ｓ１及びＳ２は、電圧がＭ
ＯＳＦＥＴＱＩ及びｃ２のゲートに反対極性で印加され
るようになっており、その結果、一方のデバイスだけが
任意の与えられた時間に導通し得るようになっている。 パルス幅変調された駆動電圧はトランスＴ２の一次巻線
Ｐ及び直列に接続されたインダクタＬ１及びコンデンサ
ｃ５よりなる共振回路に供給される。この共振回路は駆
動周波数で、駆動電圧のパルス持続時間及び共振回路の
Ｑ（マグニフイケーション・ファクタ）によって決定さ
れる振幅をもって実質的に正弦波態様で共振する。この
実施例においては、・Ｑは主として共振回路の並列負荷
となるランプＦＬＩ及びＦＬ２のインピーダンスによっ
て決定される。 ［００２５］ 共振回路に並列の負荷を与えることはガス放電ランプの
動作を安定化させる傾向がある。特に、ランプを流れる
電流が増加すると、ランプインピーダンスは減少し、共
振回路のＱを減少させ、それ故、その共振応答を低下さ
せる。逆に、ランプを流れる電流が減少すると、ランプ
インピーダンスは増加し、共振回路のＱを増大させ、そ
れ故、その共振応答を高くさせる。共振回路は本質的に
ＡＣ電流源のように振舞い、高周波の正弦波電流をトラ
ンスＴ３を介してランプＦＬ１及びＦＬ２に供給する。 この電流の大きさは駆動電圧のパルス持続時間により約
１ｍＡから約２００ｍＡＲＭＳまで可変であり、ランプ
に電気放電を開始させ、かつ維持するのに十分である。 ［００２６］ 共振回路の安定性をさらに強めるために、駆動電圧の周
波数（〜２７ＫＨｚ）は共振回路のピーク応答周波数（
〜３３ＫＨｚ）より低い。化りの方法として、ダンピン
グ手段を共振回路に付加し、Ｑを減少させてもよいが、
これは共振回路の効率を減少させ、不所望な熱を発生さ
せる。 ［００２７］ コンデンサＣ６、抵抗Ｒ５及びＲ６、並びにダイオード
Ｄ７はランプＦＬＩ及びＦＬ２に直列に流れるＤＣ電流
を提供するためのバックエンド整流器を形成する。トラ
ンスＴ３の二次巻線Ｓ１及び８２間に接続されたコンデ
ンサＣ６は共振回路からランプＦＬＩ及びＦＬ２に実質
的にすべての高周波正弦波電流を通すように選択されて
いる。抵抗Ｒ６はＤＣ電流がダイオードＤ７に流れるこ
とを可能にし、コンデンサＣ６にＤＣオフセットを与え
、従って、コンデンサＣ６及びランプＦＬ１及びＦＬ２
を流れる正弦波電流は抵抗Ｒ６によって決定される電流
のＤＣ成分を受は入れる。抵抗Ｒ５は電力が切られたと
きにコンデンサＣ６を放電させる本質的にブリーダ抵抗
である。抵抗Ｒ５はまた、ランプのインピーダンス力社
曽大したときに（低出力レベルにおいて） コンデンサ
Ｃ６に関するＤＣオフセットの量を制限する。 ［００２８］ アース接地がトランスＴ３の二次巻線Ｓ１及び８２間に
接続されている。これら二次巻線の相対的大きさは、キ
ャパシタンスを介して各ランプの接地にランプＦＬＩ及
びＦＬ２の放電を開始させるのに十分な接地に対する電
圧を提供するように選択されている。また、これら二次
巻線は各ランプを流れる接地電流をバランスさせるよう
に選択されており、高周波正弦波電流がランプを等しく
付勢できるようになっている。この特定の回路において
、十分な放電開始電圧を得るために妥協が必要であり、
このためランプＦＬ１を流れる接地電流はランプＦＬ２
を流れる接地電流よりも僅かに大きい。この不均衡を補
正するために、コンデンサＣ７がランプＦＬＩと並列に
接続されており、ランプＦＬ２に補償電流を提供する。 コンデンサＣ８はスイッチングインバータのＭＯＳＦＥ
ＴＱＩ及びＣ２からの高周波スイッチングノイズがラン
プＦＬＩ及びＦＬ２の光出力に悪影響を与えることを防
止する。 ［００２９］ トランス下２の二次巻線Ｓ１、Ｓ２、及びＳ３はランプ
ＦＬＩ及びＦＬ２のフィラメントに電圧を供給してそれ
らを加熱する。トランス下２の一次巻線ＰはＭＯＳＦＥ
ＴＱＩ及びＣ２を含むスイッチングインバータからパル
ス幅変調された電圧を受信する。その上、Ｑｌがオフに
なった後でかつＣ２がオンになる前に、Ｑｌ及びインダ
クタＬ１を流れる電流がダイオードＤ６を通じて転流し
、それをオンにする。これはトランス下２の一次巻線Ｐ
に、コンデンサＣ４間の電圧に等しい振幅を有する追加
の第１の電圧パルスを提供する。コンデンサＣ５間の電
圧がそのピーりに達すると、インダクタＬ１を流れる電
流が逆になり、コンデンサＣ５は放電し、ダイオードＤ
５をオンにする。これはトランス下２の一次巻線Ｐに、
上記第１のパルスの振幅と等しい、しかし反対極性の振
幅を有する第２の電圧パルスを提供する。これら２つの
追加の電圧パルスは、Ｑｌがオフとなった後でかつＣ２
がオンになる前の時間期間を実質的に占有する。この回
路は、Ｃ２がオフとなった後でかつＱｌがオンになる前
の期間中、同様に振舞う。結果とじて生じる一次巻線Ｐ
間の高周波電圧はランプの調光範囲全体にわたり実質的
に一定であるＲＭＳ値を有する。か≧して、二次巻線Ｓ
ｌ、Ｓ２、及びＳ３はまた、調光範囲全体にわたりラン
プＦＬＩ及びＦＬ２のフィラメントを加熱する一定のＲ
ＭＳ電圧を提供する。 ［０．０．３．０１ 以上、本発明をコンパクトけい光ランプと共に使用する
ように記載したが、ここに記載した回路は任意の形式の
ガス放電ランプを制御するのに使用できる。本発明の範
囲から逸脱することなしに、上述した回路においである
変形及び変更がなし得るから、上述の記載に含まれる或
は添付図面に示されたすべての事柄は例示のためであっ
て、限定する意味のものではないと解釈されることを意
図するものである。
Ｏ％から１％までの範囲でフリッカのない調光を維持す
るコンパクトけい光ランプ用の調光制御回路を提供する
ものである。この調光回路は、一般的には、ランプ電極
に２７ＫＨｚの正弦波電流を供給してランプ中に電気放
電を開始させ、かつ保持し、同時に、実質的に脈動しな
い少量のＤＣ電流を電極に供給してランプ電流を非対称
の電流波形にする。この非対称の電流はランプの可視の
放電縞を大幅に減少させる。非対称の電流は管内の電荷
分布を変更し、ランプ電極間に定在波が形成されるのを
防止するものと思われる。電荷分布の波のような変動が
放電ランプに沿って測定．できるけれど、それは定在波
ではない。それはランプを流れる電流のＤＣ成分の大き
さによって決定される速度で移動する。可視の放電縞は
、上記波のような電荷分布によってもたらされる明るい
及び薄暗い帯状の領域を、これら領域が目に見えなくな
るように高速移動させるＤＣ電流をランプに供給するこ
とによって、除去される。しかしながら、ＤＣ電流が多
過ぎると、アノードの振動が生じる。適当量のＤＣ電流
は放電縞の影響とアノードの振動との妥協（かね合い）
によって選定される。約０．０４乃至１．４ｍＡのＤＣ
電流は代表的なコンパクトけい光ランプに対する妥協値
として満足なものであることが経．験的に分った。一般
的に言って、最適のＤＣ電流は最小（低範囲）から中間
範囲の出力までの調光範囲にわたっては増加する。さら
に高い出力においては、ＤＣ電流の正確な値はあまり重
要ではない。低出力範囲と中間出力範囲でのＤＣ電流比
は約１：２であることが好ましい。かくして、好ましい
ＤＣ電流は最小ランプ出力（低出力）及び中間乃至最大
ランプ出力（高出力）においてそれぞれ約０．０４〜０
．７ｍＡ及び０１〜１．４ミリＡである。 ［０００９］ 本発明によれば、対称なＡＣ電流をガス放電ランプの電
極に供給して該ランプに電気放電を開始させ、かつ維持
するためのＡＣ電流供給手段と、前記ランプ電極にＤＣ
電流を同時に供給するためのＤＣ電流供給手段とを具備
し、前記ランプに非対称な電流波形を確立して可視の放
電縞の発生を実質的に除去することを特徴とする電源か
らガス放電ランプに電力を供給するための制御装置が提
供される［０．０．１．０１ 本発明の他の実施例においては、対称なＡＣ電流を直列
に接続された一対のガス放電ランプの電極に供給してこ
れらランプに電気放電を開始させ、かつ維持するための
ＡＣ電流供給手段と、前記ランプ電極にＤＣ電流を同時
に供給するためのＤＣ電流供給手段とを具備し、前記ラ
ンプに非対称な電流波形を確立して可視の放電縞の発生
を実質的に除去することを特徴とする電源から直列に接
続された一対のガス放電ランプに電力を供給するための
制御装置が提供される。 ［００１１］ １実施例】 以下、本発明の実施例について添付図面を参照して詳細
に説明する。 ［００１２］ 図１は本発明による調光回路のブロック図である。破線
で囲まれているこの調光回路１は正弦波の電源３からガ
ス放電ランプ５に可変量の電力を提供する。この調光回
路１は、一般的には、フロントエンド整流器７を含み、
この整流器７は電源３からの６０Ｈｚ（代表例）のＡＣ
電圧をスイッチングインバータ９に供給されるＤＣ電圧
に変換する。スイッチングインバータ９はこのＤＣ電圧
を、可変の持続時間を有する反転及び非反転の交互する
方形波パルス電圧よりなる高周波ＡＣ電圧に変換する。 パルス幅変調（ＰＤＭ）回路１１は変調電圧波形をスイ
ッチングインバータ９に供給して各パルスの持続時間を
制御する。 ［００１３］ スイッチングインバータ９からの高周波ＡＣ電圧は共振
回路１３を駆動し、その結果、共振回路１３は、駆動電
圧の振幅及び周波数並びに共振回路のＱ（マグニフイケ
ーション・ファクタ）によって決定される振幅を有する
実質的に正弦波態様で、共振する。この共振回路はスイ
ッチングインバータ９からの駆動電圧のパルス持続時間
によって決定される可変の振幅を持つ本質的に対称な高
周波正弦波電流源である。本明細書においては、共振回
路は単一の基本モードの共振を有するものと理解される
。用語「ピーク応答周波数」はこの基本共振が最大化さ
れる周波数を指す。交流波形に適用されたときに、用語
「対称な」は、波形の正の部分が波形の対応する負の部
分に形状及び大きさにおいて実質的に同一であることを
意味するものと理解される。 ［００１４］ 共振回路１３からの電流はランプ５に供給され、選択可
能な出力レベルの範囲にわたり安定な電気放電を開始さ
せ、かつこの安定な電気放電を維持する。同時に、バッ
クエンド整流器１５が共振回路１３からの予め定められ
た量の電流を整流し、これをランプ５に供給し、ランプ
５を流れる電流に、放電縞及びアノードの振動を最ｔＪ
Ｘにするように選択されたＤＣ成分を付加する。 ［００１５］ 図２は本発明によるコンパクトけい光ランプを流れる電
流のＡＣ成分を示す。 半周期τは正弦波電流の周波数によって決定され、そし
てフリッカなしに電気放電を持続させるためにガスプラ
ズマの再結合時間（〜１００μＳ）より短いことが好ま
しい。ランプに対するＡＣ電流のＲＭＳ値は実質的に出
力、従って、ランプの輝度（明るさ）を決定し、約１ｍ
Ａから約２００ｍＡまで調節可能であることが好ましい
。 ［００１６］ 図３はランプを流れる電流のＤＣ成分を示す。例示の目
的のため、このＤＣ成分の大きさはＡＣ成分に関して誇
張されている。実際問題として、最大ランプ出力におい
て、ＤＣ成分はＡＣ成分の約０．０２％から約０．３５
％の範囲であろうし、また、最小ランプ出力においては
、結果として生じる電流（全体の電流）の約５％〜約５
０％のＤＣ成分が好ましい。 ［００１７］ 図４はランプを流れる全体の電流波形を示す。ＤＣ成分
はＡＣ成分をゼロ電流レベルからオフセットし、実質的
にランプの放電縞を減じた僅かに非対称の全体の電流波
形を生じさせる。 ［００１８］ 図５は本発明の調光回路の回路図である。この回路は次
のように動作する。ＡＣ電圧が電源から回路のホット端
子Ｈと中性端子Ｎ間に印加される。ダイオードＤ１及び
Ｄ２、抵抗Ｒ１、コンデンサＣ１及びＣ２、並びにツェ
ナーダイオードＺｌは低電圧ＤＣ電力供給源を構成する
。各正電圧の半サイクル中、電流はホット端子Ｈからコ
ンデンサＣ１及びＣ２、並びにダイオードＤ２を介して
中性端子Ｎに流れ、コンデンサＣ２を図示するようにプ
ラス（＋）−マイナス（−）の極性に充電する。抵抗Ｒ
１及びツェナーダイオードＺ１はコンデンサＣ２の電圧
を安定化し、その結果、ＤＣ電力供給源は、本質的に、
ツェナーダイオードＺ１のブレークオーバ電圧に等しい
ＤＣ供給電圧及び抵抗Ｒ１に本質的に等しい内部抵抗を
有するＤＣ電圧源となる。ダイオードＤ１は各負電圧の
半サイクル中、コンデンサＣ１に対する放電路を提供す
る。 ［００１９］ 全波ブリッジＦＷＢは電源からのＡＣ電圧を整流し、脈
動するＤＣ電圧を出力端子（＋）及び（−）間に提供す
る。脈動するＤＣ電圧は全波ブリッジの出力端子間に接
続されたコンデンサＣ３によってフィルタされる。抵抗
Ｒ２はコンデンサＣ３と並列に接続され、電源が切られ
たときにコンデンサＣ３から電荷を放電させる。本明細
書においては、電気部品（素子）に言及するときには、
用語「接続され」は２つ或はそれ以上の部品（素子）間
に、明確には述べない追加の部品（素子）を含み得る導
電路が存在するということを意味する。 ［００２０］ ダイオードＤ３、Ｄ４、Ｄ５、及びＤ６、ＭＯＳＦＥＴ
ＱＩ及びＣ２、抵抗Ｒ３及びＲ４、トランスＴ１、並び
にコンデンサＣ４はフィルタされたＤＣ電圧をスイッチ
ングし、高周波ＡＣ駆動電圧に変換するためのスイッチ
ングインバータを構成する。動作中、コンデンサＣ４は
コンデンサ０３間の電圧のほぼ半分に充電する。ＭＯＳ
ＦＥＴＱＩが導通すると、駆動電圧がトランスＴ２の一
次巻線Ｐに印加される。この駆動電圧は正であり、コン
デンサ０３間の電圧からコンデンサＣ４間の電圧を減じ
た電圧（コンデンサＣ３間の電圧のほぼ半分）に等しい
。 ＭＯＳＦＥＴＣ２が導通すると、駆動電圧は反転され、
かつコンデンサ０４間の電圧に等しい。ＭＯＳＦＥＴＱ
Ｉ及びＣ２が高周波（〜２７ＫＨｚ）で交互にスイッチ
ングされると、コンデンサ０３間の電圧に実質的に等し
いピーク−ピーク電圧を有するＡＣ駆動電圧の方形波パ
ルスが発生される。 ［００２１］ 駆動周波数は２０ＫＨｚと５０ＫＫＨｚ間であることが
好ましく、後述するパルス幅変調回路ＰＤＭがらのＡＣ
制御電圧によって決定される。２０ＫＨｚより低い周波
数は人間Ｃ可聴範囲にあり、従って、望ましくない。５
０ＫＨｚより高イ高周波ハ、ＭＯＳＦＥＴＱＩ及びｃ２
に高い熱消散を生じさせる傾向があり、かつ固定ワイヤ
の接地に対する容量性インピーダンスを低下させるので
、望ましくない。 ［００２２］ 抵抗Ｒ３及びＲ４は、さもなければトランスＴ１の二次
巻線５１及び５２の漏洩インダクタンス並びにＭＯＳＦ
ＥＴＱＩ及びｃ２のゲートキャパシタンスにより生じる
であろう振動を減衰させる。ダイオードＤ３及びＤ４は
逆電流がＭＯＳＦＥＴＱｌ及びｃ２にそれぞれ流れるこ
とを阻止する。 ［００２３］ Ｑｌ及びｃ２はＦＥＴ或はバイポーラトランジスタのよ
うな任意の形式の半導体スイッチでよい。しかしながら
、図示するように、ＭＯＳＦＥＴはそれらの高速スイッ
チング能力及び比較的少ないゲート電流要件のために好
ましい。化りの方法として、スイッチングインバータを
、脈動しないＤＣ電圧を高周波脈動ＤＣ電圧に変換する
より安価な半導体ＤＣ周波数コンバータと置き換えても
よい。しかしながら、ＤＣをＡＣに変換する反転形式の
発振回路が好ましい。何故ならばこの回路は等量の変換
されたエネルギに対して電力搬送トランスのコアにおけ
る磁気フラックスのピークを減少させるからである。 ［００２４］ パルス幅変調回路ＰＤＭはＤＣ電力供給源から電圧（十
Ｖ、。）を受信し、トランスＴ１の一次巻線ＰにＡＣ制
御電圧を供給してＭＯＳＦＥＴＱＩ及びｃ２の導通度、
従って、駆動電圧の各方形波パルスの持続時間を制御す
る。トランスＴ１の二次巻線Ｓ１及びＳ２は、電圧がＭ
ＯＳＦＥＴＱＩ及びｃ２のゲートに反対極性で印加され
るようになっており、その結果、一方のデバイスだけが
任意の与えられた時間に導通し得るようになっている。 パルス幅変調された駆動電圧はトランスＴ２の一次巻線
Ｐ及び直列に接続されたインダクタＬ１及びコンデンサ
ｃ５よりなる共振回路に供給される。この共振回路は駆
動周波数で、駆動電圧のパルス持続時間及び共振回路の
Ｑ（マグニフイケーション・ファクタ）によって決定さ
れる振幅をもって実質的に正弦波態様で共振する。この
実施例においては、・Ｑは主として共振回路の並列負荷
となるランプＦＬＩ及びＦＬ２のインピーダンスによっ
て決定される。 ［００２５］ 共振回路に並列の負荷を与えることはガス放電ランプの
動作を安定化させる傾向がある。特に、ランプを流れる
電流が増加すると、ランプインピーダンスは減少し、共
振回路のＱを減少させ、それ故、その共振応答を低下さ
せる。逆に、ランプを流れる電流が減少すると、ランプ
インピーダンスは増加し、共振回路のＱを増大させ、そ
れ故、その共振応答を高くさせる。共振回路は本質的に
ＡＣ電流源のように振舞い、高周波の正弦波電流をトラ
ンスＴ３を介してランプＦＬ１及びＦＬ２に供給する。 この電流の大きさは駆動電圧のパルス持続時間により約
１ｍＡから約２００ｍＡＲＭＳまで可変であり、ランプ
に電気放電を開始させ、かつ維持するのに十分である。 ［００２６］ 共振回路の安定性をさらに強めるために、駆動電圧の周
波数（〜２７ＫＨｚ）は共振回路のピーク応答周波数（
〜３３ＫＨｚ）より低い。化りの方法として、ダンピン
グ手段を共振回路に付加し、Ｑを減少させてもよいが、
これは共振回路の効率を減少させ、不所望な熱を発生さ
せる。 ［００２７］ コンデンサＣ６、抵抗Ｒ５及びＲ６、並びにダイオード
Ｄ７はランプＦＬＩ及びＦＬ２に直列に流れるＤＣ電流
を提供するためのバックエンド整流器を形成する。トラ
ンスＴ３の二次巻線Ｓ１及び８２間に接続されたコンデ
ンサＣ６は共振回路からランプＦＬＩ及びＦＬ２に実質
的にすべての高周波正弦波電流を通すように選択されて
いる。抵抗Ｒ６はＤＣ電流がダイオードＤ７に流れるこ
とを可能にし、コンデンサＣ６にＤＣオフセットを与え
、従って、コンデンサＣ６及びランプＦＬ１及びＦＬ２
を流れる正弦波電流は抵抗Ｒ６によって決定される電流
のＤＣ成分を受は入れる。抵抗Ｒ５は電力が切られたと
きにコンデンサＣ６を放電させる本質的にブリーダ抵抗
である。抵抗Ｒ５はまた、ランプのインピーダンス力社
曽大したときに（低出力レベルにおいて） コンデンサ
Ｃ６に関するＤＣオフセットの量を制限する。 ［００２８］ アース接地がトランスＴ３の二次巻線Ｓ１及び８２間に
接続されている。これら二次巻線の相対的大きさは、キ
ャパシタンスを介して各ランプの接地にランプＦＬＩ及
びＦＬ２の放電を開始させるのに十分な接地に対する電
圧を提供するように選択されている。また、これら二次
巻線は各ランプを流れる接地電流をバランスさせるよう
に選択されており、高周波正弦波電流がランプを等しく
付勢できるようになっている。この特定の回路において
、十分な放電開始電圧を得るために妥協が必要であり、
このためランプＦＬ１を流れる接地電流はランプＦＬ２
を流れる接地電流よりも僅かに大きい。この不均衡を補
正するために、コンデンサＣ７がランプＦＬＩと並列に
接続されており、ランプＦＬ２に補償電流を提供する。 コンデンサＣ８はスイッチングインバータのＭＯＳＦＥ
ＴＱＩ及びＣ２からの高周波スイッチングノイズがラン
プＦＬＩ及びＦＬ２の光出力に悪影響を与えることを防
止する。 ［００２９］ トランス下２の二次巻線Ｓ１、Ｓ２、及びＳ３はランプ
ＦＬＩ及びＦＬ２のフィラメントに電圧を供給してそれ
らを加熱する。トランス下２の一次巻線ＰはＭＯＳＦＥ
ＴＱＩ及びＣ２を含むスイッチングインバータからパル
ス幅変調された電圧を受信する。その上、Ｑｌがオフに
なった後でかつＣ２がオンになる前に、Ｑｌ及びインダ
クタＬ１を流れる電流がダイオードＤ６を通じて転流し
、それをオンにする。これはトランス下２の一次巻線Ｐ
に、コンデンサＣ４間の電圧に等しい振幅を有する追加
の第１の電圧パルスを提供する。コンデンサＣ５間の電
圧がそのピーりに達すると、インダクタＬ１を流れる電
流が逆になり、コンデンサＣ５は放電し、ダイオードＤ
５をオンにする。これはトランス下２の一次巻線Ｐに、
上記第１のパルスの振幅と等しい、しかし反対極性の振
幅を有する第２の電圧パルスを提供する。これら２つの
追加の電圧パルスは、Ｑｌがオフとなった後でかつＣ２
がオンになる前の時間期間を実質的に占有する。この回
路は、Ｃ２がオフとなった後でかつＱｌがオンになる前
の期間中、同様に振舞う。結果とじて生じる一次巻線Ｐ
間の高周波電圧はランプの調光範囲全体にわたり実質的
に一定であるＲＭＳ値を有する。か≧して、二次巻線Ｓ
ｌ、Ｓ２、及びＳ３はまた、調光範囲全体にわたりラン
プＦＬＩ及びＦＬ２のフィラメントを加熱する一定のＲ
ＭＳ電圧を提供する。 ［０．０．３．０１ 以上、本発明をコンパクトけい光ランプと共に使用する
ように記載したが、ここに記載した回路は任意の形式の
ガス放電ランプを制御するのに使用できる。本発明の範
囲から逸脱することなしに、上述した回路においである
変形及び変更がなし得るから、上述の記載に含まれる或
は添付図面に示されたすべての事柄は例示のためであっ
て、限定する意味のものではないと解釈されることを意
図するものである。
【図１】
本発明の調光回路のブロック図である。
【図２】
本発明によるコンパクトけい光ランプを流れる電流を示
す波形図である。 １図３】 本発明によるコンパクトけい光ランプを流れる電流を示
す波形図である。 １図４】 本発明によるコンパクトけい光ランプを流れる電流を示
す波形図である。
す波形図である。 １図３】 本発明によるコンパクトけい光ランプを流れる電流を示
す波形図である。 １図４】 本発明によるコンパクトけい光ランプを流れる電流を示
す波形図である。
【図５】
本発明の調光回路の回路図である。
１ 調光回路
３ 電源
Claims (13)
- 【請求項１】ＡＣ電流をガス放電ランプの電極に供給し
て該ランプに電気放電を開始させ、かつ維持するための
ＡＣ電流供給手段と、前記ランプ電極にＤＣ電流を同時
に供給するためのＤＣ電流供給手段とを具備し、前記ラ
ンプに非対称な電流波形を確立して可視の放電縞の発生
を実質的に除去することを特徴とする電源からガス放電
ランプに電力を供給するための制御装置。 - 【請求項２】前記ＡＣ電流供給手段は直列に接続された
インダクタ及びコンデンサを含む共振回路を有する請求
項１の制御装置。 - 【請求項３】前記ＡＣ電流供給手段は前記共振回路を駆
動する少なくとも１つの半導体スイッチを含むスイッチ
ングインバータをさらに有する請求項２の制御装置。 - 【請求項４】前記半導体スイッチがＭＯＳＦＥＴからな
る請求項３の制御装置。 - 【請求項５】前記ＡＣ電流供給手段は前記共振回路と前
記ランプ間に接続されたトランスをさらに有する請求項
２の制御装置。 - 【請求項６】前記ＡＣ電流はほぼ２０ＫＨｚと５０ＫＨ
ｚの間である請求項１の制御装置。 - 【請求項７】前記ＡＣ電流供給手段は該ＡＣ電流供給手
段と並列に接続されたＤＣ電流源を有する請求項１の制
御装置。 - 【請求項８】前記ＤＣ電流供給手段は前記ＡＣ電流の予
め定められた部分を整流するための整流回路を有する請
求項１の制御装置。 - 【請求項９】前記ＤＣ電流は最小ランプ出力において約
０．０４ｍＡと約０．７ｍＡの間であり、かつ最大ラン
プ出力の約半分において約０．１ｍＡと約１．４ｍＡの
間である請求項１の制御装置。 - 【請求項１０】前記ＤＣ電流は最大ランプ出力において
前記ランプを流れる結果としての全体電流のほぼ０．０
２％と０．３５％の間であり、かつ最小ランプ出力にお
いて前記ランプを流れる結果としての全体電流のほぼ５
％と５０％の間である請求項１の制御装置。 - 【請求項１１】前記ＡＣ電流供給手段は、互いに直列に
、かつまた、前記ランプとも直列に接続された２つの二
次巻線を含むトランスを有し、前記ＤＣ電流供給手段は
前記二次巻線間に電気的に接続されたコンデンサ、第１
の抵抗、並びに前記二次巻線の一方に直列に接続された
ダイオードを有する請求項１の制御装置。 - 【請求項１２】前記ＤＣ電流供給手段は前記コンデンサ
と並列に接続された第２の抵抗を有する請求項１１の制
御装置。 - 【請求項１３】対称なＡＣ電流をガス放電ランプの電極
に供給して該ランプに電気放電を開始させ、かつ維持す
る段階と、前記ランプ電極にＤＣ電流を同時に供給し、
前記ランプに非対称な電流波形を確立する段階とを含む
ことを特徴とするガス放電ランプにおける可視の放電縞
の発生を実質的に除去する方法。
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