JPH04104923A - 石こうボード、およびその連続形成方法 - Google Patents
石こうボード、およびその連続形成方法Info
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- JPH04104923A JPH04104923A JP22233790A JP22233790A JPH04104923A JP H04104923 A JPH04104923 A JP H04104923A JP 22233790 A JP22233790 A JP 22233790A JP 22233790 A JP22233790 A JP 22233790A JP H04104923 A JPH04104923 A JP H04104923A
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Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、石こうボードに関連し、特にボードに繊維状
スタッコ全組み入れる連続工程によって可変性のある。
スタッコ全組み入れる連続工程によって可変性のある。
しかも予測可能な密度をもつ石こうボードの製造に向け
られている。
られている。
(従来の技術)
石こうボード製品を製造するにFi、燗焼石こうとも呼
ばれるかつ半水石こう(CaSO4・1/2H20)で
もある石こうスタッコ、およびその他の混和剤を水で混
ぜ合わせてスラリーヲ形成し。
ばれるかつ半水石こう(CaSO4・1/2H20)で
もある石こうスタッコ、およびその他の混和剤を水で混
ぜ合わせてスラリーヲ形成し。
次いでそれを希望する形に成型し、凝結させ。
さらに乾燥させる。石こうボードを製造する場合、従来
から使用される標準服焼石こう、すなわち石こうスタッ
フは、標準的な先行技術の工程に従って、正常大気圧下
でケトル、フラスコまたは回転燃焼器で生成される。凝
結作用とは。
から使用される標準服焼石こう、すなわち石こうスタッ
フは、標準的な先行技術の工程に従って、正常大気圧下
でケトル、フラスコまたは回転燃焼器で生成される。凝
結作用とは。
二水石こう(C11LSO42820) である凝結
面こうにスタッコ全変換する水和作用である。従来式の
製造法では、製造されたボードはおよそ1650 lb
/M8Fないし19001b/MSFのかなり狭い範囲
の密度を有する。もし可変性のあるしかも予測可能な密
度を有する許容ボード製品を作る方法が見出されたなら
ば、それは非常に望ましいことである。軽量でしかも頑
丈がボードは特に役立つであろう。
面こうにスタッコ全変換する水和作用である。従来式の
製造法では、製造されたボードはおよそ1650 lb
/M8Fないし19001b/MSFのかなり狭い範囲
の密度を有する。もし可変性のあるしかも予測可能な密
度を有する許容ボード製品を作る方法が見出されたなら
ば、それは非常に望ましいことである。軽量でしかも頑
丈がボードは特に役立つであろう。
(発明が解決しようとする課題)
従って、ボード1フィート当りの低減された水の量を含
みかつ可変性が6Dしかも予測可能な密度を備えた高品
質の石こうボードをベースとした製品を提供することが
本発明の目的である。
みかつ可変性が6Dしかも予測可能な密度を備えた高品
質の石こうボードをベースとした製品を提供することが
本発明の目的である。
最少限の乾燥時間およびコストで製品を製造するために
使用され得る、石こうをベースとした製品を作る連続方
法を提供することが本発明のもう1つの目的である。
使用され得る、石こうをベースとした製品を作る連続方
法を提供することが本発明のもう1つの目的である。
可変性がありしかも予測可能な密度を有する石こうボー
ドを作ることのできる石こうをベースとした構成要素を
提供することが本発明のさらにもう1つの目的である。
ドを作ることのできる石こうをベースとした構成要素を
提供することが本発明のさらにもう1つの目的である。
ボード1フィート当りの水の量および密度は低減された
が、しかしまだ強度およびその他商業ベースの用途にと
って必要な物理的性質を備えている石こうボードを提供
することが本発明のまたもう1つの目的である。
が、しかしまだ強度およびその他商業ベースの用途にと
って必要な物理的性質を備えている石こうボードを提供
することが本発明のまたもう1つの目的である。
(課題を解決するための手段および作用)上記の目的は
本発明の方法、す々わち可変性のあるしかも予測可能な
密度を備えた石こウホードの製造工程をもたらし、かつ
ボード形成中の水の需要量を低減させるために、繊維半
スタッコを石こうボード形成要素の中に組み入れること
を特徴とする工程によって達成される。繊維状スタッコ
の製造は5石こうの繊維状スタッコ(繊維状半水石こう
)への実質的変換をもたらすのに十分な熱および圧力に
1通常の石こう(二水石こう)のスラリーを当てること
によって達成され得る。ファイバーへの変換は1石こう
およびスラリー(例えば重量比で水:石こうがおよそ1
0:1または1:2)を、水蒸気および水で加圧された
。かつ温度が110°および180℃の間の、従来式圧
力容器(オートクレーブなど)を連続的に通過させるこ
とによって適当に遂行される。あるいはまた、繊維状ス
タッコを生成するために、攪拌バッチ式オートクレーブ
を使用することもできる。滞留時間は石こうの粒子が繊
維状の半水石こうに実質上変換される程度とする。本発
明のもう1つの有利な実施例では、繊維軟石こうおよび
水のスラリーを。
本発明の方法、す々わち可変性のあるしかも予測可能な
密度を備えた石こウホードの製造工程をもたらし、かつ
ボード形成中の水の需要量を低減させるために、繊維半
スタッコを石こうボード形成要素の中に組み入れること
を特徴とする工程によって達成される。繊維状スタッコ
の製造は5石こうの繊維状スタッコ(繊維状半水石こう
)への実質的変換をもたらすのに十分な熱および圧力に
1通常の石こう(二水石こう)のスラリーを当てること
によって達成され得る。ファイバーへの変換は1石こう
およびスラリー(例えば重量比で水:石こうがおよそ1
0:1または1:2)を、水蒸気および水で加圧された
。かつ温度が110°および180℃の間の、従来式圧
力容器(オートクレーブなど)を連続的に通過させるこ
とによって適当に遂行される。あるいはまた、繊維状ス
タッコを生成するために、攪拌バッチ式オートクレーブ
を使用することもできる。滞留時間は石こうの粒子が繊
維状の半水石こうに実質上変換される程度とする。本発
明のもう1つの有利な実施例では、繊維軟石こうおよび
水のスラリーを。
上記の従来式圧力容器を連続的に通過させることによっ
て1石こうファイバーが繊維状スタッコに変換される。
て1石こうファイバーが繊維状スタッコに変換される。
さらにもう1つの有利な実施例では、石こうファイバー
は、標準スタッコとブレンド嘔せて本発明の石こうボー
ドに成型する前に、標準燗焼装置によって繊維状スタッ
コに変換される。
は、標準スタッコとブレンド嘔せて本発明の石こうボー
ドに成型する前に、標準燗焼装置によって繊維状スタッ
コに変換される。
オートクレーブまたはその他の変換器を出た後に、湿っ
た燗焼材料は都合よく希釈されて。
た燗焼材料は都合よく希釈されて。
次に標準服焼石こうと組合わせるためにミキサーへ送ら
れる水流の中に所定の塊の材料を具備する。本明細書お
よび特許請求の範囲に使用されている“標準服焼石こう
“または“標準スタッコ“という用語は、例えば米国特
許第2、341.426号明細書で記述されたような正
常の大気圧でケトル形燃焼器または回転燃焼器で、通例
の先行技術の工程に従って生成され得る標準的(非繊維
状)の燗焼石こうを意味する。もう1つの実施例では、
繊維状スタッコ/水スラリーはそのファイバー含有量を
増加させるために脱水され1次いで標準燃焼スタッコと
連続的にブレンドされ得る。いずれかの方法で生成され
た混合物を凝結させ、乾燥させて本発明の石こう製品を
形成する。
れる水流の中に所定の塊の材料を具備する。本明細書お
よび特許請求の範囲に使用されている“標準服焼石こう
“または“標準スタッコ“という用語は、例えば米国特
許第2、341.426号明細書で記述されたような正
常の大気圧でケトル形燃焼器または回転燃焼器で、通例
の先行技術の工程に従って生成され得る標準的(非繊維
状)の燗焼石こうを意味する。もう1つの実施例では、
繊維状スタッコ/水スラリーはそのファイバー含有量を
増加させるために脱水され1次いで標準燃焼スタッコと
連続的にブレンドされ得る。いずれかの方法で生成され
た混合物を凝結させ、乾燥させて本発明の石こう製品を
形成する。
このような構成によれば1石こう結晶体またはファイバ
ーから生成された繊維状スタッコは、標準服焼石こうと
組合わされて、可変性がちり、しかも可測可能な密度の
石こうボードを製造することができる。
ーから生成された繊維状スタッコは、標準服焼石こうと
組合わされて、可変性がちり、しかも可測可能な密度の
石こうボードを製造することができる。
このボードの密度は繊維状スタッコの含有量に反比例し
て変動するものであり1本発明の各工程を経て標準壁板
および無機絶縁ボードとして適する軽量ボードが形成さ
れる。
て変動するものであり1本発明の各工程を経て標準壁板
および無機絶縁ボードとして適する軽量ボードが形成さ
れる。
(実施 列)
本発明の方法は石こう5すなわち二水石こう(CaSO
4・2H20)を連続式またはバッチ式オートクレーブ
(気密容器)のいずれかにより、またはその他の適当な
燃焼装置によって、標準スタッコ(化粧しっくい)と混
合して石こうボードを形成するためのスタッコファイバ
ーに変換することにより実行される。標準スタッコ供給
材料は1例えば天然岩または天然岩および化学処理石こ
うのブレンドも含めた化学処理によって得られたもの(
例えば1石こうクリスタルまたはファイバー)等の石こ
う源から、従来式パッチまたは連続燃焼によって得られ
た生成物でよい。石こう源は燃焼の前に都合のよいよう
に粉砕される。本発明の石こうボード製造に使用するた
めに、標準スタッコは連続的に生成され、かつおよそ6
0ないし100ccの分散コンシスチンシー(流動性あ
るいは固体性)を有することが特に望ましい。
4・2H20)を連続式またはバッチ式オートクレーブ
(気密容器)のいずれかにより、またはその他の適当な
燃焼装置によって、標準スタッコ(化粧しっくい)と混
合して石こうボードを形成するためのスタッコファイバ
ーに変換することにより実行される。標準スタッコ供給
材料は1例えば天然岩または天然岩および化学処理石こ
うのブレンドも含めた化学処理によって得られたもの(
例えば1石こうクリスタルまたはファイバー)等の石こ
う源から、従来式パッチまたは連続燃焼によって得られ
た生成物でよい。石こう源は燃焼の前に都合のよいよう
に粉砕される。本発明の石こうボード製造に使用するた
めに、標準スタッコは連続的に生成され、かつおよそ6
0ないし100ccの分散コンシスチンシー(流動性あ
るいは固体性)を有することが特に望ましい。
繊維状スタッコのための開始材料も同様に、天然または
化学石こう源から得られたものでよく1例えば、細かく
粉砕された粉末石こうまたは石こうファイバーの形であ
り得る。石こうファイバーは正常大気圧およびおよそ1
20℃ないし190℃の範囲の温度で、かままたは回転
燃焼器で燃焼することによって繊維状スタッコに変換さ
れ得る。燃焼はおよそ1ないし3時間適当に行なわれる
。燃焼はまた。以下で詳述するように1石こうファイバ
ーのスラリー液をオートクレーブに入れることによって
も遂行され得る。
化学石こう源から得られたものでよく1例えば、細かく
粉砕された粉末石こうまたは石こうファイバーの形であ
り得る。石こうファイバーは正常大気圧およびおよそ1
20℃ないし190℃の範囲の温度で、かままたは回転
燃焼器で燃焼することによって繊維状スタッコに変換さ
れ得る。燃焼はおよそ1ないし3時間適当に行なわれる
。燃焼はまた。以下で詳述するように1石こうファイバ
ーのスラリー液をオートクレーブに入れることによって
も遂行され得る。
本発明の繊維状スタッコをオートクレーブで連続生産す
ることについて、第1図をさらに詳しく参照すると1石
こうは、適当なミキサー2によって懸濁液状に材料が維
持されているスラリータンク1の中に連続的に供給され
る。タンク1にはできれば加熱手段を具備することが望
ましい。タンク1内での分散に先立って、使用される石
こうは100メツシュのふるいヲ少なくともおよそ80
チが通過する細かさに粉砕または別の方法で細かく砕か
れる。できれば、少なくともおよそ90チが100メツ
シュのふるいを通過することが望ましい。もし石こうフ
ァイバーを使用した場合は、粉砕工程を省略することが
できる。懸濁液はまた。米国特許第4,029,512
号明細書に発表された繊維状アルファー半水石こうを形
成するのに適している少量の晶癖条件剤も含んでいる。
ることについて、第1図をさらに詳しく参照すると1石
こうは、適当なミキサー2によって懸濁液状に材料が維
持されているスラリータンク1の中に連続的に供給され
る。タンク1にはできれば加熱手段を具備することが望
ましい。タンク1内での分散に先立って、使用される石
こうは100メツシュのふるいヲ少なくともおよそ80
チが通過する細かさに粉砕または別の方法で細かく砕か
れる。できれば、少なくともおよそ90チが100メツ
シュのふるいを通過することが望ましい。もし石こうフ
ァイバーを使用した場合は、粉砕工程を省略することが
できる。懸濁液はまた。米国特許第4,029,512
号明細書に発表された繊維状アルファー半水石こうを形
成するのに適している少量の晶癖条件剤も含んでいる。
およそ10ないし70%の固体を含みかつ70ないし9
0℃の優先温度で、タンク1から流出するスラリーは適
当なスラリーポンプ3を経てオートクレーブ4へ連続的
に送られる。石こうスラリーをオートクレーブへ移送す
る導管へ蒸気が吹き込まれ、さらにスラリーの混合が混
合装置5で遂行される。反応器4には、凝集を最少にし
5反応器度を促進するために、スラリーをかき混ぜるか
あるいは別の方法で攪拌する手段(例えば、蒸気噴射ま
たはプレート引き上げ)が具備される。この攪拌操作は
反応時間全体を通して連続的または間欠的に行なわれ得
る。
0℃の優先温度で、タンク1から流出するスラリーは適
当なスラリーポンプ3を経てオートクレーブ4へ連続的
に送られる。石こうスラリーをオートクレーブへ移送す
る導管へ蒸気が吹き込まれ、さらにスラリーの混合が混
合装置5で遂行される。反応器4には、凝集を最少にし
5反応器度を促進するために、スラリーをかき混ぜるか
あるいは別の方法で攪拌する手段(例えば、蒸気噴射ま
たはプレート引き上げ)が具備される。この攪拌操作は
反応時間全体を通して連続的または間欠的に行なわれ得
る。
反応器はまた2スラリーを連続的に通過させる手段(例
えば、ボートぎり)も具備する。オートクレーブ4内で
のスラリーの水対石こうの比率は、少なくともおよそ1
0ないし0.33:1が望ましいが、さらにできれば、
少なくともおよそ1.5ないし0.53:1であること
が望ましい。
えば、ボートぎり)も具備する。オートクレーブ4内で
のスラリーの水対石こうの比率は、少なくともおよそ1
0ないし0.33:1が望ましいが、さらにできれば、
少なくともおよそ1.5ないし0.53:1であること
が望ましい。
石こうの濃度が高すぎる場合、スラリーは厚くなり過ぎ
て、均等な繊維状半水石こうの形成を行なうことができ
ないことが分かった。
て、均等な繊維状半水石こうの形成を行なうことができ
ないことが分かった。
石こうを服飾するために飽和蒸気がオートクレーブ4に
供給される。反応時間中のオートクレーブ内の温度は、
およそ110℃以上が好都合であるが、およそ110℃
および190℃の間の範囲が望ましく、さらにできれば
、およそ120℃および160℃の範囲が望ましい。こ
の温度は飽和蒸気の温度を示すものであるから、所定の
温度における飽和蒸気の圧力を組合せることになる。
供給される。反応時間中のオートクレーブ内の温度は、
およそ110℃以上が好都合であるが、およそ110℃
および190℃の間の範囲が望ましく、さらにできれば
、およそ120℃および160℃の範囲が望ましい。こ
の温度は飽和蒸気の温度を示すものであるから、所定の
温度における飽和蒸気の圧力を組合せることになる。
その結果、付随蒸気圧力はおよそ20ないし200 p
sig となるが、できればおよそ50ないし60
psigであることが望ましい。
sig となるが、できればおよそ50ないし60
psigであることが望ましい。
反応時間はおよそ0.1ないし30時間の範囲であるが
、できれば01ないし0.25時間が望ましい。多くの
場合1反応時間は温度に関して反比例し、低い反応温度
で繊維状半水石こうへの変換を完了するには長い反応時
間を必要とすることになる。反応は、繊維状の半水石こ
うに対する石こうの重量パーセントが、少なくとも25
%の変換を行なう5できれば≧75チ、さらにできれば
≧95%の変換を行なうのに十分な時間で好都合に行な
われる。たとえ繊維状スタッコへの変換が100%IJ
下の場合でも、燻焼生成物は壕だ別の繊維状物質すなわ
ち石こうファイバーを含んでおり、それが例えばフィラ
ー/補強材等の種々の用途における生成物の有用性に貢
献する。
、できれば01ないし0.25時間が望ましい。多くの
場合1反応時間は温度に関して反比例し、低い反応温度
で繊維状半水石こうへの変換を完了するには長い反応時
間を必要とすることになる。反応は、繊維状の半水石こ
うに対する石こうの重量パーセントが、少なくとも25
%の変換を行なう5できれば≧75チ、さらにできれば
≧95%の変換を行なうのに十分な時間で好都合に行な
われる。たとえ繊維状スタッコへの変換が100%IJ
下の場合でも、燻焼生成物は壕だ別の繊維状物質すなわ
ち石こうファイバーを含んでおり、それが例えばフィラ
ー/補強材等の種々の用途における生成物の有用性に貢
献する。
繊維状半水石こうの形成の完了に続いて、ファイバー含
有スラリーは圧力降下のために1つまたはそれ以上のブ
ロータンク6および7へ連続的に移送される。蒸気放出
による熱は連続工程中に上流で回収される。ブロータン
ク7から出るスラリーは、さらにオU用できるように水
で好都合に希釈される。もう1つの実施例では。
有スラリーは圧力降下のために1つまたはそれ以上のブ
ロータンク6および7へ連続的に移送される。蒸気放出
による熱は連続工程中に上流で回収される。ブロータン
ク7から出るスラリーは、さらにオU用できるように水
で好都合に希釈される。もう1つの実施例では。
スラリーは、後続のボード製造に望ましいどの程度まで
もファイバー含有量を増量することができるように5ス
ラリー内の材料の脱水全行なうろ過装置または他の適当
な手段によって脱水され得る。繊維状半水石こうの緩慢
な固体化は、この材料を使って作業を行なう時間を有利
に弓き延ばすことができる。
もファイバー含有量を増量することができるように5ス
ラリー内の材料の脱水全行なうろ過装置または他の適当
な手段によって脱水され得る。繊維状半水石こうの緩慢
な固体化は、この材料を使って作業を行なう時間を有利
に弓き延ばすことができる。
繊維状スタッコおよびそれと組合せた水は、ミキサー8
内で標準スタッコと連続的にブレンドされる。混合物に
付加される如何なる付加水でも本発明の石こうボードの
製造に対して適当なコンシスチンシーをスラリーに付与
するのに役立つ。あるいはまた、スラリーは、繊維状お
よび非繊維状の半水石こうのトライブレンドによっても
生成されることができる。スラリーあるいはトライブレ
ンドの燃焼石こうは都合よく。
内で標準スタッコと連続的にブレンドされる。混合物に
付加される如何なる付加水でも本発明の石こうボードの
製造に対して適当なコンシスチンシーをスラリーに付与
するのに役立つ。あるいはまた、スラリーは、繊維状お
よび非繊維状の半水石こうのトライブレンドによっても
生成されることができる。スラリーあるいはトライブレ
ンドの燃焼石こうは都合よく。
繊維状スタッコの重量でおよそ1から100%、できれ
ば1から20%、さらにできれば1から10%を含み、
かつ標準スタッコの重量でおよそ99から0%、できれ
ば80から99%、さらにできれば90から99%を含
むことが望ましい。ボード原料の残余分は1石こうボー
ド製造に使用される他の従来の材料でよい。ミキサー8
内で形成されるスラリーに付加され得るその他の材料と
しては、スターチおよびデキシトリン等の結合保護剤;
紙およびガラス繊維等のファイバー/補強材;ひる石、
パーライト、粘土、オよび石灰岩などのフィラー;アス
ファルト、ろう、およびけい素樹脂等のセメント防水剤
;リグニンおよび有機スルホン酸エステル等の分散/湿
潤剤;細かく粉砕された石こう5カリ、およびほう酸等
の硬化剤/急結剤;キレート化剤等の緩結剤;および石
けん等の泡立て剤が含まれる。スラリーは従来式の石こ
うボード製造機によって連続的に石こうボードに変換さ
れる。
ば1から20%、さらにできれば1から10%を含み、
かつ標準スタッコの重量でおよそ99から0%、できれ
ば80から99%、さらにできれば90から99%を含
むことが望ましい。ボード原料の残余分は1石こうボー
ド製造に使用される他の従来の材料でよい。ミキサー8
内で形成されるスラリーに付加され得るその他の材料と
しては、スターチおよびデキシトリン等の結合保護剤;
紙およびガラス繊維等のファイバー/補強材;ひる石、
パーライト、粘土、オよび石灰岩などのフィラー;アス
ファルト、ろう、およびけい素樹脂等のセメント防水剤
;リグニンおよび有機スルホン酸エステル等の分散/湿
潤剤;細かく粉砕された石こう5カリ、およびほう酸等
の硬化剤/急結剤;キレート化剤等の緩結剤;および石
けん等の泡立て剤が含まれる。スラリーは従来式の石こ
うボード製造機によって連続的に石こうボードに変換さ
れる。
石こうボードを形成するには、繊維状スタッコ含有スラ
リーを表面仕上げシート(紙で覆われたシート)に連続
的に塗布する。第2表面仕上げシート(紙で覆われたシ
ート)をその上に付与して、厚さを決めるためにボード
を1個または複数個のローラ下で移動させる。このよう
にして形成された連続ストリップは、焼石こうか凝結す
るまでベルト上を運搬され、その後ストリップ牡、希望
する長さのボードを形成するために切断され、そのボー
ドは過剰の水分を除去するためにドライヤーを通って運
搬される。
リーを表面仕上げシート(紙で覆われたシート)に連続
的に塗布する。第2表面仕上げシート(紙で覆われたシ
ート)をその上に付与して、厚さを決めるためにボード
を1個または複数個のローラ下で移動させる。このよう
にして形成された連続ストリップは、焼石こうか凝結す
るまでベルト上を運搬され、その後ストリップ牡、希望
する長さのボードを形成するために切断され、そのボー
ドは過剰の水分を除去するためにドライヤーを通って運
搬される。
結果的に出来た紙で覆われた石こうボードの密度は、ボ
ード内の繊維状半水石こうの比率がおよそ〈1から10
0チまで変化するにつれて変わる。繊維状スタッコの含
有量が多くなればなるほど、密度は低くなる。スタッコ
ファイバーを従来式の石こう形成材に組み入れることに
よって1代表的な密度1750 Jbs/MSFに対し
て、およそ1200から16507bs/1000平方
フイート(MSF)(31ないし’ 3 pcf )
(7)広範囲の密度が可能になる。本発明のもう1つの
利点は、余分な泡立て剤、軽量フィラーおよび類似物に
頼る必要なく、低密度のボード全製造することができる
点である。
ード内の繊維状半水石こうの比率がおよそ〈1から10
0チまで変化するにつれて変わる。繊維状スタッコの含
有量が多くなればなるほど、密度は低くなる。スタッコ
ファイバーを従来式の石こう形成材に組み入れることに
よって1代表的な密度1750 Jbs/MSFに対し
て、およそ1200から16507bs/1000平方
フイート(MSF)(31ないし’ 3 pcf )
(7)広範囲の密度が可能になる。本発明のもう1つの
利点は、余分な泡立て剤、軽量フィラーおよび類似物に
頼る必要なく、低密度のボード全製造することができる
点である。
上記に指摘した通り、焼石こうスラリー液は。
急結剤、結合保護剤、フィラーおよび繊維状補強材、お
よびコンシステンンー低減剤等の石コうボード製造のた
めの従来式混和剤を含有し得る。紙表面仕上げ材、フィ
ラーおよび補強材は石こうボード全体の強度に貢献し、
かつ繊維状スタッコの組み入れによってもたらされた密
度の低減に伴う強度におけるあらゆる低下を補償する。
よびコンシステンンー低減剤等の石コうボード製造のた
めの従来式混和剤を含有し得る。紙表面仕上げ材、フィ
ラーおよび補強材は石こうボード全体の強度に貢献し、
かつ繊維状スタッコの組み入れによってもたらされた密
度の低減に伴う強度におけるあらゆる低下を補償する。
熱伝導性の測度であるボードのに因子における有利な低
下も生ずるので、密度が低減すると1本発明の石こうボ
ードは、絶縁用途に対して軽量の、不燃性無機生成物を
構成する。
下も生ずるので、密度が低減すると1本発明の石こうボ
ードは、絶縁用途に対して軽量の、不燃性無機生成物を
構成する。
本発明の石こうボードは、実質上平行な2つの主表面を
有する鉱物質コアおよびコアの主表面の少なくとも一方
の表面仕上げ材とを適当に含んでおり、コアは下記構成
をもつ乾燥した再水和生成物である: 0− α50−0.5 ドのコアを含んでいる典型的な 標準焼石こう 繊維状半水石こう 結合保護剤 繊維状補強材 急結剤 泡立て剤 本発明のボー 構成は下記の通シである: 重量による割合 標準スタッコ 1000−1600スタツ
コフアイバー 100− 160紙ファイバー
3−12スターチ
5−15分散剤 0−
8急結剤 0−15緩結剤
0−2泡立て剤
0.1−2本発明はまた。下記の構成から
成る乾燥再水和生成物を含む軽量石こう生成物も包含す
る:重量パーセント 標準焼石こう 繊維状半水石こう 繊維状補強材 紙ファイバー フィラー 結合保護剤 急結剤 ロー3 ここで本発明について下記の例を参照してさらに説明す
る。全ての割合および百分率は特に指示がなければ重量
によるものとする。
有する鉱物質コアおよびコアの主表面の少なくとも一方
の表面仕上げ材とを適当に含んでおり、コアは下記構成
をもつ乾燥した再水和生成物である: 0− α50−0.5 ドのコアを含んでいる典型的な 標準焼石こう 繊維状半水石こう 結合保護剤 繊維状補強材 急結剤 泡立て剤 本発明のボー 構成は下記の通シである: 重量による割合 標準スタッコ 1000−1600スタツ
コフアイバー 100− 160紙ファイバー
3−12スターチ
5−15分散剤 0−
8急結剤 0−15緩結剤
0−2泡立て剤
0.1−2本発明はまた。下記の構成から
成る乾燥再水和生成物を含む軽量石こう生成物も包含す
る:重量パーセント 標準焼石こう 繊維状半水石こう 繊維状補強材 紙ファイバー フィラー 結合保護剤 急結剤 ロー3 ここで本発明について下記の例を参照してさらに説明す
る。全ての割合および百分率は特に指示がなければ重量
によるものとする。
例 1
本例では1本発明に従って、標準粉末石こうを繊維状ス
タッコ(アルファ半水石こう)に変換する工程について
、第2図を参照しながら説明する。
タッコ(アルファ半水石こう)に変換する工程について
、第2図を参照しながら説明する。
尤 繊維状スタッコの製造
使用される石こうは〉90チが100メツシュのふるい
を通過でき、かつ90.4%の純度全有し、0.0%の
遊離水を含むように粉砕された。下記の第1表に要約さ
れたこのような石こうのそれぞれの燻焼は、かき混ぜ機
12゜圧力調整装置13、および試料採取用配管14と
を備えている21クオータのオートクレーブ11で行な
われた。オートクレーブの底部は、2000−3000
ccの水で充填された。
を通過でき、かつ90.4%の純度全有し、0.0%の
遊離水を含むように粉砕された。下記の第1表に要約さ
れたこのような石こうのそれぞれの燻焼は、かき混ぜ機
12゜圧力調整装置13、および試料採取用配管14と
を備えている21クオータのオートクレーブ11で行な
われた。オートクレーブの底部は、2000−3000
ccの水で充填された。
試料カップ15は1000 ccの水で充填された。
蓋16は装置に載せられたが、全ての弁は開放されたま
まで、密封は蓋によって行なわれなかった。オートクレ
ーブは湯が勢いよく沸とうするまで加熱された。この時
点で蓋16が取外され、試料カップ15内の水に粉末石
こうが加えられた。装置の蓋16はそこで密封され、弁
が全て閉じられて、かき混ぜ機が起動した。オートクレ
ーブ11が希望する運転圧力に至ると、この時点から反
応時間が測定された。
まで、密封は蓋によって行なわれなかった。オートクレ
ーブは湯が勢いよく沸とうするまで加熱された。この時
点で蓋16が取外され、試料カップ15内の水に粉末石
こうが加えられた。装置の蓋16はそこで密封され、弁
が全て閉じられて、かき混ぜ機が起動した。オートクレ
ーブ11が希望する運転圧力に至ると、この時点から反
応時間が測定された。
使用された石こうと水の希釈懸濁液(重量比が1:6−
1:+o)からの試料採取において、試料カップ15の
底部まで伸びている試料採取用配管14が、試料を押し
出すために内圧を使ってアリコートを抜取るために使用
された。回収された少量のアリコートは直ちに吸引によ
りろ過され、アセトンで洗浄された。次いで試料は、最
低限2時間、50℃でオーブンにより乾燥させた。
1:+o)からの試料採取において、試料カップ15の
底部まで伸びている試料採取用配管14が、試料を押し
出すために内圧を使ってアリコートを抜取るために使用
された。回収された少量のアリコートは直ちに吸引によ
りろ過され、アセトンで洗浄された。次いで試料は、最
低限2時間、50℃でオーブンにより乾燥させた。
さらに濃縮された懸濁液の場合、すなわち物質が試料採
取用配管を容易に流れない場合には、かき混ぜ機12は
停止され、ンヤフトから取外された。オートクレーブ1
1は大気圧まで冷水で急速冷却された。大気圧の時点で
容器が開けられて、少量のアリコートが回収され、上記
のごとくろ過され、洗浄でれ。
取用配管を容易に流れない場合には、かき混ぜ機12は
停止され、ンヤフトから取外された。オートクレーブ1
1は大気圧まで冷水で急速冷却された。大気圧の時点で
容器が開けられて、少量のアリコートが回収され、上記
のごとくろ過され、洗浄でれ。
乾燥が行なわれた。
燻焼圧力は5および16 psigの間で変化し。
時間は1−′5時間であった。これらの燃焼に対して圧
力全引用することは反応温度を規定し、その逆もまた同
様である。従って、例えば沸騰水の温度は次の通フ圧力
に対応する。
力全引用することは反応温度を規定し、その逆もまた同
様である。従って、例えば沸騰水の温度は次の通フ圧力
に対応する。
5psig = 1o9℃
10psig = 116℃
15pBig = 121℃
形成されたスタッコのパーセントは、50℃で乾燥させ
た反応生成物のいくらか1180℃のオープンに入れ、
全てを駆逐されるべき水と化学的に結合させることによ
って決定された。
た反応生成物のいくらか1180℃のオープンに入れ、
全てを駆逐されるべき水と化学的に結合させることによ
って決定された。
粉末石こうの純度およびj80℃で乾燥させた後の試料
の重量損失により、形成されたスタッコのパーセントが
決められた。
の重量損失により、形成されたスタッコのパーセントが
決められた。
上記の技術および熱重量分析を同時に使用して行なわれ
た試料は、同じ結果を生ずることが示された。
た試料は、同じ結果を生ずることが示された。
B、結果
第1表のデータは、概して同じ反応条件(圧力1時間お
よび温度)において、粉末石こうの希釈懸濁液が、より
濃縮された懸濁液よりも大きい収量で繊維状の半水石こ
う全形成したことを示している。
よび温度)において、粉末石こうの希釈懸濁液が、より
濃縮された懸濁液よりも大きい収量で繊維状の半水石こ
う全形成したことを示している。
第1表のデータに基いて、一定圧力および時間で形成さ
れたスタッコのパーセントの要約が、下記の第2表およ
び3表にそれぞれまとめられている。最大限3時間の反
応時間内に〉90%の収量で半水石こうを生産するには
、少なくとも12.5−13 psigの圧力が要求さ
れた。〉90チの石こうを半水石こうに変換するために
必要とされる最少時間は、運転の最大圧力16 psi
gに至るどの圧力に対しても1時間であった。高い手水
石こう収量()95%)の全ての場合において、結果的
に生じた生成物は、形成された固形物の体積が非常に増
加する性質をもつ繊維状生成物であった。〉95俤の収
量で生成された手水石こうを、スタッコの性質を評価す
るために凝結させた。完全凝結の時間は数多くの工程に
対して〉〉1時間、すなわちスタッコのアルファ形状を
特徴とする遅い再水和速度であった。
れたスタッコのパーセントの要約が、下記の第2表およ
び3表にそれぞれまとめられている。最大限3時間の反
応時間内に〉90%の収量で半水石こうを生産するには
、少なくとも12.5−13 psigの圧力が要求さ
れた。〉90チの石こうを半水石こうに変換するために
必要とされる最少時間は、運転の最大圧力16 psi
gに至るどの圧力に対しても1時間であった。高い手水
石こう収量()95%)の全ての場合において、結果的
に生じた生成物は、形成された固形物の体積が非常に増
加する性質をもつ繊維状生成物であった。〉95俤の収
量で生成された手水石こうを、スタッコの性質を評価す
るために凝結させた。完全凝結の時間は数多くの工程に
対して〉〉1時間、すなわちスタッコのアルファ形状を
特徴とする遅い再水和速度であった。
第1表
10.0
10.0
10.0
5.0
10.0
10.0
1α0
10.0
1Q、0
16.0
12.0
5.0
5.0
10.0
10、O
(第1表つづき)
10.0
3.0
10.0
10.0
10.0
10.0
10.0
10.0
11.5
12.0
1五〇
16.0
16.0
16.0
16.0
10.0
11.5
1五〇
1!、、0
1!L0
13.0
15.0
15.0
16.0
16.0
16.0
12.6
1.0
7+16
4.3
4.3
25.0
a9
100.0
82.8
9&9
3.6
′5,4
75.0
97.4
12.0
12.0
1.0
66.0
ioo、。
100.0
25.0
82.0
第2表
スタッコチ対時間
時間
平均生成スタッコ
圧力
1.4
3.6
0.3
7.8
0.9
9.1
1!L0
21.6
a3
1.0
3.4
16.3
65.0
44.0
76.9
4.3
54.1
8&9
92.3
85、O
25,0
a0
5.0
5.0
5.0
5.0
1Q、0
10.0
1α0
10.0
10.0
11.5
11.5
11.5
12.0
12.0
12.0
1!L0
15.0
1五〇
1五〇
14.0
15.0
15.0
工程
水/
時間
圧力
生成
10.0
6.0
4.6
10.0
10.0
10.0
10.0
10.0
6.5
9.0
10.0
10.0
10.0
10.0
10.0
10.0
16.0
16.0
16.0
5.0
5.0
10.0
10.0
11.5
13.0
14.0
16.0
16.0
5.0
10.0
12.0
13.0
16.0
16.0
10.0
100.0
23.0
31.0
0.0
Ooo
26.6
16.3
80.9
85.1
100.0
33.0
10.3
5.3
26.6
76.9
92.3
66.7
9&7
12.0
(第2表つづき)
時間 平均生成スタッコ
圧力
66.1
94.0
16.0
16.0
16.0
16.0
第3表
スタッコチ対圧力
圧力
平均生成スタッコ
時間
5.0
10.0
1五〇
16.0
5.0
10.0
15.0
16.0
5.0
1,4
4,3
92,6
0,3
21,6
a9
a0
5.3
23.6
92.3
9&7
例 2
本例では、60,125および180 psigの圧力
において、スタッコファイバー変換への粉末石こうのオ
ートクレーブ処理について説明する。
において、スタッコファイバー変換への粉末石こうのオ
ートクレーブ処理について説明する。
各工程毎に、8ポンドの粉砕された粉末石こう(100
メツシニのふるいを90%以上通過するもの)を試料ホ
ールダに配置し、水を5 gal。
メツシニのふるいを90%以上通過するもの)を試料ホ
ールダに配置し、水を5 gal。
のマークまで付加し1次に、直径18インチ。
長さ24インチの寸法を有する円筒形反応器内へ試料ホ
ールダを配置した。
ールダを配置した。
反応器を密封した後1反応器の長さを走行するかき混ぜ
機を作動させ、圧力を希望のレベルまで到達させた。ス
ラリーは直ちに各工程ごとに121℃の温度に達し5反
応器内で優れた熱伝達を示した。スラリーの温度が12
1℃まで上昇した時点を時間=0:00とみなした。ス
ラリーの試料は、粉末石こうのスタッコ変換への工程中
に、スラリー内に配置された1/4インチの試料採取用
配管によって取り出した。試料を採取した時間は次の表
に示されている。
機を作動させ、圧力を希望のレベルまで到達させた。ス
ラリーは直ちに各工程ごとに121℃の温度に達し5反
応器内で優れた熱伝達を示した。スラリーの温度が12
1℃まで上昇した時点を時間=0:00とみなした。ス
ラリーの試料は、粉末石こうのスタッコ変換への工程中
に、スラリー内に配置された1/4インチの試料採取用
配管によって取り出した。試料を採取した時間は次の表
に示されている。
採取された試料はろ過され、スタッコの再水和を防止す
るため水を除去すべく直ちにアセトンで洗浄される。次
に試料は50℃でオープンで乾燥させる。繊維状スタッ
コチに対する試料の分析では下記第4表に示される結果
を得た。
るため水を除去すべく直ちにアセトンで洗浄される。次
に試料は50℃でオープンで乾燥させる。繊維状スタッ
コチに対する試料の分析では下記第4表に示される結果
を得た。
第4表
A、 60PSIG
時間 スラリー温度 試料屋 繊維状スタッコ0:00
111 5:00 123 試料1 91.0
11:00 129 試料2 89.
320:00 127 試料3 10
0.040:00 135 試料4
99.560:00 135 試料59a5
* 111℃に達するスラリー予熱時間=6.:00分
この時点で測定された変換率=繊維状スタッコ95.7
% 第4表(続き) B。
111 5:00 123 試料1 91.0
11:00 129 試料2 89.
320:00 127 試料3 10
0.040:00 135 試料4
99.560:00 135 試料59a5
* 111℃に達するスラリー予熱時間=6.:00分
この時点で測定された変換率=繊維状スタッコ95.7
% 第4表(続き) B。
12 s PSIG
時間 スラリー温度 試料屋 繊維状スタッコ0:0
0 111 2:00 132 5:00 149 試料1 96710
:00 168 試料2 95.520
:00 168 試料5 94.44
0:00 166 試料4 91.3
60:00 166 試料5 8a21
11℃に達するスラリー予熱時間=2:30分この時点
で測定された変換率=繊維状スタッコ932% C0 18o PSIG 時間 スラリー温度 試料屋 繊維状スタッコ0:00 6:00 12:oo 試料1 試料2 第4表(続き) 時間 スラリー温度 試料屋 繊維状スタッコ 17:40 143 22:00 152 試料399429:0
0 j60 55:00 166 試料4 90.
840:00 16B 55:00 168 試料5 97.
6111℃に達するスラリー予熱時間=2:30分この
時点で測定された変換率=繊維状スタッコ97、3チ 例 3 本例では1石こうボードの製造における繊維状スタッコ
(α−半水石こう)の使用について説明を行なう。
0 111 2:00 132 5:00 149 試料1 96710
:00 168 試料2 95.520
:00 168 試料5 94.44
0:00 166 試料4 91.3
60:00 166 試料5 8a21
11℃に達するスラリー予熱時間=2:30分この時点
で測定された変換率=繊維状スタッコ932% C0 18o PSIG 時間 スラリー温度 試料屋 繊維状スタッコ0:00 6:00 12:oo 試料1 試料2 第4表(続き) 時間 スラリー温度 試料屋 繊維状スタッコ 17:40 143 22:00 152 試料399429:0
0 j60 55:00 166 試料4 90.
840:00 16B 55:00 168 試料5 97.
6111℃に達するスラリー予熱時間=2:30分この
時点で測定された変換率=繊維状スタッコ97、3チ 例 3 本例では1石こうボードの製造における繊維状スタッコ
(α−半水石こう)の使用について説明を行なう。
繊維状スタッコは、同じ粉末石こうからの一連の燃焼お
よび例1の場合と同じオートクレープを使って生成され
た。各燻焼工程において、6000ccの水に粉砕され
た粉末石こうを1000#まで含んでいる希釈スラリー
は。
よび例1の場合と同じオートクレープを使って生成され
た。各燻焼工程において、6000ccの水に粉砕され
た粉末石こうを1000#まで含んでいる希釈スラリー
は。
底部に勢よく沸とうしている水を再び含んでいる密封さ
れ、加熱されたオートクレーブ内で攪拌された。圧力を
15−16 pBigまで上昇させ、1時間半の燃焼が
行なわれた。反応後。
れ、加熱されたオートクレーブ内で攪拌された。圧力を
15−16 pBigまで上昇させ、1時間半の燃焼が
行なわれた。反応後。
オートクレーブが冷水で冷却され、圧力が大気圧まで下
げられて1反応器が開けられた。
げられて1反応器が開けられた。
形成された湿った繊維状の塊は著しく増加した体[−有
し、オートミールの軟度をもつ幾分塊状を呈していた。
し、オートミールの軟度をもつ幾分塊状を呈していた。
反応混合物の余剰水は吸引ろ過によって除去された。
粉末石こうのスタッコへの変換百分率は。
アセトン内に湿った繊維状の塊の小さな試料に入れ、そ
れを直ちにろ過し、遊離水を置換するために50℃で試
料全乾燥させることによってチエツクされた。重量損失
は湿った繊維の遊離水含有量であった。乾燥した試料は
、化学的に結合した全ての水を除去するため177℃で
燻焼処理される。粉末石こうの純度および損失重量パー
セントが判明することによって2例1で説明したように
スタツコノく−セントが決められた。
れを直ちにろ過し、遊離水を置換するために50℃で試
料全乾燥させることによってチエツクされた。重量損失
は湿った繊維の遊離水含有量であった。乾燥した試料は
、化学的に結合した全ての水を除去するため177℃で
燻焼処理される。粉末石こうの純度および損失重量パー
セントが判明することによって2例1で説明したように
スタツコノく−セントが決められた。
ろ過ケークの残余物の重量が測定され、そこで以下で説
明するように石こうボードを製造するために通常の焼石
こう(標準スタッコ)および水と混合逼れる。遊離水含
有量をマイナスすることによって、ポート製造に使用さ
れるファイバーの実重量が提供される。
明するように石こうボードを製造するために通常の焼石
こう(標準スタッコ)および水と混合逼れる。遊離水含
有量をマイナスすることによって、ポート製造に使用さ
れるファイバーの実重量が提供される。
B1石こうボードの製造
石こうボード試料は下記の第5表に示でれる構成を使用
して生成された。標準スタッコ湿った繊維状スタッコお
よび水が20秒間。
して生成された。標準スタッコ湿った繊維状スタッコお
よび水が20秒間。
War i ngプレンダー内で混合された。混合物は
2“×2“×2“ および3“×12″×0.5″の鋳
型に注入された。鋳型内の試料の上部がそこで平らにさ
れた。試料は凝結され、45分後鋳型から取り出され、
24時間50℃で乾燥させたのちテストが行なわれた。
2“×2“×2“ および3“×12″×0.5″の鋳
型に注入された。鋳型内の試料の上部がそこで平らにさ
れた。試料は凝結され、45分後鋳型から取り出され、
24時間50℃で乾燥させたのちテストが行なわれた。
テストの結果は次の第5表に示されている。試料に対し
て紙の表面仕上げ材は一切使用されなかった。
て紙の表面仕上げ材は一切使用されなかった。
第5表
61.4
55.2
5α9
45.8
3α1
3α1
16.3
16.3
51.4
51.4
8五8
75.7
5.1
C0テストデータの統計分析
第5表に示された実測物理的性質の統計分析によフ1本
発明の石こうの製品に対して繊維状スタッコ含有量パー
セントと密度および曲げ/圧縮強度との相互関係を示す
下記の予測方程式が作成された。
発明の石こうの製品に対して繊維状スタッコ含有量パー
セントと密度および曲げ/圧縮強度との相互関係を示す
下記の予測方程式が作成された。
1、 第5表のデータの統計分析では、繊維状スタッコ
百分率のボード密度との関係に対して、98チという優
れた相関係数が示された。そのデータに対して作成され
た予測方程式ば: 密度(pcf)=54.0−0.42 (ヌタッコファ
イハー%)このような関係を利用して、下記第6表は研
究された範囲以上の予測ボード密度を示している。
百分率のボード密度との関係に対して、98チという優
れた相関係数が示された。そのデータに対して作成され
た予測方程式ば: 密度(pcf)=54.0−0.42 (ヌタッコファ
イハー%)このような関係を利用して、下記第6表は研
究された範囲以上の予測ボード密度を示している。
第6表
繊維状 予測密度 標準ボード0密度0
54.0 0(標準) −7.8 第6表(続き) 繊維状 予測密度 標準ボード9密度30
41.4 −−2五3
50 33.0 −3
a970 24.6
−54.490 16.2
−70.01ボード製造に使用された100%の
標準スタッフ方程式をチエツクしてみると、 100チ
の標準スタッコおよび水は、標準ボード試料を作フ出す
ために、繊維状スタッコ/標準スタッコ混合物と全く同
じ処理が行なりhた。標準スタッコは、繊維状スタッコ
を作る時に使用するものと同じ構成要素を有する粉末石
こうの、大気圧における。従来式かま服飾処理によって
生成される。生成された18個の標準ボード試料では、
予測密度54.0 pcfに対して平均密度53.2で
あった。また、100%の繊維状スタッコから作られた
ボード試料の密度は予測値の12.0に対して12−1
3pcf であった。
54.0 0(標準) −7.8 第6表(続き) 繊維状 予測密度 標準ボード9密度30
41.4 −−2五3
50 33.0 −3
a970 24.6
−54.490 16.2
−70.01ボード製造に使用された100%の
標準スタッフ方程式をチエツクしてみると、 100チ
の標準スタッコおよび水は、標準ボード試料を作フ出す
ために、繊維状スタッコ/標準スタッコ混合物と全く同
じ処理が行なりhた。標準スタッコは、繊維状スタッコ
を作る時に使用するものと同じ構成要素を有する粉末石
こうの、大気圧における。従来式かま服飾処理によって
生成される。生成された18個の標準ボード試料では、
予測密度54.0 pcfに対して平均密度53.2で
あった。また、100%の繊維状スタッコから作られた
ボード試料の密度は予測値の12.0に対して12−1
3pcf であった。
この作業は1本発明に従って、特定の密度に対応する百
分率の繊維状スタッコを仕上げの際に単に採用するだけ
で、%定の密度の石こうボードを製造することができる
ことを示している。
分率の繊維状スタッコを仕上げの際に単に採用するだけ
で、%定の密度の石こうボードを製造することができる
ことを示している。
2、 曲げ強度(MOR)データでは、ボードのMOR
に与える繊維状スタッコ百分率の効果として93チの相
関係数を示した。そのデータから作成された予測方程式
は: MOR(psi)=17.3+ 198B/(スタッフ
ファイバー%)この関係を利用して、下記第7表が、研
究された繊維状スタッコ含有ボードの範囲を越える予測
曲げ強度に対して作成された。
に与える繊維状スタッコ百分率の効果として93チの相
関係数を示した。そのデータから作成された予測方程式
は: MOR(psi)=17.3+ 198B/(スタッフ
ファイバー%)この関係を利用して、下記第7表が、研
究された繊維状スタッコ含有ボードの範囲を越える予測
曲げ強度に対して作成された。
第7表
繊維状 予測MOR標準ボード”MORo
259 0(標準)(第7
表つづき) 繊維状 予測MOR標準ボード”MOR1ボード
製造に使用された100%の標準スタッコ 標準スタッコから作られたボード試料のテストでは、平
均MOR値は259 phiであった。
259 0(標準)(第7
表つづき) 繊維状 予測MOR標準ボード”MOR1ボード
製造に使用された100%の標準スタッコ 標準スタッコから作られたボード試料のテストでは、平
均MOR値は259 phiであった。
本発明の石こうボードを作る際に使用される繊維状スタ
ッコの百分率が増加するにつれて、その石こうボードの
MORおよび密度は低下するけれども、標準石こうボー
ドの終局的な曲げ強度は、その両面の紙の表面仕上げ材
に依存する面が大きい。−例として、標準スタッコから
作られたボードの試料について1表面仕上げ材を使用し
た場合および使用しない場合のテストを行なった。紙の
表面仕上げ材を付加した場合。
ッコの百分率が増加するにつれて、その石こうボードの
MORおよび密度は低下するけれども、標準石こうボー
ドの終局的な曲げ強度は、その両面の紙の表面仕上げ材
に依存する面が大きい。−例として、標準スタッコから
作られたボードの試料について1表面仕上げ材を使用し
た場合および使用しない場合のテストを行なった。紙の
表面仕上げ材を付加した場合。
MORは259 psiから68opsiへ260%増
加した( MORの62%は紙によるものであった)。
加した( MORの62%は紙によるものであった)。
従って5本発明の石こうボードは。
依然として許容強度を保持している低密度の生成物を有
利に提供するために、他の補強材と同様に紙の表面仕上
げ材を使って構成することができる。
利に提供するために、他の補強材と同様に紙の表面仕上
げ材を使って構成することができる。
3 繊維状スタッコの量を変更しながら製造された2“
×2“×2“立方体の圧縮強度は、ファイバーを増量す
るにつれて減少し、データでは91%の相関係数を示し
た。作成された予測方程式は: 圧縮強度(psi)=−4,7+3649/(スタッフ
ファイバー%) この関係を利用して、下記第8表が作成サム。予測圧縮
強度が研究されたボードの範囲を越えることを示してい
る。
×2“×2“立方体の圧縮強度は、ファイバーを増量す
るにつれて減少し、データでは91%の相関係数を示し
た。作成された予測方程式は: 圧縮強度(psi)=−4,7+3649/(スタッフ
ファイバー%) この関係を利用して、下記第8表が作成サム。予測圧縮
強度が研究されたボードの範囲を越えることを示してい
る。
4゜
第8表
繊維状 予測圧縮 標準ボード9の圧縮0
666 0 (標準)0
ボード製造に使用された100%標準スタッコ テストが行なわれた標準ボード試料の平均圧縮強度は6
66 phiであった。密度の低下による圧縮強度の低
下は、はとんどの材料が密度低下として逆の影響を受け
る形になる通常のパターン通、りである。
666 0 (標準)0
ボード製造に使用された100%標準スタッコ テストが行なわれた標準ボード試料の平均圧縮強度は6
66 phiであった。密度の低下による圧縮強度の低
下は、はとんどの材料が密度低下として逆の影響を受け
る形になる通常のパターン通、りである。
繊維状スタッコと標準スタッコの混合物のコンシスチン
シーを決めるには、湿ったファイバーの水分我有量の変
化が大きいため、先ずファイバーを乾燥させて、それを
燻焼処理することが必要である。下記の方程式に従って
、コンシスチンシーは、繊維状スタッコ含有量を増すに
つれて増加することが分かった: コンシステ7’/ (ccH20/100g)=67
.96+ 0.464 (スタッコファイバー%)91
石こうボードの絶縁性 絶縁性は種々の密度で生成された石こうボードの試料に
対して測定された。K−因子は。
シーを決めるには、湿ったファイバーの水分我有量の変
化が大きいため、先ずファイバーを乾燥させて、それを
燻焼処理することが必要である。下記の方程式に従って
、コンシスチンシーは、繊維状スタッコ含有量を増すに
つれて増加することが分かった: コンシステ7’/ (ccH20/100g)=67
.96+ 0.464 (スタッコファイバー%)91
石こうボードの絶縁性 絶縁性は種々の密度で生成された石こうボードの試料に
対して測定された。K−因子は。
75°F平均温度で、 Anacon熱流計を使って・
0.5の標準厚さの試料について決められた。
0.5の標準厚さの試料について決められた。
密度が低下するにつれて、絶縁性における著しい増加が
実現された。見出されたに一因子が下記の第9表に示さ
れている。
実現された。見出されたに一因子が下記の第9表に示さ
れている。
第9表
、504
.610
.736
.890
1.257
例 4
本例では、(a)標準スタッコと繊維状スタッコの混合
物および(b)標準スタッコのみ(制御ボード)から成
る紙の表面仕上げによる石こうボードの製造について説
明する。
物および(b)標準スタッコのみ(制御ボード)から成
る紙の表面仕上げによる石こうボードの製造について説
明する。
ボードのコアを作るために使用される5つの構成材料は
下記の通りである: 重量比 ボード AB C 標準スタッコ 1200 1164 112Bス
タツコフアイバー 0 36 72スターチ
6 6 6急結剤
五7 五73.7上記固形原料はスラリーを得るた
めに1重量が固形物の重量のα8倍の量の水と組合わさ
れ。
下記の通りである: 重量比 ボード AB C 標準スタッコ 1200 1164 112Bス
タツコフアイバー 0 36 72スターチ
6 6 6急結剤
五7 五73.7上記固形原料はスラリーを得るた
めに1重量が固形物の重量のα8倍の量の水と組合わさ
れ。
それが紙シート上に流し込まれて、均等な厚さに広げら
れた。スラリーは別の紙シートで覆われ、無圧成形され
、その後乾燥させる。結果的に出来上がった石こうボー
ドの凝結時間およびその他の物理的性質は下記第10表
に示されている。
れた。スラリーは別の紙シートで覆われ、無圧成形され
、その後乾燥させる。結果的に出来上がった石こうボー
ドの凝結時間およびその他の物理的性質は下記第10表
に示されている。
第10表
A’ B2C5
制御 ファイバー3% ファイバー6%810 8
:40 8:50 1906 1B46 1845な し
3.14 A30性質 最終凝結までの時間 1b/1000ft2 重量%の減少 曲げ強度(PSI) 湿シ結合(チ) 圧縮強度(PSI) 1、 制御ボード 2.3%の繊維状スタッコを我むボード& 6%の繊維
状スタッコを含むボード第10表に示されるように、ボ
ード重量の軽減は標準スタッコをスタッコファイバーと
置換することによって達成される。置換によって最終凝
結の時間は伸びるが、これは付加急結剤を使用すること
によって是正可能なはずである。
:40 8:50 1906 1B46 1845な し
3.14 A30性質 最終凝結までの時間 1b/1000ft2 重量%の減少 曲げ強度(PSI) 湿シ結合(チ) 圧縮強度(PSI) 1、 制御ボード 2.3%の繊維状スタッコを我むボード& 6%の繊維
状スタッコを含むボード第10表に示されるように、ボ
ード重量の軽減は標準スタッコをスタッコファイバーと
置換することによって達成される。置換によって最終凝
結の時間は伸びるが、これは付加急結剤を使用すること
によって是正可能なはずである。
表のデータは繊維状スタッコの使用によってもたらさ九
たボードの密度低減が、物理的性質における減損を伴わ
ないことを表している。
たボードの密度低減が、物理的性質における減損を伴わ
ないことを表している。
従って5本発明の工程は、標準構造体および無機絶縁ボ
ードとして適当な、軽量で、取扱い易い石こうボードを
提供することができる。
ードとして適当な、軽量で、取扱い易い石こうボードを
提供することができる。
(発明の効果)
スタッコファイバーヲ含有することで、使用する標準ス
タッコの量が低減され、ボード形成中に必要とされる水
の量が付随的に低減され。
タッコの量が低減され、ボード形成中に必要とされる水
の量が付随的に低減され。
結果的に乾燥時間およびコストも低減されることになる
。まち繊維状スタッコを変動レベルで積率スタッコの中
に組み入れることによって。
。まち繊維状スタッコを変動レベルで積率スタッコの中
に組み入れることによって。
広い範囲の密度をもつ石こうボードが得られる。
標準スタッコをスタッコファイバーで置換する量が多け
れば多いほど、結果的に出来上がる製品の密度が低くな
る。密度の低減に伴なう曲げ強さおよび圧縮強さにおけ
る低下は、ボード形成中に表面仕上げ材、フィラーおよ
び補強材を使用することによって補償される。
れば多いほど、結果的に出来上がる製品の密度が低くな
る。密度の低減に伴なう曲げ強さおよび圧縮強さにおけ
る低下は、ボード形成中に表面仕上げ材、フィラーおよ
び補強材を使用することによって補償される。
第1図は1石こうを繊維状スタッコに変換するために連
続式オートクレーブを使用する場合の1石こうボードの
製造工程を説明する概略図。 第2図は1例11例2で説明する燃焼処理に使用される
オートクレーブの垂直断面図を示す。 1・・・スラリータンク 2・・・ミキサー5・・・
スラリーポンプ 4・・・オートクレーブ5・・・混
合装置 6・・・ブロータンク(30psig)7・・
・ブロータンク 8・・・ミキサー11・・・21
クオータのオートクレーブ12・・・かき混ぜ機
13・・・圧力調整装置14・・・試料採取用配管 1
5・・・試料カップ16・・・蓋 特許出願人 ザ セロテックス コーポレーション
代理人弁理士 萼 優 美 (ほか2名) 手 続 ネ甫 正 書(方剤 平成2年12月7日 平成2年 特許願 第222337号 2、発明の名称 石こうボード、およびその連続形成方法3、補正する者 事件との関係 特許出願人 名称 ザ セロテックス コーボレーショ4、代 理
人 住所 東京都千代田区神田駿河台1の6ン (ばか2名)
続式オートクレーブを使用する場合の1石こうボードの
製造工程を説明する概略図。 第2図は1例11例2で説明する燃焼処理に使用される
オートクレーブの垂直断面図を示す。 1・・・スラリータンク 2・・・ミキサー5・・・
スラリーポンプ 4・・・オートクレーブ5・・・混
合装置 6・・・ブロータンク(30psig)7・・
・ブロータンク 8・・・ミキサー11・・・21
クオータのオートクレーブ12・・・かき混ぜ機
13・・・圧力調整装置14・・・試料採取用配管 1
5・・・試料カップ16・・・蓋 特許出願人 ザ セロテックス コーポレーション
代理人弁理士 萼 優 美 (ほか2名) 手 続 ネ甫 正 書(方剤 平成2年12月7日 平成2年 特許願 第222337号 2、発明の名称 石こうボード、およびその連続形成方法3、補正する者 事件との関係 特許出願人 名称 ザ セロテックス コーボレーショ4、代 理
人 住所 東京都千代田区神田駿河台1の6ン (ばか2名)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、石こうボードを形成する連続工程において、 (a)石こうの懸濁液を形成し、 (b)石こうの全てまたは一部分を繊維状半水石こうに
変換するのに十分な時間、およそ110℃より高い温度
で、飽和蒸気が入っている圧力容器内での反応により、
懸濁液中の石こうを■焼生成物に変換し、 (c)正常の大気圧で■焼された非繊維状半水石こうと
合わせて段階(b)の■焼生成物の懸濁液を形成し、さ
らに (d)段階(c)の懸濁掖を希望する石こうボードの形
に成型すること、の各段階を含む石こうボードの連続形
成方法。 2、段階(a)の石こうがファイバーまたは粉砕された
結晶の形状をしていることを特徴とする請求項1に記載
の方法。 3、段階(c)の反応時間が0.1ないし3時間である
ことを特徴とする請求項1に記載の方法。 4、段階(a)の懸濁液における水:石こうの重量比が
、およそ10:1から1:3であることを特徴とする請
求項2に記載の方法。 5、段階(d)のボード形成は2枚の表面シートの間に
懸濁液を挾むことによって遂行されることを特徴とする
請求項1に記載の方法。 6、表面シートが紙であることを特徴とする請求項5に
記載の方法。 7、段階(c)の懸濁液が、凝結調節用混和剤、フィラ
ー、補強剤、スターチ、撥水剤、分散または湿潤剤、お
よび泡立て剤から成るグループから選択された1つまた
はそれ以上の成分を付加的に含んでいることを特徴とす
る請求項1に記載の方法。 8、(a)段階(a)の石こうが結晶の形状をしており
、該結晶状石こうおよび段階(c)の正常大気圧の下で
■焼された半水石こうが、重量で粒子の90パーセント
が100メッシュのふるいを通過できるほどの細かさま
で、それぞれの懸濁液を形成する前に粉砕され、 (b)段階(a)の懸濁液における水:石こうの重量比
がおよそ10:1から1:3であり、さらに (c)段階(b)の反応が少なくとも13psigの圧
力、およそ110゜および190℃の間の温度、および
180分以下の時間で遂行されることを特徴とする請求
項1に記載の方法。 9、圧力容器内で処理された石こうの重量で少なくとも
75パーセントが繊維状半水石こうに変換されることを
特徴とする請求項8に記載の方法。 10、圧力容器内で処理された石こうの重量で少なくと
も95パーセントが繊維状半水石こうに変換されること
を特徴とする請求項8に記載の方法。 11、繊維状半水石こうが、石こうボードに成型される
全ての■焼石こうのうち、重量でおよそ1ないし20パ
ーセント含まれることを特徴とする請求項8に記載の方
法。 12、(a)段階(a)の石こうがファイバーの形状を
しており、段階(c)の、正常大気圧で■焼された半分
石こうが、粒子の重量で少なくともおよそ90パーセン
トが100メッシュのふるいを通過できる程の細かさま
で、懸濁液を形成する前に粉砕され、 (b)段階(a)の懸濁液における水:石こうの重量比
がおよそ10:1から1:3であり、 (c)段階(b)の反応が少なくとも13psigの圧
力、およそ110゜および190℃の間の温度、および
180分以下の時間で遂行されることを特徴とする請求
項1に記載の方法。 13、(a)正常大気圧の下で、およそ120゜ないし
190℃の範囲の温度で、石こうファイバーの全てまた
は一部分が繊維状半水石こうに変換されるのに十分な時
間、石こうファイバーを■焼することによって■焼生成
物に変換し、 (b)正常大気圧の下で、■焼された非繊維状半水石こ
うと合わせて、段階(a)の■焼生成物の懸濁液を形成
し、さらに (c)段階(B)の懸濁液を、希望する石こうボードの
形状に成型すること、の各段階を含む石こうボードの連
続形成方法。 14、実質上平行な2つの主表面を有する鉱物質コアお
よびコアの主表面のうち少なくとも一方に取付けられた
表面仕上げ材とを含む石こうボードにおいて、該コアは
下記の構成から成る乾燥した再水和生成物であることを
特徴とする石こうボード。 ¥重量パーセント¥ 標準■焼石こう50−99 繊維状半水石こう1−50 結合保護剤0−5 繊維状補強材0−10 急結剤0−2 泡立て剤0−0.5 15、表面仕上げ材料が、コアの両主表面に取付けられ
ていることを特徴とする請求項14に記載の石こうボー
ド。 16、表面仕上げ材料が紙であることを特徴とする請求
項15に記載の石こうボード。 17、下記の構成から成る乾燥した再水和生成物を含む
軽量石こう製品: ¥重量パーセント¥ 標準スタッコ1−50 繊維状半水石こう99−50 繊維状補強材0−10 紙ファイバー0−2 フィラー0−15 結合保護剤0−3 急結剤0−2
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22233790A JPH04104923A (ja) | 1990-08-23 | 1990-08-23 | 石こうボード、およびその連続形成方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22233790A JPH04104923A (ja) | 1990-08-23 | 1990-08-23 | 石こうボード、およびその連続形成方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04104923A true JPH04104923A (ja) | 1992-04-07 |
Family
ID=16780767
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP22233790A Pending JPH04104923A (ja) | 1990-08-23 | 1990-08-23 | 石こうボード、およびその連続形成方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04104923A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000263525A (ja) * | 1999-02-09 | 2000-09-26 | Usg Corp | 表面模様付きパネルの製造法およびこれから作られるパネル製品 |
-
1990
- 1990-08-23 JP JP22233790A patent/JPH04104923A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2000263525A (ja) * | 1999-02-09 | 2000-09-26 | Usg Corp | 表面模様付きパネルの製造法およびこれから作られるパネル製品 |
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