JPH04101653A - かご形回転子の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はかご形回転子の製造方法に関し、特に回転子鉄
心に溶融した導体材料を加圧充填して回転子導体を形成
する方法に関するものである。

［従来の技術］ 第８図（Ｉｌｌ）、（ｂ）は一般的な鋳込み前のかご形
回転子、即ち回転子鉄心を示すもので、（ａ）は一部切
り欠いて断面を表わす正面図、（ｂ＞は側面図であり、
図中（１）は回転子鉄心で、円形状鋼板＜Ｌａンを積層
して形成され、積層方向に貫通するスロット（１ｂ）と
回転軸挿入部〈１Ｃ〉を有している。従来、このかご形
回転子は、スｏ−）１・〈】ｂ）、回転軸挿入部（ｌｃ
）打ち抜いた円形状鋼板（１ａ）を必要枚数積層して回
転子鉄心を形成し、次にアルミニウムダイカストにより
回転子導体（スロ・ノド導体及びエンドリングで構成さ
れる）を形成した１組　回転軸を挿入して製造される。

第９図は例えば特公昭５６−４７５５５号公報に示され
た従来のかご形回転子の鋳込装置を示す断面図で、図中
〈２）は仮軸、（３）はカラー、（４〉はす−）１・で
回転子鉄心（１〉は仮軸（２〉及びカラー（３〉を介し
てす−）１・（４）で締め付けられ一体化されている。

（５）は成形後製品を取り出すための押出棒、（６〉は
溶融したアルミニウムなどの導体材料、（７〉は溶融し
た導体材料（６）を注入するスリーブ、（釦は鋳込み圧
力を加えるプランジャ、（９）は固定金型、（１０）は
中間金型、〈１１〉は移動金型である。矢印は溶融導体
材料（６）の流れを表わす。

従来のかご型回転子のダイカスト法は仮軸（２〉、カラ
ー〈３）及びナツト（４〉で一体化した回転子鉄心（１
）を、中間金型（１０）の円筒状の空孔に挿入し、中間
金型〈１０〉及び移動金型（１１〉を固定金型〈９〉に
加圧して型締めを行う。しかるｉ＆、スリーブ〈７〉に
ｔ主入された溶融導体材料〈６）がプランジャ（８）に
よって加圧され、回転子鉄心（１）のスローノド（ｌｂ
）の中を流れ、スロー７１・部及びエンドリング部に高
速で充填され、急速冷却された後、固定金型（９）と中
間金型（１０）との間で金型を開き、押出棒＜５）によ
りスロワＩ・導体とエンドリングが形成された回転子鉄
心Ｈ）を押し出す。

第１θ図（ａ）、（ｂ）はこのようにして得られた従来
のかご型回転子を示すもので、（Ｉｌ〉は断面図、（ｂ
）は側面図であり、（１ｄ〉はエンドリング、（１ｅ）
はスロ・？１・導体、く６Ω〉は収縮巣〈ヒケ巣〉であ
る。ダイカスト法では、溶融した導体材料（６〉を高速
で充填するので、空気やガスを巻込むとともに、凝固が
完了するまで高圧力を維持しておらず、スロット導体（
１ｅ）エンドリング（ｌｄ＞に収縮巣（ヒケ巣）（６ａ
）が生じ、密度の低下につながっていた。ｆｌ、ｔば、
純アルミニウムの密度は２．７ｇ／　ｃｍ’であるが、
この従来例の回転子導体のアルミニウム密度はせいぜい
２．６ｇ／　ｃｍ３前後と低かった。この密度低下が回
転子に誘起された二次電流の導通を妨げ、ひいては回転
トルクを低下させていた。従って、現状では密度低下（
収縮巣による導通低下）を考慮して、回転子導体の材料
特性を十二分に発揮させる設計がなされていない。そこ
で、所望のモータ特性を得るために、回転子の厚さを増
したり、次側の固定子の巻線を太くする等の手段が取ら
れている。そのため、モータ自身が大きくなり、小型軽
量化のための支障となるばかりでなく、余分な［４が必
要でコストアップにつながっていた。

さらに、スロット導体（Ｉｓ）内に生じた巣により回転
子の強産低下が生じ、高速回転時の断線及び破壊につな
がる危険性があった。

上記のような問題点を解決するため、最近ではスロ・ノ
ド及びエンドリングが形成される空間（以下エンドリン
グ部と記す）内に、溶融した導体材料、例えば溶融アル
ミニウムを遅い流動速度で充填させ、上記溶融アルミニ
ウムを４００ｋｇ／　ｃｍ２以上の高圧下で凝固させる
溶湯鍛造法（加圧凝固鋳造法）が導入されている。

第１１図は例えば特開昭６２−１２３５７号公報に示さ
れた従来のかご型回転子の鋳込装置を示す断面図で、図
中（５）は押出棒、〈１４）はノーツクアウトボッチで
、押出棒〈５）を連動して上昇させる。（１５〉はポン
チ、〈１６）はプレス等の移動テーブル、（１７）はｔ
柱、＜１１）は上型で、支柱（１７）により移動テーブ
ル（１６〉と連結されている。（９〉は下型で、溶融ア
ルミニウム〈６）　を収容する湯溜り〈９ａ）が設けら
れ、押出棒（５）を備えている。上型（１１）と下型（
９）で回転子鉄心（１）を嵌合挿入できるキャビティ（
９ｃ）とキャビティ（９ｃ）へ溶融アルミニウム〈６〉
を導入するゲート（９ｂ）が構成されている。（２０）
はプレスのボルスタ、（２］）はノー）クアウＩ・用下
板で、　ノウクアウトボンチ（１４）にＴ、ジ止めされ
ている。り４１）はキ１ビティ〈９ｃ〉上端にゲート〈
９ｂ〉と対向位置に設けられたガス排出口である。なお
、第１２図は第１１図におけるポンチ（１５〉が下降し
、下型（９）の湯溜り（９Ω）に押し込まれた充填、加
圧状態を示す拡大断面図である。

まず、円周方向に均等に設けた多数のスロー７１・（１
ｂ）及び回転軸挿入部（ｌｃ）を打抜いた円形の薄鉄板
（ｉｎ＞をスロワ）（ｌｂ）が積層方向に貫通するよう
に多数積み重ねて回転子鉄心とする。次いで、上型（１
１）及び下型（９）を約２５０°Ｃに予熱しておき、下
型（９）のキャビティ（９ｃ〉内に上記多数個の六ロア
１１１ｂ）を有するかご形回転子鉄心をそのスロット（
ｌｂ）が重力方向となるように嵌合挿入し、移動テーブ
ル（１６）を下降し、支柱（１７）により連結した上型
（１１）を下型（９）に加圧して型締めを行う。その１
組　上型（１１）の注入口（ｌｌｎ）より溶融アルミニ
ウム（６）を下型（９）の湯溜り＜９８〉にその液面が
ゲート（９ｂ）以下であるように注入し、速やかに上ポ
ンチ（１５〉を下降させ、湯溜り（９ａ）に溜った溶融
アルミニウム〈６）を押出し、キ１ビティ＜９０〉内の
回転子鉄心（１）のスロ・ノド（ｌｂ）とエンドリング
部に遅い流動速度で溶融アルミニウム〈６〉を流し込む
。溶融アルミニウム（６）の流動速度は、上ポンチ（１
５〉のスピードを制御しながら行う。溶融アルミニウム
〈６〉はゲート（９ａ）近傍のスロ・ノドから順に上方
へ満たされ、ゲート（９Ω）近傍の上端エンドリング部
からガス排出口（４［）に到達する。溶融アルミニウム
〈６〉充填ｉ＆、溶融又は半溶融状態で約４００ｋｇ／
ｃｍ２以上の高圧力を加えて凝固させる。、上型〈１１
）と下型〈９〉を開き、押出棒（５）により回転子導体
が形成された回転子鉄心を押出す。

第１３図＜１１）、（ｂ）は溶湯鍛造で得られたかご形
回転子の例を示すもので、〈ａ〉は断面図、（ｂ）は側
面図である。このように溶湯鍛造法では溶融アルミニウ
ムを低速で充填するため、空気やガスの巻込みが少なく
、さらに凝固完了まで高圧力を維持するので、収縮巣が
生ずることなく高密度の電気導体を得ることができる。

＠１４図は溶湯鍛造で簿られたアルミニウム密度が２．
６７ｇ／　ｃｍ３のかご形回転子のトルク特性及び効率
を、２．５７ｇ／　ｃｍ’のダイカスト品と対比して示
す特性図である。縦軸はトルククｋｇ−ＣＩ１１〉及び
効率（％〉をそれぞれ表わし、横軸は回転数（ｒｐＨ）
を表わしており、〈イ）は溶湯鍛造品のトルク特性曲線
、〈口）はダイカスト品のトルク特性曲線、〈ハ〉は溶
湯鍛造品の効率特性曲線、（ニ）はダイカスト品の効率
特性曲線である。図から明らかなように、溶湯鍛造によ
るアルミニウムが高密度のものの方がモータのトルク特
性も効率も向上している。

このように、溶湯鍛造によればモータ特性をダイカスト
法に比べ向上させることができ、そのため、回転子導体
の材料特性を十二分に発揮させる回転子の限界設計がな
され、モータの小型軽量化、省資材あるいはコストダウ
ンが可能となる。

しかしながら、上記溶湯鍛造法による場合でも、例えば
エンドリングの断面積に比べ個々の入口９１−の断面積
が比較的小さい場合には、溶融アルミニウムが下端のエ
ンドリング部からスローＩｆ・、さらに上端のエンドリ
ング部へと充填され、凝固する過程において、上端のエ
ンドリング部よリス口・ノド部が先に凝固する。その際
、加圧力も下端のエンドリング部からスロー１１・、上
端のエンドリング部の順に伝えられるが、スロ９１・が
先に凝固すれば、その圧力は上端のエンドリング部には
伝わらない。そのため上端のエンドリングには凝固が完
了するまで高圧力をかける二とがでまず、収縮巣が発生
する。。

［発明が解決しようとする課題コ 以上のように、従来のダイカス１法では、かご形回転子
の回転子導体全体に収縮巣が発生する。

また溶湯鍛造法では、溶融導体材料の凝固にばらつきが
生じ１例えば上端のエンドリング部よりスロ７１・部が
先に凝固する場合には上端のエンドリングに収縮巣が発
生する。そのため電気導通の低下をきたして、モータの
トルク、効率に悪影響を及ぼすという問題点があった。

本発明は上記のような問題点を解消するためになされた
もので、スロット導体及びエンドリングを形成する溶融
導体材料全体に、凝固が完了するまで高圧力を加えられ
、収縮巣のない健全な回転子導体が得られるかご形回転
子の製造方法を提供することを目的とし、結果としてモ
ータの効率及びトルク特性が向上し、モータの小型軽量
化が図れるかご形回転子を帰ようとするものである。

［課題を解決するための手段］ 本発明のかご形回転子の製造方法は、回転子鉄心に溶融
した導体材料を加圧充填して凝固させ、スロット導体と
、これに接続され上記回転子鉄心両端面に配設されるエ
ンドリングを形成する際に、一方のエンドリングを形成
する第１金型を上記回転子鉄心と第１金型が相対的に移
動し得るように保持し、かつ他方のエンドリングを形成
する第２金型を上記回転子鉄心と第２金型が相対的に移
動し得るように保持し、上記溶融導体材料を上記回転子
鉄心と第１、第２金型間に加圧充填１組　　プレスの型
締め力により上記回転子鉄心と第１金型を相対的に移動
させて一方のエンドリングを加圧凝固させるとともに上
記回転子鉄心と第２金型を相対的に移動させて他方のエ
ンドリングを加圧＆固させるようにしたものである。

また、溶融導体材料を加圧充填する際に、プレスの型締
め力をシリンダにより受け止めて回転子鉄心と第１金型
または第２金型間の相対的距離を保持するようにしてい
る。

また、位置決め用リニアスケールを有し、所望の１ケ置
に固定できる加圧プランジャを備えるプレスを用い、上
記リニアスケールにより回転子鉄心及び第１金型（また
は第２金型）の位置を検出し、その検出値に基づき上記
加圧プランジャにより上記回転子鉄心及び第１金型（ま
たは第２金型）を所望の位置にそれぞれ独立して保持し
、溶融導体材料を加圧充填するようにしている。

さらに、溶融導体材料を金型内に導くゲート部の温度を
制御する温度制御手段を備えている。

［作用］ 本発明においては、一方のエンドリングを形成する第１
會型と他方の工７ドリングを形成する第２金型をそれぞ
れ回転子鉄心と相対的に移動し得るように保持しており
、溶融導体材料を加圧充填１組　溶融導体材料を金型内
に導くゲート部が先に凝固し射出プランジャからの圧力
伝達が途絶えても、プレスの型締め力により上記回転子
鉄心と第１金型を相対的に移動させて一方のエンドリン
グを加圧凝固させるとともに上記回転子鉄心と第２金型
を相対的に移動させて他方のエンドリングを加圧凝固さ
せるようにしているので、金型キャビテ（内の圧力を維
持する二とができる。即ち両方のエンドリングに加圧で
き、収縮巣の発生を防止できる。

また、溶融導体材料充填の際はプレスの型締め力をンリ
ンダにより受け止め第１金型または第２金型と回転子鉄
心間の相対的距離を保持しているので、エンドリング形
成空間を狭くすることなく溶融導体材料を所定量充填で
きる。

さらに、リニアスケールにより回転子鉄心及び第１ｉｌ
Ｌ型（または第２金型）の位置を検出し、その検出値に
基づｙ加圧プラノツヤにより上記回転子鉄心及び第１ｆ
！Ｌ型（または第２金型）を所望の位置にそれぞれ独立
して保持し、溶融導体材料を加圧充填するようにしてい
るので、溶融導体材料加圧充填時に生じる流動抵抗によ
り回転子鉄心が軸方向に移動することなく所望のエンド
リング形成空間を維持し、溶融導体材料を所望量充填で
きる。

そして、溶融導体材料を金型内に導くゲート部の温度を
制御する温度制御手段を備えているので、ゲーＩ・孔で
の溶融導体材料の凝固時間のばらつきが無くなり加圧の
タイミングが常に一定に保たれる。

［実施１シリ］ 以下、本発明を図について説明する。１１図は本発明の
実施例１に係わるかご形回転子の製造装置を示す断面構
成図である。図において　（１６）はプレスの移動テー
ブル、（２０）はプレスの固定テーブルを示す。（ｌｏ
ｃ）は一方のエンドリングを形成する第１合型で中間型
（１０）に嵌合固定されており、中間型（１０）は上型
（１１）にボルトで固定され、それら全体で移動金型を
形成し、さらにそれらは移動テーブル（１６）に固定さ
れている。

（９Ω）は固定金型（９）の一部、固定金型Ｃ部で、溶
湯のゲー）（９ｂ）を有しており、型開きは固定金型ａ
部（９８〉と固定金型ｄ部（９ｄ）の合わせ面で行われ
る。固定金型ａ部（９ｎ）はンリノダ〈２５）を介して
移動金型に固定されている。（１）は回転子鉄心、〈２
〉は回転子鉄心〈１〉を保持する仮軸であり、回転子鉄
心（１）の軸穴とのはめあいによる摩擦により溶融導体
材料（６）が充填完了するまでの間口転子鉄心〈】〉を
金型内の所定の位置に保持する機能を有している。（３
）はカラーであり仮軸（２〉の両端にかぶせてありエン
ドリングＢ　（１ｄ　）の内側壁を形成する。カラー（
３）はストッパ（３０）に接触しておリス１−−７パ（
３０〉はストワパ位置決め板（３０ｂ）に当り、図の位
置より右側へ移動しないようになっている。即も仮軸（
２）はカラー（釦スト・ツバ（３０）を介してストッパ
位Ｉｔ決め板（３０ｂ）によりその位置決めがなされて
いる。（４ｏ〉は固定金型に設けられた＋＜ネでありカ
ラー（３）を介して仮軸（２）をスＬ−，パ（３０）に
押し付けている。〈９ｂ〉は溶融導体材料〈６）を金型
キャビティ内に導くゲートである。

（９ｃ〉は他方のエントリ７グ（１ｄ〉を形成するキャ
ビティを備える第２金型であるゲートをも備えた固定金
型Ｃ部で、固定金型ｄ部〈９ｄ）に嵌合固定されている
。さらに固定金型ｄ部〈９ｄ）はプレス固定テア　ル（
２０）ｌ：　ホルトで固定されている。なおエンドリン
グ部（ｌｄ）に付属する冷却フィノ（１ｆ〉を形成する
キャビティは固定金型ｃｇ（９ｃ）および第１金型＋１
０ｃ）にそれぞれ設けである。なお、固定金型Ｃ部（９
ｃ）に設けられたス：・レート部（Ｌｌ）は回転子鉄心
（１）が軸方内在へ移動して他方のエンドリング部（１
ｄ〉左側を加圧するための加圧代である。

（Ｌ２）は第１金型＜ｌ０ｃ）に設けられスＩ・Ｌ、　
−１一部で、回転子鉄心（１＞と第１金型（１０ｃ）の
相対移動（変位）により一方のエンドリング部（ｌｄ）
右側を加圧するための加圧代である。加圧代（Ｌｌ＞（
Ｌ２）はエンドリング部（ｌｄ）に充填された溶融導体
材料（６）が凝固く液相から固相に相変態）するとまの
体積収縮量を予め算出することによりその長さを決定す
る。〈８）は溶融導体材料（６）を射出するための射出
プランジ１であり湯溜り（７）の底面を形成している。

（２５）は金型内に２本以上設けられた、溶融導体材料
（６）を加圧充填する際にプレスの型締め力を受け止め
回転子鉄心（１１と第１金型（ｌｏｃ）の相対的距離を
保持するンリシダである。

まず仮軸〈２）に回転子鉄心（１）をはめ込み、さらに
カラー（３）を両端にかぶせる。次に、それを固定金型
ａ部（９ｎ）に設けられた穴を通して第１金型（ＩＯｃ
）に嵌合する。以上組み合わせた金型な移動金型として
プレス移動テーブル（１６）に固定し移動金型からはみ
だした仮軸（２〉の左側を移動テーブル〈１６）の移動
によ−って固定金型ｃＲ（９０に嵌合挿入する。この時
、固定金型ａ部〈９ａ〉と固定金型ｄｇ（９ｄ）の端面
が合わさりゲート（９ｂ）および溶融導体材料（６）の
通過する湯口、湯道が形成される。

移動金型と固定金型の嵌合前、ンリンダ（２５）には油
圧がかかつており、ラムが一定長さ（Ｌｌ＋Ｌ２以上）
を維持して出ている。ンリンダ（２５〉は金型内に２本
以上設けてあり、プレス移動テーブル〈１６〉による型
締め力より大きな力を出しており、型締め力により金型
が嵌合した時に加圧代（Ｌ、）、〈Ｌ２）を維持できる
ようになっている。

型締め終了後、湯溜りが上昇し固定金型ａＢ。

ｄ部（９ｏ　）＜　９ｄ　）によって形成される湯口に
嵌合される。）その後射出プランジャ（８〉の上昇によ
り、溶融導体材料〈６）が會型キャビテ１内に加圧充填
される。、この時、溶融導体材料〈６）のゲート部〈９
ｂ〉における流速は通産にガスや空気を巻ま込むことが
ないよう比較的低速（レイノルズ数７〜８万以下）にす
るのが良い。

予め金型内やスローノド内にあったガスや空気は大部分
がガス排出口（４１）で排出され、溶融導体材料〈６〉
が二のガス排出口（４１）に達すると二の部分の溶融導
体材料（６）は急速に冷却されて凝固する。

この時点より射出プランジャ〈８）による加圧力が急速
に立ち上がり、湯溜り（７〉、ゲーＩ・（９ｂ）を介し
て製品に４００ｋｇ／　ｃｍ２以上の高圧力が加えられ
る。

その後、スロット（１ｂ）内およびゲートＥ（９ｂ）が
凝固し、射出プランジ−ｒ（８）からの圧力伝達が途絶
える。ゲート部〈９ｂ）が凝固した時点で　ンリンダ〈
２５）の油圧をリークする二とにより、再び移動テーブ
ル〈１６〉の型締め力により第１金型（１０ｃ）が軸方
向左に移動し、金型内の圧力が復元維持される。

この時、スロット〈ｌｂ）内が凝固しているため移動テ
ーブル（１６）の力がエンドリング部（ｌｄ）右側を加
圧し、回転子鉄心〈１〉の両端間の差圧により回転子鉄
心（１）を軸方向左に移動させ回転子鉄心（１）を介し
てエンドリング部（ｌｄ）左側へ伝えられる。

即ち、回転子鉄心（１）の両側に配設されるエントリフ
グ部（ｌｄ）を加圧凝固させることがでよる。

例えば、断面積が１９．６ｍｍ２のスロ、　ｌ・（ｌｂ
）４０個を有する直径１６０ｍｍ長さ１１５ｍｌ１１の
回転子鉄心（１）に溶融導体材料（６）（純アルミニウ
ム）を鋳込んで４０個のスロー１１・導体と、断面積が
１２ｃ０抛ｍ２で高さが１０ｍｍのエンドリングを形成
するばあいには加工代（Ｌｌ）（Ｌ２）を２．、に設定
し、デー１一部におけるレイノルス数４００００程度で
７８０℃の純アルミニウムを加圧充填し、加圧力が立ち
上がったｉｌｏ、５ｓｅｃ遅らせて、即ちゲート部凝固
完了後、ンリシダ（２５）の圧力をリークし製品全体に
型締め力による加圧力を加え５００ｋｇ／ｃ＋＋＋２以
上の圧力を加えて凝固させた。

デー１一部〈９ｂ〉の凝固時間は計算機シミュレーンー
ンで予め予測でき本例の場合、解析の結果凝固時間が０
４秒となったので、射出プラノジャによる加圧力の立ち
上がり１＆、型締め力による加圧開始時間を０．５秒に
設定した。

第１０図から分かるように一般にスローノｌ〈ｌｂ）の
断面積はエントリジグ部（ｌｄ）の断面積に比べて小さ
く、しかもエンドリング部（ｌｄ）はその名のごとくリ
シグ状につながっている。従って、スロ・ノド〈ｌｂ〉
とエンドリング部（１ｄ）の寸法の／ぐう／スく二よっ
ては工７ドリング部〈１ｄ〉が凝固するよりはるかに速
くスロー、ｌ・＋ｌｂｌ内の溶融導体材料〈６）が凝固
してしまう。また、本例のように、比較的断面積の７１
％さいゲート部を通過して溶融導体材料〈６〉が金型内
に充填される場合、ゲート部もエンドリング部（ｌｄ）
より速く凝固してしまう。このような場合にはｔｔ出プ
ラノジャ（８〉により加えられる圧力はエンドリング部
（１ｄ）に達せず、従ってエントリ〉グ部（１ｄ）内の
溶融導体材料〈６）は、常圧または不十分な加圧力のも
とで凝固し、エンドリング部（１ｄ）断面のほぼ中央に
収縮巣（６ａ）が生じる二とになる。

ところが二の実施例では二のような事態を避けるために
加工代（Ｌｌ）（Ｌ２）を設は回転子鉄心（１）が軸方
向に沿って移動できるように構成し、型締め力により製
品を加圧できるようにしている。

従って、スローｌ＋−（ｌｂ）内に充填された溶融導体
材料（６）が凝固し、ゲート部（９ｂ）が凝固し、エン
ドリング部〈１ｄ〉内の溶融導体材料〈６〉が溶融また
は半溶融状態で取り残されても、型締め力による加圧力
が立ち上がる二とにより（第１金型（１０ｃ）が移動し
〉、エンドリング部（１ｄ）右側の加圧力は維持される
。また　スロット＜ｌｂ）内の溶融導体材料（６〉が凝
固する二とにより発生する回転子鉄心（１）の両端間の
差圧を受けて回転子鉄心（１〉は軸方向左へ移動する。

従って、継続して回転子鉄心（１）を介してエフ１゛リ
ング部＜ｌｄ）左側に加圧力を伝達、維持する二とが可
能となる。

なお、この場合第２金型は固定としたが、回転子鉄心を
固定し、第１、第２金型を移動可能に構成してもよい。

第２図は本発明の実施例２に係わるかご形回転子の製造
装置を示す断面構成図である。図において、（ｌｏｄ）
は回転子鉄心（１）の直径の微妙な違い（バラツキ）に
対応するために設けられた回転子鉄心〈１〉を取り巻く
金属性バンドで、加圧のための回転子鉄心（１）の相対
すべりが二のバ／ド部分で行われる。（１０ｅ　）は金
型内に設けられたスペーサ、（ｌｏｆ）はストッパ（３
０）に設けられたスペーサであり、回転子鉄心（１）の
長さの変更による収縮代の変化〈加工代の変化）に対応
するものである。（２５）は金型内に設けた加圧用ンリ
ンダである１、他は第１図と同様である。

上記実施例と同様に金型を組会せ、型締めした１組　溶
融導体材料（６）を射出プラノノーｒ（釦により射出し
、加圧充填完了１＆、スロ７１１１ｂ）およびゲート部
（９ｂ）の凝固を待たず、直ちに加圧シリンダ（２５）
による加圧力を立ち上げる。二の時、キゴビティ内に充
填された溶融導体材料（６）が逆流しないよう、射出プ
ラノジャ（８）の圧力と加圧シリンダ（２５）による加
圧力のバランスをうまくとっておく。射出プうンジャ（
８）の圧力〉加圧シリンダ（２５）の圧カン・４００ｋ
ｇ、／　ｃｍ’になるよう設定する。第１金型（ＩＯｃ
）の位置は変わらず所定量の溶融導体ｔｔ料（６）が充
填される。ゲート部（９１））が凝固するまでは射出プ
うシノヤ〈釦の圧力が有効に作用するが、ゲー）・部（
９ｂ）が凝固し射出プランジャ〈８〉の圧力が伝わらな
くなると、今度は加圧シリンダ〈２５〉の圧力が作用し
、金型内の圧力が復元維持される４、この際上記実施例
と同様、第１金型（１０ｃ）が軸方向左に移動するとと
もに、回転子鉄心（１）も軸方向左に移動し回転子鉄心
〈１〉を介して加圧シリンダ（２５）の圧力がエアトリ
ジグ部（１ｄ）左側へ伝えられ、両エンドリングが加圧
される。

二の実施例では、射出ブラシノｉり８）の圧力と加圧シ
リンダ（２５）による加圧力のバランスをうまくとって
、同時にエンドリングを両方向から加圧することにより
スロー）１・部およびゲート部の凝固のタイミング、即
ち加圧のタイミングを測らないでも溶融導体材料（６〉
が液相状態で取り残された部分を選択的にかつ自動的に
加圧凝固させられる。

また、回転子鉄心〈１）を構成する積層板の直径はその
打ち抜き方法で微妙に変化し、ばらつきが生じる。本発
明においては、金型と回転子鉄心が相対運動するため、
金型と回転子鉄心の隙間は一定、００５〜Ｏ，Ｉｎ＋Ｉ
１１でなくてはいけない。回転子鉄心（］）の直径変化
に対して金型をいちいち変更していたのではコストがか
かる。ところが、二の実施例では　回転子鉄心（１）を
取り巻く金属性パン１’（１０ｄ）を設け、このバンド
部分で回転子鉄心との相対すべりを行っているので、回
転子鉄心（１）の直径の微妙な違い〈バラツキ）に対応
できる。

さらに、回転子鉄心（１）の積層数の積み数によって回
転子の長さが変化する。それに伴い加圧式も変更せざる
を噂ない。また溶融導体材料体積が増すと加圧式も増す
。而して、この実施例では加圧式な変えるためのスペー
サ（１０ｅＬ（１０ｆ）を金型内に設け、スペーサの厚
みを変えることにより加圧式の変化に対応しているので
、金型の主要部分を変更しな（てもよく、簡便でコスト
がかからない、、また、スペーサを２個設けることで、
左右対称もしくは非対称の加圧式にも対応できる。

第３図は本発明の実施例３に係わるかご形回転子の製造
装置を示す断面構成図、第４図はその側断面構成図で、
第５図は実施例３におけるノウク了つドパンチ（３１）
もしくは移動テーブル〈１６）を駆動するための油圧回
路の一例を示す回路図である。

図において（１６〉はプレスの移動テーブル、（２０）
はプレスの固定テーブルを示す。〈ｌＯ〉は一方の下部
エンドリングを形成するキャビティを有する第１金型で
、二の場合は中間型である。中間型（ｌＯ）は油圧式の
會型固定装置（］Ｏｂ）によってプレス固定テーブル（
２０）に固定されている。（１０ｃ）は中間型〈１０〉
に設けられたガイド穴である。

（１１）は他方の上部エンドリングを形成するキャビテ
ィを有する第２金型で、この場合は上型であり、フィン
（Ｉｆ）を形成するキャビティを通じてガスを排出する
排出口（４１〉を有している。上型＜１１〉は　移動テ
ーブル〈１６）内に組み込まれた油圧シリンダ（ｌｌｂ
）のビス１ノに接続され、シリンダがビス１ンを介して
上型（１１〉を引（ことによ−ン移動テーブル（１６）
に固定されている。

（１）は回転子鉄心、（２）は回転子鉄也〜（１）を保
持する仮軸であり、回転子鉄心（１）の軸穴とのはめあ
いによる摩擦により溶融導体材料（６）が充填完了する
までの間口転子鉄心（１〉を金型内の所定の位置に保持
する機能を有している。、＋３）はカラーであり仮軸〈
２〉の両端にかぶせてエンドリングＥ　（ｌ　ｄ　）の
内側壁を形成する。カラー（３）はストフハ（３０）に
Ｔ型溝で締結されている。スト−ｌパ〈３ｏ〉はバネと
減衰器からなる緩ｔｉ装置（５０）ｉ二よりノックアウ
トパッチ（３１〉に締結されている。即ち仮軸〈２）は
カラー（３）ストシバ（３０〉を介してノックアウトバ
ンチ（３１）によりその位置決めがなされている。　／
−ツクアウトパンチ（３１）およびプレス移動テーブル
（１６〉はそれぞれ独立した油圧回路によって駆動して
おり、それぞれが位置検出用リニアスケール（６０）を
有しており、任意の位置においてＯ１■の位置決め精廖
でそれぞれ所望の位置に位置決めできるようになってい
る。（９ｂ）は溶融導体材料（６）を金型キャビティ内
に導くゲートであり、かつ二の実施例の場合には溶融導
体材料（６）の凝固１＆冷却フイン（１ｆ）を形成する
キャビティの機能を兼ねている。なお、中間型（ｌＯ）
に設けられたスｉ・レーｉ・部（Ｌ２）は回転子鉄心（
１）が軸方向下へ移動してエンドリング部（ｌｄ）下側
を加圧するための加工代である。（Ｌ、）は上型〈１１
）に設けられたストレー１−邪で、回転子鉄心＜１〉と
上型（１１）の相対変位によりエンドリング部（１ｄ〉
上側を加圧するための加工代である。加工代（Ｌｌ）（
Ｌ２’）はエンドリング部（１ｄ〉およびスロー１１・
（ｌｂ＞に充填された溶融導体材料（６）が凝固（液相
から固相に相変ｔ！、）するときの体積収縮量を予め算
出することによりその長さを決定する。（釦は溶融導体
材料（６）を射出するための射出ブラフジャであり湯溜
り〈７）の底面を形成している。

〈７０〉は移動バー〈７１〉の駆動により中間型（ｌＯ
〉をスライド移動させる際のガイドバーである。〈４２
）はソレノイド弁、＜４２Ｅｌ）は加工ボート、＜４２
ｂ）は停止ボート、（４２ｃ）は上昇ボーＩ・である。

まず仮軸（２〉に回転子鉄心（１）をはめ込み、さらに
カラー〈３）を両端にかぶせる。以上組み合わせた金型
（ロータコア）を第４図に示す位置にある中間型（ｌＯ
）に嵌合挿入する。中間型（ｌＯ〉はガイド穴（１０ｃ
）を有し、ガイドバー〈７０〉に沿って移動バー〈７１
〉の駆動によってスライド自在に構成されている。ロー
タコア挿人後、中間型〈ｌＯ）を第４図に示す矢印方向
にスライドし、予め下げておいたストワパ〈３０）にカ
ラー〈３〉が嵌合する。続いてノ・ｌクアウＩ・パンチ
〈３１）が上昇し、下部エンドリング部（１ｄ〉の加工
代〈Ｌ２〉を設定する。さらに移動テーブル（１６〉が
下降し、上部エンドリング部（Ｉｄ）の加工代〈Ｌｌ〉
を設定して停止する。ここで、射出力で中間型〈１０〉
が浮き上がらないように合型固定装置（１０ｂ）により
中間型〈ｌＯ〉をプレス固定チーフル（２０〉に固定す
る。

その後射出プラノツヤ＜８〉の上昇により、溶融導体材
料〈６）が會型キｉビテイ内に加圧充填される。二の時
、溶融導体材料（６〉のゲート部〈９ｂ〉における流速
は過度にガスや空気を巻き込む二とがないよう比較的低
速（レイノルズ数７〜８万以下〉に才るのが良い。

予め金型内やスローｔ　Ｉ・内にあったガスや空気は大
部分がガス排出口（４１〉で排出され、溶融導体材料〈
６）がこのガス排出口〈４１）に達するとこの部分の溶
融導体材料〈６〉は急速に冷却されて凝固する。

コノ時点より射出プランジャ（８）による加圧力が急速
に立ち上がり、湯溜り（７）、ゲート（９ｂ）を介して
製品に４００ｋｇ／ｃｍ２以上の高圧力が加えられる。

そのｉ＆、スロット（ｌｂ）内およびゲート部〈９ｂ〉
が凝固し、射出プラン−７″ヤ〈釦からの圧力伝達が途
絶える。ゲート部〈９ｂ）が凝固した時点で移動テーブ
ル〈１６〉の下降を開始する二とにより移動テーブル〈
１６）の型締め力により、上型（Ｉｆ）が下方に移動し
、再び金型内の圧力が復元維持される。この時、スロ・
ノド（ｌｂ）内が凝固しているため、移動テーブル〈１
６）の力がエンドリング部（１ｄ〉上側を加圧し、上下
エンドリングの差圧により回転子鉄心〈１）を下方に移
動させ、この回転子鉄心〈１〉を介してエンドリング部
（１ｄ〉下側へ伝えられる。即ち、回転子鉄心＜１）の
両側に配設されるエンドリング部＜ｌｄ）を加圧凝固さ
せることができる。金型内の溶融導体材料（６）が凝固
完了した時点でプレス移動チーフル（１６〉を上昇させ
、移動バー（７］〉によって中間型（１０〉を第４図の
元の位置にもどす。その際、ゲート部（９ｂ）と湯溜り
（７）に残ったアルミニウムのビスヶ−）１・がせん断
により切り離される３゜第６図は本発明の実施例４に係
わるかご形回転子の製造装置を示す断面構成図である。

なお、二の実施例３の側断面構成図は第４図と同等であ
る。

図において（１６〉はプレスの移動テーブル、（＋６ｂ
）はプレスアウターテーブル　（３１）はノ・ツクアウ
トパンチとなっており、同軸３軸のラム構成を有する構
造となっている。〈２０〉はプレスの固定テーブルを示
す。（１０）は一方の下部エンドリングを形成するキャ
ビティを有する第１金型、この場合は中間型である。中
間型〈ｌＯ）はアウターテーブル固定金型Ｈ６ｃ）を介
してプレスアウターテーブル（１８ｂ）の型締め力によ
ってプレス固定テーブル（２０〉ニ押し付けられ固定さ
れている。ノックアウトパンチ〈３［〉、プレス移動テ
ーブル〈Ｊ６〉、プレスアウターチーフル（１６ｂ）は
それぞれ独立した油圧回路によ−って駆動している。　
　他は実施例３と同様である。

次に動作について説明する。まず実施例３と同様に組み
合わせた金型（ロータコア）を第４図に示す位置にある
中間型（１０）に嵌合挿入し、ロータコアを挿入した中
間型りｌＯ〉を第４図に示す矢印方向にスライドし、予
め下げておいたストッパ〈３０）にカラー（３）を嵌合
する。二の後、プレス移動テーブル（１６）が下降し、
所定の位置より少し下がった位置で回転子鉄心〈１）と
嵌合し、停止する。さらにその後プレスアウターテーブ
ル（１６ｂ）が下降し、アウターテーブル固定金型（１
６ｃ）に当り、中間型Ｎｏ＞をプレス固定テーブル（１
６ｂ）に押し付は固定し、所望の位置で型締め力を維持
しつつ止まる。続いてプレス移動テーブル（１６）が上
昇し、プレス移動テーブル（１６）に設けられた段差が
プレスアウターチーフル（１６ｂ）に設けられた係止部
に係り上昇が停止する。さらに続いてノックアウトバン
チ〈３１）が上昇し、　ノックアウトバンチ（３１）に
設けられた腕部がプレスアウターテーブル（１６ｂ）　
ｉ：設けられた係止部に係り上昇が停止する。二の時点
テ、上部エンドリング部（ｌｄｌの加圧式（シ、）およ
び下部エンドリング部＜Ｉｄ）の加圧式〈Ｌ２〉が設定
される。

その１＆実施例３と同様に射出プランジャ〈８）の上昇
により、溶融導体材料（６）が金型キャビティ内に加圧
充填される。モしてゲート部（９ｂ）が凝固し射出プラ
ンジャ（釦からの圧力伝達が途絶えた時点で移動テーブ
ル（１６）の下降を開始する二とにより、移動テーブル
（１６）の型締め力により、上型〈１１）が下方に移動
し、再び金型内の圧力が復元維持される。而して回転子
鉄心（１）の両側に配設されるエンドリング部（］Ｉｄ
を加圧凝固させることができる。

なお、この実施例の場合プレス、アウターテーブル（１
６ｂ）による型締め力は射出プランジャ（釦ニよる射出
力およびプレス移動テーブル〈１６〉、　ノックアウト
パンチ（３１〉が上昇しようとする力の上向きの合力に
十分に打ち勝つだけの型締め力でなければならない。

またこの実施例の場合、以下のような手法も考えられる
。溶融導体材料〈６）を射出プランジャ（８）により射
出し、加圧充填完了１＆、スロー７１・＜ｌｂ）および
ゲート部＜９ｂ）の凝固を待たず、直ちにプレス移動テ
ーブル〈１６〉による加圧力を立ち上げる方法である。

この場合、プレス移動テーブル〈１６）による加圧力で
キャビティ内に充填された溶融導体材料（６）が逆流し
ないよう、射出プランジャ（８）によ（）十分な加圧力
を維持しておかなければならない。例えば、射出プラン
ジャ〈８）の断面積が８０ＣＩ１１２の場合、溶融導体
材料（６〉に５００気圧（ｋｇ／　ｃｍ２１を加えるた
め、射出プラノジャの加圧力を４０ｔｏｎに設定する。

溶融導体材料（６）が凝固する以前にババスカルの原理
が作用するのでエンドリング部（ｌｄ）の断面積が１２
３ｃｍ２の場合、プレス移動テーブル〈１６）には上向
まに６１．５ｔｏｎの力がかかる。この時、プレス移動
テーブル（１６）の油圧駆動回路を作動させ４９．２ｔ
ｏｎの加圧力を発生しておく。この時の力の差１２３ｔ
ｏｎ　（６１，５４９，２）はプレスアウターテーブル
（１６ｂ）が負担する。プレスアウターテーブル（＋６
ｂ）の型締め力は安全を考えｌ００ｔｏｎ程凌発生して
おく。

多くの場合、回転子鉄心（１）内のスローノド託〈ｌｂ
）が最初に凝固するので射出プランジャ（Ｕｒ＋：ヨ１
圧力が途絶え上部エンドリーグ部（１ｄ）は常圧付近で
凝固することとなり上部エンドリング部（１ｄ）に引は
量が発生するに至る。

しかし、この実施例の手法の場合、スロー、ｌ−９（ｌ
ｂ）が凝固し、射出プランジ↑（８）からの加圧力が途
絶えてもプレス移動テーブル（１６）のカニより上部エ
ンドリング部〈１ｄ〉の加圧力は維持され、上部エンド
リング部（１ｄ）部における引は巣の発生は未然に防ぐ
ことが可能となる。この実施例の場合、スロー７１・部
（ｌｂ）凝固後、プレス移動テーブル（１６）の力によ
り上部エンドリング部（ｌｄ）は４００気圧に保たれる
。またスロット凝固後、続いてゲート部＜９ｂ）が凝固
しても、プレス移動テーブルの加圧力が回転子鉄心〈１
）を介して下部エンドリング部（１ｄ）に伝達されるた
め、やはり下部エンドリング部（１ｄ）も　４００気圧
が維持されることになる。即ち、二の方法によれば凝固
が遅れ加圧力が途絶えそうな部分を自動的かつ選択的に
加圧凝固させることが可能となる。また射出ノリンダ以
外の加圧源による加圧のための加圧力発生のタイミング
を測る必要が無くなる。

第７図（ａ）（ｂ）は本発明に係わるかご型回転子を製
造する金型の一例、ゲート部〈９ｂ）を有する中間型（
ｌＯ）の概略構造をを示すもので、（ｎ）は上面図、１
）は＜８）図の■ｂ−■ｂ線断面図である。

（８０）は金型、中間型りｌＯ）に設けられたゲーＩ・
部（９１））の？■度を制御するための油流路であり、
油の温度をｔＲ整する温ｒ１４器（８１〉とつながって
いる。

（８０ｎ　）は油流路〈８０）の入口、（８０ｂ　）は
油流路〈８０）の出口である。（８１ｂ）は？Ｈ度度山
出用熱電対であり、やはり温調器（８１）につながって
いる。二の実施例では中間型（１０〉ゲート部（９ｂ）
の温度を制御するための温度制御手段は油流路（８０〉
、温調器（７１）、及び温度検出用の熱電対＜８１ｂ）
で構成されている。

温度検出手段は熱電対（８１ｂ）でなくとも他の温度検
出センサでもよい。

まず油流路（８０〉はゲーＩ一部〈９ｂ〉を取り巻くよ
う（二してあり、ゲート部（９ｂ＞付近の温度をできる
だけ均一にするための設計をしている。油流路（８０）
を加工するため中間型（１０）は図中Ｙ−Ｙ’断面で分
割されている。熱電対（８１ｂ）は油流路（７０）の出
口から２番目に近いゲーＩ・部（９ｂ）の外側で、デー
１部〈９ｂ）が最も（びれた部分く凝固の最も速い部分
）でゲート部（９ｂ〉の内側壁面から５ｍｍ以内の部分
に一ケ所有ればよい。二の実施例においては熱電対の七
ツト位置における金型の温度が設定温度（例えば１５０
℃）に対してプラスマイナス５℃の温度範囲に入った時
点で溶融導体材料（６）を射出することにしている。以
上の操作によりゲート部における凝固時間をプラスマイ
ナス０２秒の精度で制御可能としている。例えば実施例
３の場合においてはスローノド部（１ｂ）は０１〜０２
秒で凝固完了し、ゲート部（９ｂ）は０４〜０６８で凝
固完了する。

さらにエントリフグＢ　（ｌ　ｄ　）は２．５〜４０秒
で凝固完了する。エンドリングｌ！（Ｓ（ｌｄ）を確実
に加圧凝固させるためにはデー１一部（９ｂ）凝固完了
１＆いち早（プレス移動テーブル＜１６）による加圧を
開始しなければならない。溶融導体材料（６）の通過に
よりゲート部（９ｂ〉の温度が例えば１００°Ｃ上昇し
た場合、ゲート部における凝固完了時間は１５〜２０秒
になってしまうためエンドリング部〈］ｌｄの凝固が進
行しプレス移動テーブルによる加圧ができなくなってし
まう。従って、実施例３に示したエンドリング部（Ｉｄ
）の加圧凝固法を連続して成立させるためにはゲート部
〈９ｂ）における溶融導体材料（６）の凝固時間を制御
でよる機能を有する金型構造が必要不可欠である。

第８図（ａ）（ｂ）は本発明に係わる鋳込み前のかご型
回転子の回転子鉄心の一例を示すもので、（Ω）は軸方
向模式断面図、（ｂ）は径方向模式断面図である。回転
子鉄心の基本構成は従来例を示す第９図と同じであるが
、この実施例の場合には　スロット部（ｌｂ）の内側壁
面に断熱材を塗布して断熱層（９０）を形成している。

実施例３の場合を例に挙げれば、溶融導体材料（６〉を
金型内に加圧充填する際、溶融導体材料（６）はゲート
部（９ｂ〉、下部エンドリング部＜１ｄ〉、スロット部
〈１ｂ）、上部エンドリング部（ｌｄ）、フィン（Ｉｆ
）の順に充填されていく。

この時、溶融導体材料〈６）の充填速度（流速）が十分
に速ければ途中凝固せず金型内に溶融導体材料〈６〉が
充填される。しかしながら、溶湯鍛造の場合、ガスや空
気の巻き込みを嫌うため、でよるだけ流速を下げて（レ
イノルズ数を小さくして）金型内に溶融導体材料（６）
を充填しようとする。

（一般的な、鋳鉄などの鋳造法においては型内に溶融金
属を注ぐ時の目安として溶融金属の型内流速はレイノル
ズ数で２００００程廣以下が良いとされている。）　し
かしながら、流速を下げすぎた場合には、溶融導体材料
（６〉がスロッｊ−内で凝固してしまう。一方、スロッ
ト内での凝固を避けるために溶融導体材料（６〉の流速
を上げて最低限通過し得るだけの流速にした場合にでも
、六ロフＩ−内における溶融導体材料〈６）のレイノル
ズ数が数百になってしまう場合がしばしばおこる。そこ
で溶融導体材料（６）の温度低下を防ぐ方法として回転
子鉄心（＋）を予熱する方法が考えられるが、回転子鉄
心〈１〉の予熱は４００°Ｃ以上でないと効果が期待で
まず、それ以下の温度にお（プる予熱は逆効果を生むこ
とが判っており、回転子鉄心（１）の予熱は実生産には
不向きである。この実施例の回転子鉄心＋１）は二のよ
うな事態を避けるために考案されたもので、溶融導体材
料（６）がスロー）１・内を通過する際の放熱を最小限
にとどめるため、スロ・ノド内壁面に断熱層〈９０）を
設けたものである。例えば実施例３で示した装置におい
ては、従来の断熱層（９０）がない回転子鉄心（１〉の
場合には、溶融導体材料（６）がスロー７１・内を通過
するためにはｌ　００ｃｍ／秒以上のスロー）１・内流
速が必要であったが、スローｔ　Ｉ・内壁面に断熱層（
９０〉として例えば二硫化モリブデン粉末のコーティン
グを施す二とによって４０ｃｍ／　秒（レイノルズ数で
１８０００程度）のスロット内流速で　十分に溶融導体
材料（６）を金型内に充填することができた。

’Ｘ　Ｏ−ｔ　ｌ・内壁面にコーティングして有効な材
料は、例えば七うミーｔクスの粉末（ロータの電気的特
性に影響を及ぼさないもの）、パラフィン、鉱油等の油
などである。なお、パラフィンや油が断熱効果を発揮す
るメカニズムは溶融導体材料（６）がスロー）１・部を
通過する際に溶融導体材料（６）の熱でそれら材料を気
化させ、発生したガスがスロー、　ｌ・内壁面と溶融導
体材料〈６〉の間に断熱層を形成することであることが
わかっている。また発生したガスは金型内に溶融導体材
料〈６〉が充填完了隣室ち上がる圧力で積層された円形
状鋼板（１Ω）の隙間から逃げて導体材料の特性に影響
しないことも解っている。

［発明の効果］ Ｊズ上のように、本発明によれば、回転子鉄心に溶融し
た導体材料を加圧充填して凝固させ、スロット導体と、
これに接続され上記回転子鉄心両端面に配設されるエン
ドリングを形成するかご形回転子の製造方法において、
一方のエンドリングを形成する第１金型を上記回転子鉄
心と第１金型が相対的に移動し簿るように保持し、かつ
他方のニードリングを形成する第２金型を上記回転子鉄
心と第２金型が相対的に移動し得るように保持し、上記
溶融導体材料を上記回転子鉄心と第１、第２金型間に加
工光［１、プレスの型締め力により上記回転子鉄心と第
１金型を相対的に移動させて方のエンドリングを加圧凝
固させるとともに上記回転子鉄心と第２金型を相対的に
移動させて他方のエンドリングを加圧凝固させるように
したので、射出プラノツヤからの圧力伝達が途絶えても
、両方のエンドリングに加圧でき、収縮巣の発生を防止
できる。従って健全な回転子導体が得られ、回転子導体
が強固となり遠心力などによる破損が防止できるととも
に、電気抵抗が減少し、モータの効率及びトルク特性が
向上し、モータの小型軽量化が図れるかご形回転子が得
られる効果がある。

また、溶融導体材料充填の際はプレスの型締め力をンリ
ンダにより受け止め第１金型または第２金型と回転子鉄
心間の相対的距離を保持しているので、エンドリング形
成空間を狭くすることなく溶融導体材料を所定量充填で
きる さらに、リニアスケールにより回転子鉄心及び第１＃Ｌ
型（または第２金型）の位置を検出し、その検出値に基
づき加圧プラノジャにより上記回転子鉄心及び第１金型
（または第２金型）を所望の位置にそれぞれ独立して保
持し、溶融導体材料を加圧充填するようにしているので
、溶融導体材料加圧充填時に生じる流動抵抗により回転
子鉄心が軸方向に移動する二となく所望のエフ１゛リシ
グ形成空間を維持し、溶融導体材料を所望量充填できる
。。

そして、溶融導体材料を金型内に導くデー１部の温度を
制御する温度制御手段を備えているので、ゲート部での
溶融導体材料の凝固時間のばらっぎが無くなり加圧のタ
イミノグが常に一定に保たれる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例１に係わるがご形回転子の製造
装置を示す断面構成図、第２図は実施例２に係わるかご
形回転子の製造装置を示す断面構成図、第３図は実施（
ｆ４３に係わるかご形回転子の製造装置を示す断面構成
図、第４図はその側断面構成図で、第５図は実施例３に
おけるノックアウトパンチ〈３１）もしくは移動テーブ
ル〈１６〉を駆動するための油圧回路の一例を示す回路
図、第６図は実施例４に係わるかご形回転子の製造装置
を示す断面構成図、第７１ｍ＜ａ）（ｂ）は本発明に係
わるがご型回転子を製造する金型の一例を示すもので、
（ａ）は上面図、（ｂ）は（ｎ）図の■ｂ−■ｂ線断面
図、第８図（ｎ）（ｂ）は本発明に係わる鋳込み前の回
転子鉄心の一例を示すもので、（ａ＞は軸方向模式断面
（２）、（ｂ）は径方向模式断面図、第９図（ｎ）、（
ｂ）は一般的な回転子鉄心を示し、（ｎ＞は一部切り欠
いて断面を表わす正面図、＋ｂ＞は側面図、第１０図は
従来のかご形回転子の鋳込装置を示す断面図、第１１図
（ｎ）、（ｂ）は従来のかご型回転子を示し、（ｎ）は
断面図、（ｂ）は側面図、第１２囚は従来の溶湯鍛造法
によるかご型回転子の鋳込装置を示す断面図、第１３図
は第１２図の部分拡大断面図、第１４図（Ｑ）、（ｂ）
は溶湯鍛造法で得られたかご形回転子を示し、（ａ）は
断面図、（ｂ）は側面図、第１５図は溶湯鍛造法による
かご形回転子の１ルク特性及び効率をダイカスト品と対
比して示す特性図である。 図において、（＋）は回転子鉄心、（１ｂ）はスロ・ノ
Ｉ、（１ｄ〉はエントリ７グ、＜ｉｆ）はフィン、（２
〉は仮軸、〈３）はカラー、（６）は溶融導体材料、＜
８）はｌｔ出プランジャ、（９ｂ）はゲート部、（９ｃ
）は第２金型でｌちる固定金型Ｃ託、＜１０）は第１金
阜である中間型、（ｌｏｃ）は第１金型、（１１）は第
２金型である上型、（１６）はプレス移動テーブル、（
１６ｂ）はプレスアウターチーフル、（２０）はプレス
固定テーブル〈２５）はシリンダ、〈３０）はスｉ・・
ツバ　（３１〉はノックアウトパンチ、（４０〉はスプ
リング、＜６０）は位置検出用リニアスケール、〈８０
）は油流Ｂ、　　（８１）は７Ｍｆｆ１器、＋８１ｂ）
は熱電対、温廣制御手段は二の油流路（８０）、温調器
（７１）、及び熱電対＜８１ｂｌで構成されている。、
　　（９０）は断熱層である。 なお、図中、同一符号は同〜または相当部分を示す。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）回転子鉄心に溶融した導体材料を加圧充填して凝
   固させ、スロット導体と、これに接続され上記回転子鉄
   心両端面に配設されるエンドリングを形成するかご形回
   転子の製造方法において、一方のエンドリングを形成す
   る第１金型を上記回転子鉄心と第１金型が相対的に移動
   し得るように保持し、かつ他方のエンドリングを形成す
   る第２金型を上記回転子鉄心と第２金型が相対的に移動
   し得るように保持し、上記溶融導体材料を上記回転子鉄
   心と第１、第２金型間に加圧充填後、プレスの型締め力
   により上記回転子鉄心と第１金型を相対的に移動させて
   一方のエンドリングを加圧凝固させるとともに上記回転
   子鉄心と第２金型を相対的に移動させて他方のエンドリ
   ングを加圧凝固させるようにしたことを特徴とするかご
   形回転子の製造方法。
2. （２）溶融導体材料を加圧充填する際に、プレスの型締
   め力をシリンダにより受け止めて回転子鉄心と第１金型
   または第２金型間の相対的距離を保持するようにしたこ
   とを特徴とする請求項１記載のかご形回転子の製造方法
   。
3. （３）位置決め用リニアスケールを有し、所望の位置に
   固定できる加圧プランジャを備えるプレスを用い、上記
   リニアスケールにより回転子鉄心及び第１金型（または
   第２金型）の位置を検出し、その検出値に基づき上記加
   圧プランジャにより上記回転子鉄心及び第１金型（また
   は第２金型）を所望の位置にそれぞれ独立して保持し、
   溶融導体材料を加圧充填するようにしたことを特徴とす
   る請求項１記載のかご形回転子の製造方法。
4. （４）溶融導体材料を金型内に導くゲート部の温度を制
   御する温度制御手段を備えていることを特徴とする請求
   項１ないし３のいずれかに記載のかご形回転子の製造方
   法。