JPH04101030A - 内燃機関の燃料供給制御装置 - Google Patents
内燃機関の燃料供給制御装置Info
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- JPH04101030A JPH04101030A JP21704290A JP21704290A JPH04101030A JP H04101030 A JPH04101030 A JP H04101030A JP 21704290 A JP21704290 A JP 21704290A JP 21704290 A JP21704290 A JP 21704290A JP H04101030 A JPH04101030 A JP H04101030A
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Landscapes
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、内燃機関の燃料供給制御装置に関し、特に過
渡運転時における燃料供給量の補正制御の改善に関する
。
渡運転時における燃料供給量の補正制御の改善に関する
。
〈従来の技術〉
従来、内燃機関の燃料供給制御装置において、例えば、
エアフローメータ等で検出される吸入空気流量に基づい
て演算される基本燃料噴射量は、スロットルバルブ下流
側の吸気マニホールドコレクタに充填された吸入空気量
に対応する燃料を設定することかできない。即ち、特に
、（シリンダ内に吸入される空気量か少ない機関減速時
には、吸気マニホールドコレクタの充填吸入空気量がス
ロットルバルブ開度に見合った量へ除々にしか移行せず
、吸気マニホールドコレクタの充填空気量か大きいので
、吸気系の開口面積と機関回転速度とに基づいて演算さ
れる基本燃料噴射量はこのコレクタ充填空気に対応した
要求量に対して大きなずれを生じる。
エアフローメータ等で検出される吸入空気流量に基づい
て演算される基本燃料噴射量は、スロットルバルブ下流
側の吸気マニホールドコレクタに充填された吸入空気量
に対応する燃料を設定することかできない。即ち、特に
、（シリンダ内に吸入される空気量か少ない機関減速時
には、吸気マニホールドコレクタの充填吸入空気量がス
ロットルバルブ開度に見合った量へ除々にしか移行せず
、吸気マニホールドコレクタの充填空気量か大きいので
、吸気系の開口面積と機関回転速度とに基づいて演算さ
れる基本燃料噴射量はこのコレクタ充填空気に対応した
要求量に対して大きなずれを生じる。
このため、エアフローメータ等で検出される吸入空気流
量に基づいて設定された基本燃料噴射量を機関回転速度
及び吸気系開口面積により決定される重み付けの制御量
により加重平均して加重平均基本燃料供給量を演算する
ようにしたものがある（Ｔｐ位相制御）。
量に基づいて設定された基本燃料噴射量を機関回転速度
及び吸気系開口面積により決定される重み付けの制御量
により加重平均して加重平均基本燃料供給量を演算する
ようにしたものがある（Ｔｐ位相制御）。
〈発明か解決しようとする課題〉
ところで、かかる従来のＴｐ位相制御においては、空気
量変化大降（急加減速時）と空気量変化小時（緩加減速
時）とでは整合性がなく、空気量変化大降の要求に合わ
せると、空気量変化小時にシリンダ充填空気量に対して
、Ｔｐが負側に制御される（逆の場合はＴｐか正側に制
御される）（第７図参照）。
量変化大降（急加減速時）と空気量変化小時（緩加減速
時）とでは整合性がなく、空気量変化大降の要求に合わ
せると、空気量変化小時にシリンダ充填空気量に対して
、Ｔｐが負側に制御される（逆の場合はＴｐか正側に制
御される）（第７図参照）。
これはエアフローメータの一次遅れを要因とするもので
、この−次遅れか空気量変化の大小に比例するからであ
る。
、この−次遅れか空気量変化の大小に比例するからであ
る。
このため、部品、ガソリンばらつき等を考慮すると、混
合比制御性か悪化し、運転性、エミッション不良を招く
可能性かある。
合比制御性か悪化し、運転性、エミッション不良を招く
可能性かある。
そこで、本発明は以上のような従来の問題点に鑑み、基
本燃料噴射量の位相制御において、エアフローメータの
一次遅れによる影響を解消して、常時最適な混合比か得
られるようすることを目的とする。
本燃料噴射量の位相制御において、エアフローメータの
一次遅れによる影響を解消して、常時最適な混合比か得
られるようすることを目的とする。
〈課題を解決するための手段〉
このため、本発明の内燃機関の燃料供給制御装置は、第
１図に示すように、吸入空気の状態量に基づいて基本燃
料供給量を設定する基本燃料供給量設定手段と、該基本
燃料供給量設定手段により設定される基本燃料供給量を
機関回転速度及び吸気系開口面積により決定される重み
付けの制御量により加重平均して加重平均基本燃料供給
量を演算する加重平均基本燃料供給量演算手段と、設定
された基本燃料供給量又は加重平均基本燃料供給量に基
づいて燃料供給量を設定する燃料供給量設定手段と、設
定された燃料供給量に基づいて燃料供給手段を駆動制御
する燃料制御手段と、を備えてなる内燃機関の燃料供給
制御装置において、機関のシリンダに充填される空気量
の変化分に応じて重み付けの制御量を補正する補正手段
と、前記空気量の変化分か所定値以下の時に前記加重平
均処理を中止する手段と、のうちのいずれか一方を設け
た構成とする。
１図に示すように、吸入空気の状態量に基づいて基本燃
料供給量を設定する基本燃料供給量設定手段と、該基本
燃料供給量設定手段により設定される基本燃料供給量を
機関回転速度及び吸気系開口面積により決定される重み
付けの制御量により加重平均して加重平均基本燃料供給
量を演算する加重平均基本燃料供給量演算手段と、設定
された基本燃料供給量又は加重平均基本燃料供給量に基
づいて燃料供給量を設定する燃料供給量設定手段と、設
定された燃料供給量に基づいて燃料供給手段を駆動制御
する燃料制御手段と、を備えてなる内燃機関の燃料供給
制御装置において、機関のシリンダに充填される空気量
の変化分に応じて重み付けの制御量を補正する補正手段
と、前記空気量の変化分か所定値以下の時に前記加重平
均処理を中止する手段と、のうちのいずれか一方を設け
た構成とする。
〈作用〉
かかる構成においては、例えば、マツプにより検索され
た重み付は制御量に対して、充填される空気量の変化分
に応じて設定される補正係数をかける演算を実行して、
最終的な重み付は制御量を得る。
た重み付は制御量に対して、充填される空気量の変化分
に応じて設定される補正係数をかける演算を実行して、
最終的な重み付は制御量を得る。
或いは、前記空気量の変化分が所定値以下の時に前記加
重平均処理か中止される。
重平均処理か中止される。
即ち、ステップでは、空気量の変化分と所定値とを比較
し、空気量の変化分が大であれば、Ｔｐ位相制御を行う
。又、空気量の変化分が小であれば、基本燃料供給量の
位相制御を行わず、吸入空気流量等に依存した基本燃料
供給量の演算を実行する。
し、空気量の変化分が大であれば、Ｔｐ位相制御を行う
。又、空気量の変化分が小であれば、基本燃料供給量の
位相制御を行わず、吸入空気流量等に依存した基本燃料
供給量の演算を実行する。
以上のように、機関回転数と機関の吸気系の開口面積に
基ついて基本燃料供給量を加重平均演算する際に用いる
重み付けの制御量をシリンダに充填される空気量の変化
分に応じて補正するようにしたから、基本燃料供給量の
位相制御において、エアフローメータの一次遅れの影響
をなくすことかでき、例えば空気量変化小時にシリンダ
充填空気量に対して、基本燃料供給量か負側に制御され
るのを防止でき、混合比制御性を向上して、運転性、エ
ミッション向上を図ることかできる。
基ついて基本燃料供給量を加重平均演算する際に用いる
重み付けの制御量をシリンダに充填される空気量の変化
分に応じて補正するようにしたから、基本燃料供給量の
位相制御において、エアフローメータの一次遅れの影響
をなくすことかでき、例えば空気量変化小時にシリンダ
充填空気量に対して、基本燃料供給量か負側に制御され
るのを防止でき、混合比制御性を向上して、運転性、エ
ミッション向上を図ることかできる。
或いは、前記空気量の変化分か所定値以下の時に加重平
均処理を中止する制御を実行して、通常の吸入空気流量
等に依存した基本燃料供給量の演算を実行するようにし
たから、同様に混合比制御性を向上して、運転性、エミ
ッション向上を図ることかできる。。
均処理を中止する制御を実行して、通常の吸入空気流量
等に依存した基本燃料供給量の演算を実行するようにし
たから、同様に混合比制御性を向上して、運転性、エミ
ッション向上を図ることかできる。。
〈実施例〉
以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第２図において、４気筒内燃機関１には、エアクリーナ
２から吸気ダクト３．スロットルチャンバ４及び吸気マ
ニホールド５を介して空気が吸入される。
２から吸気ダクト３．スロットルチャンバ４及び吸気マ
ニホールド５を介して空気が吸入される。
スロットルチャンバ４には図示しないアクセルペダルと
連動するスロットル弁７か設けられていて、吸入空気流
量Ｑを制御する。前記スロットル弁７には、その開度Ｔ
ＶＯを検出するポテンショメータと共に、その全閉位置
（アイドル位置）でＯＮとなるアイドルスイッチ８Ａを
含むスロットルセンサ８が付設されている。
連動するスロットル弁７か設けられていて、吸入空気流
量Ｑを制御する。前記スロットル弁７には、その開度Ｔ
ＶＯを検出するポテンショメータと共に、その全閉位置
（アイドル位置）でＯＮとなるアイドルスイッチ８Ａを
含むスロットルセンサ８が付設されている。
スロットル弁７下流の吸気マニホールド５には、各気筒
毎に燃料供給手段としての電磁式の燃料噴射弁１０が設
けられている。燃料噴射弁１０は、後述するマイクロコ
ンピュータを内蔵したコントロールユニット１１から例
えば点火タイミングに同期して出力される噴射パルス信
号によって開弁駆動し、図示しない燃料ポンプから圧送
されてプレッシャレギュレータにより所定圧力に調整さ
れた燃料を吸気マニホールド５内に噴射供給する。
毎に燃料供給手段としての電磁式の燃料噴射弁１０が設
けられている。燃料噴射弁１０は、後述するマイクロコ
ンピュータを内蔵したコントロールユニット１１から例
えば点火タイミングに同期して出力される噴射パルス信
号によって開弁駆動し、図示しない燃料ポンプから圧送
されてプレッシャレギュレータにより所定圧力に調整さ
れた燃料を吸気マニホールド５内に噴射供給する。
即ち、燃料噴射弁ＩＯによる燃料供給量は、該弁１０の
開弁駆動時間で制御される。
開弁駆動時間で制御される。
更に、機関１の冷却ジャケット内の冷却水温度Ｔｗを検
出する水温センサ１２が設けられると共に、排気通路１
３内で排気中酸素濃度を検出することによって吸入混合
気の空燃比を検出する酸素センサ１４か設けられている
。
出する水温センサ１２が設けられると共に、排気通路１
３内で排気中酸素濃度を検出することによって吸入混合
気の空燃比を検出する酸素センサ１４か設けられている
。
コントロールユニット１２は、ＣＰＵ、ＲＯＭ。
ＲＡＭ、Ａ／Ｄ変換器及び入出力インタフェイスを含ん
で構成されるマイクロコンピュータを備え、各種のセン
サからの入力信号を受け、後述の如く演算処理して、燃
料噴射弁１０の作動を制御する。
で構成されるマイクロコンピュータを備え、各種のセン
サからの入力信号を受け、後述の如く演算処理して、燃
料噴射弁１０の作動を制御する。
前記各種のセンサとしては、吸気ダクト中に熱線式等の
エアフローメータ１６が設けられていて、吸入空気流量
Ｑに応じた電圧信号を出力する。
エアフローメータ１６が設けられていて、吸入空気流量
Ｑに応じた電圧信号を出力する。
又、クランク角センサ１５か設けられていて、４気筒の
場合、クランク角１８０°毎のリファレンス信号ＲＥＦ
（基準信号）とクランク角１０又は２゜毎のポジション
信号ＰＯ３（単位信号）とを出力する。
場合、クランク角１８０°毎のリファレンス信号ＲＥＦ
（基準信号）とクランク角１０又は２゜毎のポジション
信号ＰＯ３（単位信号）とを出力する。
ここで、リファレンス信号ＲＥＦの周期、或いは所定時
間内におけるポジション信号ＰＯ８の発生数を計測する
ことによって、機関回転速度Ｎを算出可能である。
間内におけるポジション信号ＰＯ８の発生数を計測する
ことによって、機関回転速度Ｎを算出可能である。
ここで、上記エアフローメータ１６及びクランク角セン
サ１５等か機関運転状態検出手段に相当する。
サ１５等か機関運転状態検出手段に相当する。
次に、コントロールユニット１１による燃料噴射量Ｔｉ
設定制御を第３図のフローチャートに示すルーチンに従
って説明する。
設定制御を第３図のフローチャートに示すルーチンに従
って説明する。
本実施例において、基本燃料供給量設定手段。
加重平均基本燃料供給量設定手段、燃料供給量設定手段
、燃料制御手段２重み付けの制御量補正手段、加重平均
処理中止手段としての機能は、前記第３図のフローチャ
ートに示すようにソフトウェア的に備えられている。
、燃料制御手段２重み付けの制御量補正手段、加重平均
処理中止手段としての機能は、前記第３図のフローチャ
ートに示すようにソフトウェア的に備えられている。
かかるフローチャートに示す燃料噴射量設定ルーチンと
、所定微小時間（例えばｌ ０ｍ５）毎に実行される。
、所定微小時間（例えばｌ ０ｍ５）毎に実行される。
まず、ステップｌでは、上述した各種センサからの検出
信号に基づき検出された機関回転速度Ｎ。
信号に基づき検出された機関回転速度Ｎ。
吸入空気流量Ｑ、スロットル弁開度ＴＶＯ等を入力する
。
。
次のステップ２ては、ステップｌて入力したスロットル
弁開度ＴＶＯに基づいて機関１の吸気系の開口面積Ａ
（ｒｄ）をマツプから検索又は演算によって求める。
弁開度ＴＶＯに基づいて機関１の吸気系の開口面積Ａ
（ｒｄ）をマツプから検索又は演算によって求める。
ステップ３ては、ＦＬＦＬＧ （フラグ）か１にセット
されているかＯにセットされているかを判定する。
されているかＯにセットされているかを判定する。
このＦＬＦＬＧ （フラグ）のセットは設計段階で予め
定めた制御か実行されるように人為的に行われる。
定めた制御か実行されるように人為的に行われる。
そして、ＦＬＦＬＧ （フラグ）か１にセットされてい
れば、ステップ４に進み、０にセットされていれば、ス
テップ５に進む。
れば、ステップ４に進み、０にセットされていれば、ス
テップ５に進む。
ステップ４においては、位相制御によるＴｐの演算か実
行される。
行される。
この演算は次式に基づいて行われる。
Ｔｐ＝Ｔｒ ’ｒｐ ＸＦＬＯＡＤ ＋ ＴＩ）ＯＬＤ
Ｘ （Ｉ ＦＬＯＡＤ）上記の式のＴｒＴｐは今回
の吸入空気流量Ｑ依存の基本燃料噴射量で次式で与えら
れる。
Ｘ （Ｉ ＦＬＯＡＤ）上記の式のＴｒＴｐは今回
の吸入空気流量Ｑ依存の基本燃料噴射量で次式で与えら
れる。
ＴｒＴｐ＝Ｔｐｒｓａ＋ＸＫｔｉ＋Ｍ
但し、Ｔｐ７６．１＝に−Ｑ／Ｎ（Ｋは定数）ＫＴＲＭ
は空燃比補正係数である。
は空燃比補正係数である。
ここで、Ｆ ＬＯＡＤは機関回転数Ｎと機関１の吸気系
の開口面積Ａに基づいて基本燃料噴射量を加重平均演算
する際に用いる重み付けの制御量（過去のデータに対す
る重み付け）であり、第４図のマツプにより与えられる
。
の開口面積Ａに基づいて基本燃料噴射量を加重平均演算
する際に用いる重み付けの制御量（過去のデータに対す
る重み付け）であり、第４図のマツプにより与えられる
。
この制御量は、機関回転速度が小さく、吸気系の開口面
積Ａが小さい時程小さな値に設定されるようにしてあり
、シリンダに吸入される空気量か小さい低回転、低負荷
時程過去のデータに重みか置かれ、基本燃料噴射量の変
化を鈍らすようにしである。
積Ａが小さい時程小さな値に設定されるようにしてあり
、シリンダに吸入される空気量か小さい低回転、低負荷
時程過去のデータに重みか置かれ、基本燃料噴射量の変
化を鈍らすようにしである。
即ち、例えば、機関の減速運転時にはスロットル弁が全
閉されてから除々に吸気マニホールドコレクタ充填空気
量がこの全閉状態に対応する空気量に推移するため、前
記基本燃料噴射量Ｔｐの生のデータは実際の要求量より
も過少な値となってしまう。このため、シリンダに吸入
される空気量が少ない低回転、低負荷時はど位相制御量
を太きく設定することにより、基本燃料噴射量Ｔｐの変
化を鈍らせ、前述のような基本燃料噴射量Ｔｐの過少検
出（加速時には過剰検出）を抑止し、加重平均された基
本燃料噴射量Ｔｐが真の要求燃料量（真の吸入空気状態
量変化）に近い追従性を示すようにするものである。
閉されてから除々に吸気マニホールドコレクタ充填空気
量がこの全閉状態に対応する空気量に推移するため、前
記基本燃料噴射量Ｔｐの生のデータは実際の要求量より
も過少な値となってしまう。このため、シリンダに吸入
される空気量が少ない低回転、低負荷時はど位相制御量
を太きく設定することにより、基本燃料噴射量Ｔｐの変
化を鈍らせ、前述のような基本燃料噴射量Ｔｐの過少検
出（加速時には過剰検出）を抑止し、加重平均された基
本燃料噴射量Ｔｐが真の要求燃料量（真の吸入空気状態
量変化）に近い追従性を示すようにするものである。
そして、本発明においては、機関のシリンダに充填され
る空気量の変化分に応じて上記の重み付けの制御量を補
正する。
る空気量の変化分に応じて上記の重み付けの制御量を補
正する。
即ち、上記第４図のマツプにより検索された制御量に対
して、充填される空気量の変化分に応じて設定される補
正係数をかける演算を実行して、最終的な制御量を得る
。
して、充填される空気量の変化分に応じて設定される補
正係数をかける演算を実行して、最終的な制御量を得る
。
充填される空気量の変化分としては、ΔＱ或いはΔＴｐ
を使用し、夫々第５図、第６図に示すようなマツプを設
けておき、このマツプから補正係数を検索する。
を使用し、夫々第５図、第６図に示すようなマツプを設
けておき、このマツプから補正係数を検索する。
これらのマツプは、ΔＱ、ΔＴｐの略中間点を基準点と
してこれよりΔＱ、ΔＴｐの大きい所では補正係数を１
とし、この基準点からΔＱ、ΔＴｐか小さくなる程補正
係数を増大するように設けられる。
してこれよりΔＱ、ΔＴｐの大きい所では補正係数を１
とし、この基準点からΔＱ、ΔＴｐか小さくなる程補正
係数を増大するように設けられる。
ステップ７では、Ｔｉ＝ＴｐＸＣＯＥＦｘＬＡＭＢＤＡ
＋Ｔｓの演算を行って、燃料噴射量Ｔｉを求めステップ
８では、ステップ７て設定された燃料噴射量Ｔｉを出力
用レジスタにセットする。これにより、予め定めた機関
回転周期（例えば１回転毎）の燃料噴射タイミングにな
ると、最新にセットされた燃料噴射量Ｔｉに相当するパ
ルス巾を持つ駆動パルス信号が燃料噴射弁１０に与えら
れて、燃料噴射が行われる。
＋Ｔｓの演算を行って、燃料噴射量Ｔｉを求めステップ
８では、ステップ７て設定された燃料噴射量Ｔｉを出力
用レジスタにセットする。これにより、予め定めた機関
回転周期（例えば１回転毎）の燃料噴射タイミングにな
ると、最新にセットされた燃料噴射量Ｔｉに相当するパ
ルス巾を持つ駆動パルス信号が燃料噴射弁１０に与えら
れて、燃料噴射が行われる。
一方、ステップ５及びステップ９ては、前記空気量の変
化分か所定値以下の時に前記加重平均処理を中止する制
御を実行する。
化分か所定値以下の時に前記加重平均処理を中止する制
御を実行する。
即ち、ステップ５ては、ΔＱ（或いはΔＴｐ）と所定値
ＳＬＱ （或いはＴｐ）とを比較し、ΔＱ（或いはΔＴ
ｐ）＞ＳＬＱ （或いはＴｐ）であれば、ステップ４に
進んでＴｐ位相制御を行う。又、ΔＱ（或いはΔＴｐ）
≦ＳＬＱ （或いはＴｐ）であれば、Ｔｐ位相制御を行
わず、ステップ６進んて、吸入空気流量Ｑに依存した基
本燃料噴射量の演算を実行する。
ＳＬＱ （或いはＴｐ）とを比較し、ΔＱ（或いはΔＴ
ｐ）＞ＳＬＱ （或いはＴｐ）であれば、ステップ４に
進んでＴｐ位相制御を行う。又、ΔＱ（或いはΔＴｐ）
≦ＳＬＱ （或いはＴｐ）であれば、Ｔｐ位相制御を行
わず、ステップ６進んて、吸入空気流量Ｑに依存した基
本燃料噴射量の演算を実行する。
即ち、ＴｒＴｐ＝Ｔｐｒｓａ＋ｘＫｉ＊Ｍの式で基本燃
料噴射量を求め、ステップ７て燃料噴射量Ｔｉを求め、
ステップ８で燃料噴射量Ｔｉを出力用レジスタにセット
する。
料噴射量を求め、ステップ７て燃料噴射量Ｔｉを求め、
ステップ８で燃料噴射量Ｔｉを出力用レジスタにセット
する。
以上のように、機関回転数Ｎと機関１の吸気系の開口面
積Ａに基づいて基本燃料噴射量を加重平均演算する際に
用いる重み付けの制御量をシリンダに充填される空気量
の変化分に応じて補正するようにしたから、Ｔｐ位相制
御において、エアフローメータの一次遅れの影響をなく
すことができ、例えば空気量変化小時にシリンダ充填空
気量に対して、Ｔｐか負側に制御される（逆の場合はＴ
ｐか正側に制御される）のを防止でき、混合比制御性を
向上して、運転性、エミッション向上を図ることかでき
る。
積Ａに基づいて基本燃料噴射量を加重平均演算する際に
用いる重み付けの制御量をシリンダに充填される空気量
の変化分に応じて補正するようにしたから、Ｔｐ位相制
御において、エアフローメータの一次遅れの影響をなく
すことができ、例えば空気量変化小時にシリンダ充填空
気量に対して、Ｔｐか負側に制御される（逆の場合はＴ
ｐか正側に制御される）のを防止でき、混合比制御性を
向上して、運転性、エミッション向上を図ることかでき
る。
或いは、前記空気量の変化分か所定値以下の時に加重平
均処理を中止する制御を実行して、通常の吸入空気流量
Ｑに依存した基本燃料噴射量の演算を実行するようにし
たから、同様に混合比制御性を向上して、運転性、エミ
ッション向上を図ることができる。
均処理を中止する制御を実行して、通常の吸入空気流量
Ｑに依存した基本燃料噴射量の演算を実行するようにし
たから、同様に混合比制御性を向上して、運転性、エミ
ッション向上を図ることができる。
尚、上記実施例の構成は、本発明の構造的制約を示すも
のではなく、特許請求の範囲の記載内において自由に変
形か可能である。
のではなく、特許請求の範囲の記載内において自由に変
形か可能である。
〈発明の効果〉
以上説明したように、本発明の内燃機関の燃料供給制御
装置によれば、基本燃料噴射量の位相制御において、機
関のシリンダに充填される空気量の変化分に応じて重み
付けの制御量を補正するか或いは前記空気量の変化分が
所定値以下の時に前記加重平均処理を中止するように構
成したから、混合比制御性を向上して、運転性、エミッ
ション向上を図ることかできる有用性大なるものである
。
装置によれば、基本燃料噴射量の位相制御において、機
関のシリンダに充填される空気量の変化分に応じて重み
付けの制御量を補正するか或いは前記空気量の変化分が
所定値以下の時に前記加重平均処理を中止するように構
成したから、混合比制御性を向上して、運転性、エミッ
ション向上を図ることかできる有用性大なるものである
。
第１図は本発明に係る内燃機関の燃料供給制御装置の構
成を示すブロック図、第２図は同上装置の一実施例を示
すシステム図、第３図は同上実施例における燃料噴射制
御を説明するためのフローチャート、第４図、第５図及
び第６図は同上実施例におけるマツプを示す図、第７図
（ａ）、 （ｂ）は従来の問題点を説明する図である。 １−４気筒内燃機関 ５−扱気マニホールド７−スロ
ットル弁 １０・−燃料噴射弁１１−・コントロール
ユニット １２−・水温センサ １３・・排気通路
１５−クランク角センサ１６−エアフローメータ
成を示すブロック図、第２図は同上装置の一実施例を示
すシステム図、第３図は同上実施例における燃料噴射制
御を説明するためのフローチャート、第４図、第５図及
び第６図は同上実施例におけるマツプを示す図、第７図
（ａ）、 （ｂ）は従来の問題点を説明する図である。 １−４気筒内燃機関 ５−扱気マニホールド７−スロ
ットル弁 １０・−燃料噴射弁１１−・コントロール
ユニット １２−・水温センサ １３・・排気通路
１５−クランク角センサ１６−エアフローメータ
Claims (1)
- 吸入空気の状態量に基づいて基本燃料供給量を設定す
る基本燃料供給量設定手段と、該基本燃料供給量設定手
段により設定される基本燃料供給量を機関回転速度及び
吸気系開口面積により決定される重み付けの制御量によ
り加重平均して加重平均基本燃料供給量を演算する加重
平均基本燃料供給量演算手段と、設定された基本燃料供
給量又は加重平均基本燃料供給量に基づいて燃料供給量
を設定する燃料供給量設定手段と、設定された燃料供給
量に基づいて燃料供給手段を駆動制御する燃料制御手段
と、を備えてなる内燃機関の燃料供給制御装置において
、機関のシリンダに充填される空気量の変化分に応じて
重み付けの制御量を補正する補正手段と、前記空気量の
変化分が所定値以下の時に前記加重平均処理を中止する
手段と、のうちのいずれか一方を設けたことを特徴とす
る内燃機関の燃料供給制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21704290A JPH04101030A (ja) | 1990-08-20 | 1990-08-20 | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21704290A JPH04101030A (ja) | 1990-08-20 | 1990-08-20 | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04101030A true JPH04101030A (ja) | 1992-04-02 |
Family
ID=16697929
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21704290A Pending JPH04101030A (ja) | 1990-08-20 | 1990-08-20 | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04101030A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002079628A1 (en) * | 2001-03-29 | 2002-10-10 | International Engine Intellectual Property Company, Llc. | Cold start pulse width compensation |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01208544A (ja) * | 1988-02-17 | 1989-08-22 | Japan Electron Control Syst Co Ltd | 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 |
-
1990
- 1990-08-20 JP JP21704290A patent/JPH04101030A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01208544A (ja) * | 1988-02-17 | 1989-08-22 | Japan Electron Control Syst Co Ltd | 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002079628A1 (en) * | 2001-03-29 | 2002-10-10 | International Engine Intellectual Property Company, Llc. | Cold start pulse width compensation |
| US6618665B2 (en) | 2001-03-29 | 2003-09-09 | International Engine Intellectual Property Company, Llc | Cold start pulse width compensation |
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