JPH039227A - 音響装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 めろように物理量を可変することのできる音響装置に関
するものである。

従来から好ましい音や音場に関する研究が行なわれてい
るが、全回行となった研究により、音響装置の再生音の
基準となるコンサートホールにおけろ良い音場を決める
ために必要なパラメータとして；よ、次に示すようなも
のがあることが、次第に明らかになってきた。

即ち、両耳の音の特徴を表わす重要な客観的なパラメー
タとしては聴取音圧・第１反射音の遅れ時間・後続残響
音の残響時間および両耳間相互相関係数の４つの要素で
有ることが、一連の模擬音場におけるプリファレンス（
聴感上の心地良さ）の試験によって明らかとなった。

次に上記４つの要素に関して詳しく説明する。

まず、第１図に反射壁の存在する空間における音源と人
頭との関係を示す。図において（１１）は人頭、（１２
）は音源、（１３）　（１４）は反射壁である。ここで
、音源信号をｐ　（ｔ）　ｐ音源から左耳および右耳へ
のインパルス応答をそれぞれｈｌ（ｔｌ・ｈｒ　（ｔｌ
としたとき、左耳および右耳の信号ｆｌ（ｔ）とｆｒ（
ｔ）とはそれぞれ ｆ　１（ｔ）＝　Ｊ、“ｐ（ν１ｈｌ（ｔ−ν）ｄν＝
　ｐ　（ｔ）　＊　ｈｌ　（ｔ）・（式１ａ） ｆ　ｒ（ｔ）＝　Ｊｏ”ｐ（＋’　）ｈ「（ｔ−ν）ｄ
ν＝ｐＤ）＊ｈｒＤ）（弐１ｂ） と表わされる。上記式の中の＊印はコンポリュションを
示している。

なお図においてばｈｎｍのｎ　＝　Ｏは直接耳に入る場
合を、ｎＭｌは反射壁（１３）で反射した音が耳に入る
場合を、ｎ＝２は反射壁（１４）で反射した音が耳に入
る場合を、ｍ＝１は左の耳に音が入ってくる場合を、ｍ
　＝　ｒ　（よ右の耳に音が入ってくる場合をそれぞれ
示している。

ところで第１図においては、反射壁（１３）　（１４）
で反射した後頁に入る音は１つの反射壁に対して２つし
か示していないが、この反射が多数起こっているとして
、この反射壁（１３）　（１４）における反射時のイン
パルス応答をＷｎ（ｔ）とすると、左の耳及び右の耳へ
達するインパルス応答ｈ　Ｉ（ｔ）、　ｈ　ｒ（ｔ）は
それぞれ （式２ａ） と表わすことができろ。この（式２ａ）と（式２ｂ）を
用いると上記の（式１ａ）と（式１ｂ）はそれぞれ （式３ａ） （式３ｂ） と表わさせる。

ここで音源ｐ　（ｔ）が−様な輻射特性を持たない場合
には、各々の方向別の輻射パターンを考慮して、ｐ　（
ｔ）をｐ　ｎ　（ｌで置換できる。

ところで両耳へ入ってくる音響信号の中の情報として、
独立で客観的な音響パラメータが含まれており、その第
１のパラメータとして音源信号ｐ（１）をあげることが
できる。その音源信号を用いて、その長時間の自己相関
関数Φｐ（τ）をと表わすことができる。ここでｐ　　
（ｔ）＝　ｐ　（ｔ）＊ｓ　（ｔ）であり、ｓ　（ｔ）
は耳の感度に対応し、理論上（よ中耳と外耳の特性で表
わされるが、実用上は聴感特性を近似したものとしてよ
（知られてぃろＧフィルタのインパルス応答として表わ
すことができる。当然ながら、ｐ　　（ｔ）のパワーΦ
ｐ（０）で（式４）を割り算することによって正規化自
己相関関数φｐ（τ）は と表わすことができろ。

第２図（ａ）　（ｂ）は上記（式５）に対応する正規化
自己相関関数の測定値を図に示したものである。第２図
（ａ）はギーボンス（Ｇｌｂｂｏｎｓ）ニよる音楽″ロ
ーヤルパベー：、ｔ　（Ｒｏｙａｌ　Ｐ　ａｖａｎｅ）
　”に対応した測定値を表わしたものであり、この音楽
を以後音楽Ａと称する。第２図（ｂ）はアーノルド（Ａ
　ｒｎｏｌｄ）による音楽″シンホニエッタ２作品４８
：■ムーブメント、アレグロコンブリオ（Ｓ　ｙｎｆｏ
ｒｎｉｅｔｔａ。

Ｏｐｕｓ　４８　：　［Ｍｏｖｅｍｅｎｔ、　Ａ　ｌｌ
ｅｇｒｏ　ｃｏｎ　ｂｒｉｏ）　＋に対応した測定値を
表わしたものであり、この音楽を以後音楽Ｂと称する。

次に、第２の客観的なパラメータとしては壁などの境界
における反射によって生ずるインパルス応答があげられ
る。これは直接音と第一反射音との間の初期時間遅れに
関係するとともに、初期反射音や後続残響音さらに反射
に基づくスペクトラムの変化などにも関係するものであ
る。

第３の客観的なパラメータとしては左右の耳へのインパ
ルス応答ｈｎｌ（ｔ）、ｂ、ｎｒ（ｔ）があげられる。

このインパルス応答は音の定位に重要な役割を演じるも
のであり、それぞれ互いに独立な関係にはない。そのこ
とば、中央定位する信号の場合には、ｈ　ｎ　ｌ　（ｔ
ｌ”：　ｈ　ｎ　ｒ　（ｔ）となることがら明らかであ
る。

次に、この２つのインパルス応答ｈ　ｎ　ｌ　（ｔ）と
ｈ　ｎ　ｒ　（ｔ）の間の相互の従属関係を導びき出す
。

まず、両耳の信号ｆ　１　（ｔ）、　　ｆ　ｒ　（ｔ）
の間の長時間の両耳間相互相関関数Φ１ｒ（ｒ）をｆ　
ｌ　（ｔ）、　ｆ　Ｉ　（ｔ）を用いて表わすと、 ｄｔ、ｌτ１≦１　ｍ　ｓ　−（式６）ところで、拡が
り感あるいは方向のない感覚は、両耳間相互相関が小さ
い値の場合に発生するものであり、定まった方向からの
信号だけの場合にはｔｌ　＜　１　ｍ　ｓにおいて、両
耳間相互相関関数は大きなピークを持つ。ことて１τｌ
　（１ｍ　ｓとしているのは、両耳の信号ｆ　Ｉ（ｔ）
、　ｆ　ｒ（ｔ）の間の時間差は、両耳間距離と音速と
の関係より、通常１ｍｓ以上にはなり得ないことによる
ものである。

ｆ　１（ｔ）＝　ｐ　（ｔ）＊　ｈｏｌ（ｔ）　　とし
て（式６）に代入すれば得られる。ところで、直接音の
みの正規化自己相関関数φｌｒ（τ）はと表わすことが
できる。なおφＩｒ（τ）は仮にｈ　ｏ　ｌ　（ｔ）　
：　ｈ　ｏｒ　（ｔ）ならばほぼ１になる。

は左と右のそれぞれの耳における信号のτ−０の自己相
関関数を示している。次に直接波の自己相関関数が小さ
くなる時間ふ後に別の反射音が直接音に加わるものとす
れば、そのときの正規化自己（Ｎ） 相関関数φｌｒ（τ）は、Ｗｎ（ｔ）がデイラックのデ
ルタ関数δ（１）に等しい場合には、 （式８） と表わされる。ここで、ΦＩｒ（τ）はｎ番目の反射の
両耳間相互相関関数を （ｎ）　　　　（ｎ） Φｌ　ｌ　（ｏ）　、Φｒｒ（ｏ）　　　　はそれぞれ
の左、右の耳の１番めの反射音ので−０における自己相
関関数を示している。なお、通常の部屋で音源が正面に
ある場合には、両耳間相互相関関数の最大値はτ＝０に
極めて近い所で得られる。

ところで、正規化両耳間相互相関の強さをＩＡＣＣとし
て ■ＡＣＣ＝ｌ　　φ１ｒ（ｒ）　ｌ　　ｍ　ａ　ｘ、　
　ｆ　ｏｒｌ　　ｒ（１ｍ　ｓ　　　　　　（式９） と定義する。なお、 φｌｒ　（ｒ　）　＝Φｌｒ　（ｒ　）　／　　ハ「百
１隨１菖７（ｏ）であり、Φｌ　ｌ　（ｏ）　、Φｒｒ
（ｏ）はそれぞれ左右の耳の信号音のτ＝０における自
己相関関数を示している。

以上において、音源信号の長時間の自己相関関数と、音
が壁などで反射することによって生ずる複数のインパル
ス応答と、両耳の信号の相関関係を示す両耳間相互相関
関数とに関して述べたが、つぎにこれらの物理量から、
両耳の音の信号の特徴を表わす重要な客観的なパラメー
タである４つの要素、即ち、聴取音圧、第１反射音の遅
れ時間、後続残響音の残響時間、および両耳間相関関数
の値のそれぞれの最適値のもとめ方について述べろ。

前述の音楽Ａおよび音楽Ｂを用いて行ったプリファレン
ステストの結果を第３図（ａ）　（ｂ）に示す。横軸は
Ｉ　ＡＣＣ，ａ軸は聴取音圧［単位、ｄＢＡ］である。

聴取音圧は自己相関関数のτ−〇の値であると考えるこ
とができ、グラフの横軸の値はブリファレンスを示して
いる。第３図（ａ）　（ｂ）より明らかに最適な聴取音
圧ＣＰ］　ｐはＩ　ＡＣＣにさほど依存しておらず、や
やスローテンポの音楽への場合には７７〜７９　ｄＢＡ
、テンポの速い音楽Ｂの場合には７９〜８０　ｄＢＡで
あることがわかる。

いずれの場合も聴取音圧の最適値は７９　ｄＢＡ前後の
値を取っていることがわかる。

次に、音楽とスピーチを用いてスピーカ再生時の直接音
と単一反射音からなる合成音場をブリファレンスで評価
した結果によれば、音源信号の正規化された自己相関関
数φｐ（τ）を求め、反射音のレベルを直接音の±６ｄ
Ｂに亘って変化させたとき、その反射音の最適遅れ時間
は、１Φｐ（τ）が第１反射音のＬ・ベルＧ１の１／１
０に相当するその時間に対応することが明らかになった
。そこで１Φｐ（τ）１が第１反射音のレベルＣ１の１
／１０に相当する時間τｄを横軸に取り、ブリファレン
スが最大となる単一反射音の遅れ時間〔△１＋］ｐを縦
軸にして表わした図が第４図である。

図中に示された範囲は、ブリファレンスの最大値より０
．１低い時の遅れ時間を示したもので、図中の記号○は
第１反射音のレベル　Ｇ、＝６ｄＢ。

・はＧ□＝ＯｄＢ、口はＧ１＝−６ｄＢの時のそれぞれ
を示している。とくに１Φｐ（τ）１がΦｐ　（ｏ）の
０．１倍になる時間をｒｐとするとＧ、−０ｄＢの場合
、τｄ＝τｐと表現できる。なお前述の音楽ＡとＢのｒ
ｐは第２図（ａ）と（ｂ）からも類推できるようにそれ
ぞれ１２７ｒｎｓと３５ｍ５である。

ここで、第４図から明らかなように、図中の各点に近似
させて直線を引くことができ、その直線に対応する両軸
を見てみるとτｄはブリファレンスが最大となる単一反
射音の遅れ時間〔△ｔ１〕ｐにほぼ一致することがわか
る。同時に１Φｐ（τ）がΦｐ　（ｏ）の０．１倍にな
る時間でｐともほぼ一致する。即ち、これを数式で表現
すれば、最も好ましい第一反射音の遅延時間〔△ｔ＋：
］ｐは〔△ｔ＋　］　ｐ＝τｐ　　　　　（式１０）％
式％ φｐ（τ）ｌ≦ＫＧ’　　　　・−（式１１）であり、
この時Ｋ　＝　ｃｏｎｓｔ　（Ｊ、　１１　、　Ｃ＝　
ｃｏｎＳｔ　（−１，０）正規化自己相関関数Φｐ（τ
）を用いたとき上記（式１１）は τ〉ｒｐにおいて、１Φｐ（τ）１≦０．１（式１２） と表現できる。

さらに、音源信号の自己相関関数は最適残響時間とも密
接な関係があり、この関係を第５図に示した。縦軸は後
続残響音の最適残響時間［Ｔｓｕｂ］ｐであり、横軸τ
ｐである。ここで言う残響時間とは直接音が６０ｄＢ減
衰する時間ではなく、残響部の信号が６０ｄＢ減衰する
時間として表現している。図中、音楽Ａと音楽Ｂは先に
述べたものと同様であるが、音楽Ｅはモーツァルト（Ｍ
ｏｚａｒｔ）による″交響曲ハ長調に、５５１シユビタ
一第４楽章、モルトアレグロ″であり、スピーチＳは国
木田独歩の゛″利根川用願の音′″の［空はどこまでも
青く、明るく高いのに驚きます。」（τｐ＝１２ｍｓｌ
である。図から明らかなように、第５図に示された関係
（よ（Ｔｓｕｂ〕ｐ　血（２３±１０）ｒｐなる関数で
ほぼ近似することができる。

次に、第６図は直接音と単一反射音からなる合成音場に
おいて測定した結果を図に表わしたものであって、横軸
に反射音の到来方向ξを縦軸に正規化されたブリファレ
ンスとＩ　ＡＣＣの値を示しである。この第６図からブ
リファレンスはＩＡＣＣの値がＲ少するに従って増加す
ることがわかる。

即ち、ブリファレンスのスコアとＩＡＣＣの値との間の
相関関数は負（−０，７６：１％有意水準）であって、
このことはＩＡＣＣがτ＝０で最大値をとる場合に成立
するものである。最も効果的にＩＡＣＣを小さくするに
は正面から士（５５°±２０°）の範囲に初期反射音が
到来するようにすればよいことも図より読み出すことが
できる。

次に、上述の４つのパラメータによるブリファレンスの
尺度について述べる。ところでこのブリファレンスの尺
度は比較試験によって求められたものであり、各々のパ
ラメータはブリファレンスの尺度に対して独立に影響を
あたえる。この結果、重畳の理が適用できるので各々の
客観的なパラメーターを最適値によって正規化すること
により、コンサートホールなどにおいて得られた音場の
ブリファレンスのデータを一般化することが可能となる
。以下に比較試験によって得られたブリファレンスの尺
度について説明する。

まず、聴取音圧の関数としてのブリファレンスの尺度Ｓ
１を第７図に示す。この図において、最適聴取音圧にお
ける尺度は零に設定されている。

Ｓ、の値は、最も好ましい聴取音圧（ＯｃｌＢ）を中心
として左右はぼ対称であるが、弱い聴取音圧の方にずれ
た方が、強い音圧の方にずれたときよりもややブリファ
レンスの尺度が良い傾向がある。

このことを数式によって表現すれば、 Ｓ□（ＬＬ）≦Ｓ□（−ＬＬ）　　　　（式１３）％式
％）） であり、ｐば聴取音圧、ＣＰ〕ｐは最適な聴取音圧であ
る。なお、図中Ｏは音楽Ａ、Ｘは音楽Ｂの値を示してい
る。

次に、直接音と第１反射音の間の遅れ時間（第１反射音
遅れ時間）の関数としてのブリファレンスの尺度Ｓ、を
第８図に示す。この図の横軸は最も好ましい時間遅れ〔
△ｔ□〕ｐによって正規化されている。ところで、第２
反射音の遅れ時間ハ、その最適値〔△ｔ２］ｐが〔Δｔ
ｚｌｐ夕１．８τｐであることが知られているので、測
定を行うにあたっては第２反射音の遅れ時間としてはこ
の最適値を用いた。もちろん、（式１０）の条件がある
ことは言うまでもない。図において、○、ａ。

Ａ、△のそれぞれは音楽Ａによる個々の測定結果であり
、Ｘ、ｂ、Ｂ、△のそれぞれζよ音楽Ｂによる個々の測
定結果であり、Ｃは音楽Ｃ，Ｄは音楽Ｄ１０は音楽Ｅ１
・はスピーチＳによる測定結果である。音楽Ａ、Ｂ、Ｅ
についてはすでに先に述べたが、音楽Ｃはハイトンの交
響曲用１０２番変口長調第２楽章アダージョ　（τｐ　
＝　６５　ｍ　ｓ　）であり、音楽りはワーグナーのシ
ークフリートイデイ４　（Ｓ　ｉｅｇｆｒｉｅｄ　Ｉ　
ｄｙｌｌ）　３３２小節（ｒｐ＝４０ｍｓ）である。な
お第６図と同様最適な第一反射音の遅れ時間における尺
度は零に設定されている。

さらに、後続残響音の残響時間を関数としたブリファレ
ンスの尺度Ｓ３を第９図に示す。図において実線は反射
音の全ての音圧 の場合の後続残響音の残響時間を関数としたブリファレ
ンスの尺度Ｓ３であリミ破線はＧ＝１．１の場合のそれ
である。図において、○、ａは音楽Ａについて、ｘ、ｂ
は音楽已について、口（よ音楽Ｅについて、・はスピー
チＳについてのそれぞれ実験結果であり、いずれもＧ＝
４．１の場合のものである。Ｇ二４．１はコンサートホ
ールの後方にいる場合のような残響音が多い場合に相当
し、Ｇ＝１．１は、ホールの前席におけるような直接音
の多い場合に対応している。最も好まれる残響時間にお
けるブリファレンスの尺度は零に設定されている。

次にＩ　ＡＣＣの関数としてのブリファレンスの尺度Ｓ
４を第１０図に示す。図において、○は音楽Ａのとき、
ｘ、ｂは音楽Ｂのときの実験結果である。Ｉ　ＡＣＣの
性格上τ＝０においてその最大値をとれば、音像は正面
方向にある。図から明らかなように、Ｉ　ＡＣＣが１に
近づくとブリファレンスの尺度Ｓ４は急激に小さくなる
。したがって、できる限りＩＡＣＣは０．５より小さく
なるようにする必要がある。

これまでにブリファレンスの４つの尺度ＳｌからＳ４ま
でにつ−いて述べたが、これらの４つの尺度についてそ
れぞれ以下に示す近似式で近似することができる。

まず、第７図に示した聴取音圧のブリファレンスの尺度
Ｓ、は ただし、 Ｘ＋　　＝２０１０”（ｐ／　　［Ｐ〕　ｐ）（式１５
） ％式％ ・（式１８） （式１９） さらに、第９図に示した後続残響音の残響時間のブリフ
ァレンスの尺度Ｓ３は ただし、 Ｘ３＝”’（Ｔｓｕｂ／　［Ｔｓｕｂ〕ｐ）と表わすこ
とができる。なお、 ・（式２１） 次に、第８図に示した第一反射音の遅れ時間のただし、 であり もし、（式２２）においてα３が負となるときにはα、
−〇　　　・（式２２′）とする。

残りの第１０図に示したＩＡＣＣのブリファレンスの尺
度Ｓ４、は Ｓ４＝−α４１　Ｘ４１　　　　　”””　（式２３）
ただし、 Ｘ４＝ＩＡＣＣ−（式２４） ％式％ ＋７．＝１．４５±０．４４　　　（式２５）である。

重畳の理に基づいて、コンサートホールなどにおけるブ
リファレンスの全体の尺度Ｓとしてで表わすことができ
る。もちろん、５ｉ（ｉ＝１゜２．３，４）は前述の４
つのブリファレンスの尺度を示している。

このようにして得られたブリファレンスの尺度Ｓ及びＳ
　ｉ　（ｉ　＝　１　、２　、３　、４　）を用いるこ
とによって音場の正確な評価を行うことができる。

この発明はコンサートネールや室内におけるブリファレ
ンスを測定するために音場における聴取音圧、第１反射
音の遅れ時間、後続残響音の残響時間、および両耳間相
互相関係数の４つのパラメータより、それぞれのプリフ
ァレンスの尺度及び全体のブリファレンス尺度を求める
ことができることに着目し、それぞれのパラメータに基
づいて音場を補正して、より好ましい音場を作ることの
できる音響装置とを提供することが目的である。

（１）本発明に関連する音場評価計測器先ず、本発明に
関連する音場評価計測器の一実施例を図を用いて説明す
る。

第１１図及び第１２図は音場評価計測器の概略の構成を
示したブロック図である。第１２図は４つのパラメータ
ごとに示したブロック図である。

図において（１）は人頭またはダミーヘッド、（２＋）
（２ｒ）は外耳道入口部に挿入されたマイクロフォン、
（３１（３１）　（３ｒ）は前置増巾器、（４）は物理
量解析器、（５）は比較器、（６）は心理量変換器、（
７）は総合評価器、（８）はブリファレンスの出力端子
、（９）はプリファレンスを記録するための記録器、（
１０１は音場評価計測器、（４０）は加算器（４１）は
聴取音圧解析器、（４２）は第１反射音遅れ時間解析器
、（４３）は後続残響音残響時間解析器、（４４）は両
耳間相互相関関数解析器、（５１）は聴取音圧心理量変
換器、（５２）は第１反射音遅れ時間心理量変換器、（
５３）は後続残響音残響時間心理量変換器（５４）は両
耳間相互相関係数心理量変換器、（ｙ）　（ｙｌ）　（
ｙｌ）　（ｙ３）　（ｙ４）は比較データ入力端子であ
る。その比較データ入力端子（ｙ）　（ｙｌ）　（ｙｌ
）（ｙ３）（ｙ４）にはそれぞれの最適値が入力してお
り、入力端子（ｙｌ）からは最適聴取音圧（［：Ｐ］　
ｐ）に対応する信号が、入力端子（ｙｌ）からは最適第
１反射音遅れ時間（〔Δｔ□］　ｐ）に対応する信号が
、入力端子（ｙ３）からえよ最適後続残響音残響時間（
（Ｔｓｕｂ）ｐ）に対応する信号が、入力端子（ｙ４）
からは最適両耳間相互相関係数に対応する信号が入力す
る。

なお、第１２図の聴取音圧解析器（４１）・第１反射音
遅れ時間解析器（４２）・後続残響音残響時間解析器（
４３）・両耳間相互相関関数解析器（４４）は第１１図
の物理量解析器（４）に対応する物理量解析部に相当す
る。第１２図の聴取音圧心理量変換器（５１）・第１反
射音遅れ時間心理量変換器（５２）・後続残響音残響時
間心理量変換器（５３）・両耳間相互相関係数心理量変
換器（５４）は第１１図の比較器（５）と心理量変換器
（６）とに対応する比較及び心理量変換部に相当する。

同様に総合評価器（７）は総合評価部に相当する。

まず、最初に第１１図を用いてこの音場評価計測器の一
実施例の簡単な流れを説明する。第１にコンサートホー
ルやリスニングルームなど、音場評価を行いたい場所に
ダミーヘッドまたは人頭（１）を設置する。その左右の
外耳道入口に取付けられたマイクロホン（２１）　（２
ｒ）によって両耳の音圧信号が検出され、前置増巾器（
３）によって増巾し加算されたのち、物理量解析器（４
）によって両耳の音圧信号から物理量即ち聴取音圧、第
１反射音遅れ時間、後続残響音残響時間および両耳間相
互相関係数■ＡＣＣを求め、そのそれぞれの値を比較器
（５）において入力端子（ｙ）より比較データとして入
力されるそれぞれの最適値と比較し、次にすてに説明し
た（式１４）（式１７）（式２０）（式２３）に基ずい
た処理を行なう心理量変換器（６）によって心理量つま
りブリファレンスに対応した量に変換し、その後総合評
価器（７１において総合評価して音場におけるブリファ
レンスを出力端子（８）より出力するものである。この
計測器によってコンサートポールやリスニングルームの
音場評価を行こなうことができる。

次に第１１図に示した一実施例をさらに４つの個々のパ
ラメータの流れまで示した第１２図により、詳細に説明
する。

前述の通り、マイクロフォン（２１）　（２ｒ）より検
出された音圧信号は、前置増巾器（３１）　（３ｒ）に
より増巾され、加算器（４０）で加算された後、物理量
解析部に相当する聴取音圧解析器（４１）、第１反射音
遅れ時間解析器（４２）　、後続残響音残響時間解析器
（４３）のそれぞれに入力されそれぞれの解析器におい
て聴取音圧ｐ、第第１射射音遅時間へ”ｌｐ後属残響音
残響時間Ｔ　ｓｕｂのそれぞれが解析測定され出力され
る。また、この３つの流れとは別に、加算器（４０）で
加算される前の２つの前置増巾器（３１）　（３ｒ）か
らの出力が、物理量解析部に相当する両耳間相関関数解
析！　（４４）へ入力され、両耳間相互相関係数の最大
値Ｉ　ＡＣＣが解析され、出力される。次に、物理量解
析部に相当する４つの解析器（４１）　（４２）　（４
３）　（４４）のそれぞれから出力される聴取音圧ｐ、
第第１射射音遅時間Δｔ１．後続残響音残響時間Ｔｓｕ
ｂ、最大両耳間相互相関係数ＩＡＣＣはそれぞれ、比較
及び心理量変換部に相当する聴取音圧心理量変換器（５
１）、第１反射音遅れ時間心理量変換器（５２）　、後
続残響音残響時間心理量変換器（５３）に入力され、他
の比較データ入力端子（ｙｌ）　（ｙｌ）　（ｙ３）　
（ｙ４）のそれぞれから入力された最適聴取音圧［Ｐ］
　ｐ、最適第１反射音遅れ時間〔△ｔＩＩＰ？最適後続
残響音残響時間［Ｔｓｕｂ］ｐｐ最適両耳間相互相関係
数と比較される。最適両耳間相互相関係数は０と考えて
もよいが、実用上は０．４〜０．５以下に設定しても問
題ない場合が多いので、この実施例では０．４に設定し
ている。

この比較及び心理量変換部における心理量変換のための
計算式は、聴取音圧心理量変換！　（５１）においては
前述の（式１４）〜（式１６）、第１反射音遅れ時間心
理量変換器（５２）においては前述の（式１７）〜（式
１９）、後続残響音残響時間心理量変換器（５３）にお
いては前述の（式２０）〜（式２２′）、両耳間相互相
関係数心理量変換器（５４）においては（式２３）〜（
式２５）、の通りであって、この比較及び心理変換部よ
り得られる出力であるところのプリファレンスの尺度Ｓ
１と８２とＳ、と＄４をマイコンプログラム等による計
算処理によって求めることができる。しかし、あまり精
度を問題としないような場合は、下記に示すような変換
テーブルを用いて行っても良い。

変換テ プルＩ −　Ｏ。

−〇　。

０　。

−〇　。

−０。

０　。

Ｏ。

−〇　。

０　。

０　。

−〇　。

１　。

変換テ プル■ −１。

−〇　。

−〇　。

０　。

０　。

−〇　。

０　。

０　。

０　。

０　。

−〇 〇 〇 −〇 上記変換テーブルＩ、Ｉ［はそれぞれ聴取音圧心理量変
換器（５１）と第１反射音遅れ時間心理量変換！　（５
２）の変換テーブルの一例である。この変換テーブルＩ
、ＩＩには聴取音圧ｐと最適聴取音圧ＣＰ］ｐ１第１反
射第１租射音遅ｔアと最適第１反射音遅れ時間との値に
対応したそれぞれのブリファレンスの尺度ｓ　ｓ　、　
Ｓ　２が記憶されている。ここでは聴取音圧心理量変換
器（５１）と第１反射音遅れ時間心理量変換器（５２）
の変換テーブルしか示していないが、後続残響音残響時
間心理量変換器（５３）と両耳間相互相関関係数心理量
変換器（５４）に関しても同様な変換テーブルを作成し
て行なうことができる。

このようにして比較及び心理量変換器の変換器（５１）
〜（５４）から出力されたブリファレンス尺度８１〜Ｓ
４は、総合評価器（７）に入力させられ、総合評価を行
なった結果として得られた全体のブリファレンスの尺度
Ｓが出力端子（８）に出力される。この出力は記録器（
９）に記録されろ。ただし、この一実施例においては記
録器（９）を含んでいるが、かならずしも含んでいる必
要はなくまた、なくても良いし、表示器に変えても良い
ことはいうまでもない。

つぎに、第１２図の音場評価計測器ａＯ）に用いられて
いる物理量解析部の聴取音圧解析器（４１）、第１反射
音遅れ時間解析器（４２）　、後続残響音残響時間解析
器（４３）および両耳間相互相関関数解析器（４４）の
それぞれの構成の一例について第１３図（ａ）〜（ｅ）
を用いて説明する。

第１３図（ａ）は相関計を変形したＭ、Ｒ，シュレーダ
ー（Ｍ　、　Ｒ、Ｓ　ｃｈｒｏｅｄｅｒ）による２乗積
分形残響計を用いた第１反射音遅れ時間解析器（４２）
あるいは後続残響音残響時間解析器（４３）の基本構成
を示した図であって、音圧に対応した出力も含まれてい
るという聴取音圧解析器（４１）の機能を有するもので
ある。第１３図（ｂ）は第１反射音遅れ時間解析器（４
２）あるいは後続残響音残響時間解析器（４３）の第１
反射音または残響時間に対応したコードを出力するため
に用いられるプライオリティエンコーダの一例を示した
図である。第１３図（Ｃ）と（ｄ）は聴取音圧解析器の
他の構成例を示した図である。第１３図（ｅ）は両耳間
相互相関係数を求める回路の構成例を示す図である。

第１３図（ａ）において、（４００）は２乗積分形残響
計を用いた第１反射音遅れ時間解析器あるいは後続残響
音残響時間解析器として用いられている回路の入力端子
、（４０１１（４０２）　（４０３）は遅延回路、（４
０４）〜（４１１）は乗算器、（４１２）〜（４１５）
は積分器、（４１Ｂ）〜（４１８）は加算器、（４１９
）〜（４２１）は比較器、（４２２）は自己相関係数φ
。の出力端子、（４２３）〜（４２５）はそれぞれ第１
反射音の遅れ時間または後続残響時間の情報を出力する
０１〜０ｏ−１の出力端子、（４２６）は減衰器、第１
３図（ｂ）において、（４３０）は出力端子（４２３）
〜（４２５）から出力される０１〜０７−□が入力する
プライオリティ−エンコーダ、ｘ１〜χ１−１は第１反
射音遅れ時間または後続残響音残響時間に対応したコー
ド出力、第１３図（ｃ）　（ｄ）において、（４３５）
は整流回路、（４３６）は低減通過フィルタ、（４３７
）は乗算器、第１３図（ｅ）において、（４４１）は両
耳間相互相関係数を求める回路の左側入力信号Ｌｉｎの
入る入力端子、（４４２）は同じく右側入力信号Ｒｉｎ
の入る入力端子、（４４３）　（４４４）は加算器、（
４４５）　〜（４４８）　Ｌｔ自乗平均回路（ＲＭＳ）
（４４９）は演算回路、（４５０）は相互相関係数に対
応した出力をとり出す出力端子である。

なお第１３図（ａ）の回路においては、遅延回路。

加算器及び比較器をそれぞれ（ｎ　−１）個、遅延回路
からの出力信号が入力する乗算器、積分器。

積分器からの出力信号が入力する乗算器及び出力端子を
それぞれｎ個備えているが、図面上では（ｎ　−１）個
のものは代表して３個、ｎ個のものは代表して４個だけ
描いてあり、残りのものは省略してあり、図中に描いた
ものに連続符号を取っである。したがって２番眼の遅延
回路（４０２）の次に（ｎ　−１）番目の遅延回路（４
０３）として３番目から（ｎ　−２）番目の遅延回路に
は便宜上、符号を取っていない。

まず、第１３図（ａ）について説明する。入力端子（４
００）に信号が与えられるとその入力信号は、乗算器（
４０４）〜（４０７）に与えられ、また遅延回路（４０
１）にも与えられる。遅延回路（４０１）の出力は乗算
器（４０５）へ与えられるとともに次の遅延回路（４０
２）にも与えられ順次遅れた信号を（ｎ　−１）番目の
遅延回路（４０３）の出力までを作り出す。それぞれの
遅延回路（４０１）〜（４０２）の出力は乗算器（４０
５）〜（４０７）によって掛算される。乗算器（４０４
）は入力信号そのものの自乗演算を行っている。次に、
その乗算器（４０４）〜（４０７）の出力信号はそれぞ
れ積分器（４１２）〜（４１５）において積分されその
出力信号はさらに乗算器（４０８）〜（４１１）によっ
て自乗される。なお、積分器（４１２）の出力信号は乗
算器（４０８）への入力とは別にそのまま端子（４２２
）に出力される。この信号は自己相関係数φ（０）つま
り入力信号のパワーの自乗であり、音圧信号に対応した
情報を含んでいる。パワーの自乗の処理は単に絶対値化
としても等価な機能を持たせることができる。

ところで乗算器（４０ｇ）〜（４１１）の出力信号は、
つまり、自己相関係数の自乗φ。、φ１．・・・　φ１
−８の信号は加算器（４１８）〜（４１８）に加えられ
、加算器（４１６）〜（４１７）の出力はそれぞれ次の
加算器に加えられ、（ｎ　−１）番目の加算器（４１８
）まで行われる。ところで、乗算器（４０８）からの出
力信号と、加算器（４１６）〜（４１７）からの出力信
号とは、それぞれ、比較回路（４１９）〜（４２１）に
おいて、最後尾の加算器（４１８）の出力信号を減衰器
（４２６）で減衰させた後の信号と比較され、出力端子
（４２３）〜（４２５）にそれぞれの出力信号Ｏ□〜（
４２３）〜Ｏｎ−＋　（４２５）を出力する。なお減衰
器（４２６）の減衰比は第１反射音遅れ時間を求める場
合には（０、１）”に、後続残響音残響時間を求める場
合には（０，００１）”に設定されたものが使用される
。これはすでに最適遅れ時間検出器としてしられたもの
と同様のものであって、自己相関関数の値が１７１０あ
るいは１／１０００になる遅れ時間を求めるものである
。また遅延回路（４０１）から遅延回＠　（４０３）ま
での遅延時間の合計は第１反射音遅れ時間及び後続残響
音残響時間の長さ程度、つまりそれぞれ１００〜２００
ｍ５及び３〜５　ｓｅｃ程度必要である。当然ながら、
この時間の経過に伴なって、積分回路（４１２）〜（４
１５）はリセットされる必要がある。ただし、リセット
回路は図示していない。

次に第１３図（ｂ）に示すプライオリティ−エンコーダ
（４３０）は、第１３図（ａ）に示した比較器（４１９
）〜（４２１）の出力信号０１（４２３）　〜Ｏｎ−１
（４２５）をエンコードするもので、第１３図（ａ）の
減衰器（４２６）の減衰比（０，１）２または（０，０
０１）”に対応した遅れ時間τ（＝τｐ）（最初に減衰
比以下に小さくなった遅れ時間）に対応したコードＸ　
１　”’　Ｘ　１１−１を表示、又は出力する。

次の第１３図（Ｃ）と（ｄ）とは聴取音圧解析器として
用いる他の回路例を示す図であるが、これの場合も第１
３図（ａ）の出力端子（４２２）から出力信号φ。得る
のと同様に、聴取音圧を知ることができる。この構成は
、第１３図（Ｃ）に示した通り低域通過フィルタ（４３
６）と整流回路（４３５）又は自乗乗算器（４３７）を
組み合わせた回路である。

次の第１３図（ｅ）の両耳間相互相関係数を求める回路
（５１９）は正規化相関係数を求めるための回路方式の
１例を用いている。まず入力端子（４４１）から入力信
号Ｌｉｎが、もう一方の入力端子（４４２）から入力信
号Ｒｉｎがそれぞれ入力されると、入力信号Ｌｉｎ、Ｒ
ｉｎはそれぞれ直接自乗平均回路（４４５）　。

（４４８）に入りそれぞれの自乗平均値γ、δとなり出
力される。また入力信号ＬｉｎとＲｉｎとの間の和信号
を加算器（４４３）より、差信号を一方の信号を負にし
て他方の信号に加える加算器（４４４）より、それぞれ
取り出して自乗平均回路（４４６１、（４４７）に入力
して、同様に和信号、差信号をそれぞれの自乗平均値α
、βを出力する。このようにして得られた４つの自乗平
均値の信号α、β、γ、δは演算回路（４４９）におい
て演算処理つまり　（α２−β２）／（４γδ）を行な
い、出力端子（４５０）に相互相関係数に対応した出力
φ１ｒ（ｏ）つまり両耳間相互相関係数（ＩＡＣＣ）が
得られる。だたし、第１３図（ｅ）の回路を用いる場合
には、入力信号ＬｉｎとＲｌｎが入力端子（４４］）　
（４４２）に入力する前に０〜１ｆｆＩＳの遅延回路を
設け、その遅れ時間を変化させ、その最大値を求めろよ
うに構成すると、前述の（式９）に対応する回路構成と
なり、その回路より　（式９）に忠実な値が求められる
ことになる。

そのための遅延回路は第１３図（ｅ）中には図示してい
ない。なお、より精度の高い両耳間相互相関係数（ＩＡ
ＣＣ）の演算を行うには前述の（式７）〜（式９）まで
の式を用いて数値演算を実行するとよい。

ここまでに説明してきた一実施例においては聴取音圧解
析器（４１）、第１反射音遅れ時間解析器（４２）及び
後続残響音残響時間解析器（４３）への入力は、ダミー
ヘッドまたは人頭（１）の左右の耳のに入ってくる２つ
の音響信号の加算信号を用いてきたが、通常、その２つ
の信号間の遅れ時間は１ｍｓ以下であり、これらの３つ
の解析器（４１）〜（４３）の解析結果に大きい差異を
与えろことはないので、左右いずれか一方の音響信号を
使用しても十分な解析結果を得ることはできる。これま
でに説明してきた第１発明の一実施例であるところの音
場評価計測器（１０１の最適聴取音圧［：Ｐ］　ｐは音
源の種類によっても異なるが、それらはほぼ（７９±５
）ｄＢ程度であるので、ここでは代表して７９ｄＢを用
いた。また、最適第１反射音遅れ時間〔△ｔ１〕ｐと最
適後続残響音残響時間（Ｔｓｕｂ〕ｐ　　とは実際の音
源そのものから第１反射音遅れ時間解析器（４２）によ
り最初に減衰比以下に小さくなった遅れ時間τｐを求め
てこれを最適第１反射音遅れ時間〔△ｔ＋〕ｐ　　とす
ると良く、その（２３±１０）倍をして最適後続残響音
残響時間［Ｔｓｕｂ］ｐ　　として用いればよい。この
一実施例では　［Ｔｓｕｂ〕ｐ＝２３τｐを用いた。

以上のようにこの音場評価計測器によれば１個または２
個のマイクロホンと、このマイクロホンから得られた音
響信号を増巾するための増巾器と、との増巾信号から聴
取音圧ｐを計測するための聴取音圧計測手段と、同様に
増巾信号から第１反射音遅れ時間Δｔ工を計測するため
の第１反射音遅れ時間計測手段と、また同様に増巾信号
から後続残響音残響時間Ｔ　ｓｕｂを計測するための後
続残響音残響時間計測手段と、さらに同しく増巾信号か
ら両耳間相互相関係数ＩＡＣＣを計測するための両耳間
相互相関係数計測手段と、上記聴取音圧ｐと最適聴取音
圧〔Ｐ〕ｐとの比の１０を底とする対数の２０倍の値の
絶対値の３７２乗の値に、上記聴取音圧が最適聴取音圧
より大きいときには（０，０７±０．０３）を、小さい
ときには（０，０４±０．０２）を乗してなる値をプリ
ファレンス（聴感上の心理良さ）の尺度Ｓ、として出力
する、つまり、前述の（式１４）〜（式１６）に対応す
る出力を出す第１の比較変換手段と、上記第１反射音遅
れ時間Δｔ１と最適第１反射音遅れ時間〔△ｔ＋）ｐ　
　との比の１０を底とする対数の絶対値の３７２乗の値
に、上記第１反射音遅れ時間が最適第１反射音遅れ時間
より大きいときには−（１，４２±０．６）を、小さい
ときには−（１，１１±０．５）を乗じてなる値をブリ
ファレンスの尺度Ｓ２として出力する、つまり、前述の
（式１７ン〜（式１９）に対応する出力を出す第２の比
較変換手段と、上記後続残響音残響時間Ｔｓｕｂと最適
後続残響音残響時間［Ｔ　ｓｕｂ］ｐとの比の１０を底
とする対数の絶対値の３７２乗の値に、上記後続残響音
残響時間が最適後続残響音残響時間より大きいときには
、反射音全体の音圧の−（０，７４±０．２５）倍の値
と−（０、４５±ｏ、ｉｓ）との加算値を、小さいとき
には反射音全体の音圧の−（０，４２±０．１４）倍の
値と−（２，３６±０．７９）との加算値を乗じたのち
の値が負なるときにはそのままの値を、正なるときには
零をブリファレンスの尺度Ｓ３として出力する、つまり
、前述の（式２０）〜（式２２′）に対応する出力を出
す第３の比較変換手段と、上記両耳間相互相関係数の３
７２乗の値に−（１゜４５±０．４４）を乗じた値をプ
リファレンスの尺度Ｓ４として出力する、つまり前述の
（式２３）〜（式２５）に対応する出力を出す第４の比
較変換手段と、第１から第４までの比較変換手段より出
力されたブリファレンスの尺度Ｓ　Ｉｔ　Ｓ　２ｐ　Ｓ
　３ｐＳ４．を総合評価してブリファレンスの全体の尺
度Ｓを出力する総合評価手段とを備えているので正確で
忠実な音場評価を行うことができる。

（２）本発明に関連する音響装置 次に音場における聴取音圧、第１反射音の遅れ時間、後
続残響音の残響時間、および両耳間相互相関係数の４つ
の物理的パラメータに基づいて、音場を補正し、より好
ましい音場を作ることのできる本発明に関連する音響装
置の実施例を図を用いて説明する。

（２−１）本発明に関連する第１の音響装置第１４図（
ａ）は音場を補正し、より好ましい音場を作ることので
きる第１の音響装置の一実施例の構成ブロック図であっ
て、第１４図（ｂ）は第１４図（ａ）の音響装置に含ま
れる音場拡大装置の１例、第１４図（ｃ）は第１４図（
ａ）の音響装置に含まれる残響装置の他の例を示したも
のである。

まず第１４図（ａ）において、（５０１）は入力端子Ｉ
Ｎ、　、（５０２）は入力端子Ｉ　Ｎ　Ｌ　、　（５０
３ａ）〜（５０３ｄ）は加算器、　（５０４ａ）　（５
０４ｂ）は残響装置、（５０５ａ）　（５０５ｂ）（５
０５ｒ）　（５０５１）は減衰器、（５０６ａ）　（５
０６ｂ）は遅延回路、（５０７１は１種の分周回路であ
るスケーラ、（ＳＯ８ａ）（５０８ｂ）はアップダウン
カウンタ、（５０９）はディジタル−アナログ変換器、
（５１０ａ）　（５１０ｅ）は第１反射音遅れ時間解析
器、（５１０ｂ）は後続残響音残響時間解析器、（５１
１ａ）〜（５１１ｃ）はエンコーダ、（５１２＆）（５
１２ｂ）　（５１３ａ）　（５１３ｂ）は比較器、（５
１４ａ）　（５１４ｂ）（５１４ｃ）は平滑回路、（５
１５＆）　（５１５ｂ）は目標値を設定するための可変
低抗器、（５１Ｂ）は音場拡大装置、（５１７ｒ）　（
５１７１）ばスピーカを駆動するためのパワーアンプ、
（５１８ｒ）　（５１８１）はスピーカ、（５１９）　
＋よ両耳間相互相関係数（ＩＡＣＣ）計算器、５２０は
乗算器、（５３１）　（５３２）は残響装置（５０４ａ
）　（５０４ｂ）から音場拡大装置（５１６）への入力
端子ｉｎｒ、　ｉｎｌ、（５２１）はＣＬＯＣＫ信号入
力端子、（５３３）　（５３４）は音場拡大装置（５１
Ｂ）の出力端子ｏｕｔｒ、ｏｕｔｌ、（５３５）は比較
器（５１３ｂ）から音場拡大装置（５１６）への入力端
子ａｔｔｌｎである。

第１４図（ｂ）において、（５３０ａ）　〜（５３０ｄ
）は加算器、（５３８）は減衰器、（５３７）は低域通
過フィルター、（５３８）は高域通過フィルター　（５
３９１は移相回路又は遅延回路である。第１４図（ｃ）
において、（５０４ｃ）はＭ、Ｒ，シュレーダー（Ｓ　
ｃｈｒｏｅｄｅｒ）とＢ、Ｓ。

アタル（Ａｔａｌ）による残Ｗ器、（５４０ａ）　〜（
５４０ｉ）は加算器、（５４１ａ）　（４５１ｂ）は位
相反転回路、（５４２ａ）（５４２ｂ）はボルテージフ
ォｏ　−（５４３ａ）〜（５４３ｆ）は遅延回路、（５
４４ａ）　〜（５４４ｆ）は減衰器、（５４５）は減衰
器（５０４ｃ）の入力端子、（５４６１は減衰器（５０
４ｃ）の出力端子である。なお、図中、他の図面中の符
号と同一符号は同一または相当部分を示している。

次に第１４図（ａ）　（ｂ）　（ｅ）を用いて、第１の
音響装置の一実施例の動作を説明する。まず、入力端子
■Ｎ、　（５０１）とＩ　Ｎ　Ｌ（５０２）にレコード
、テープ、マイク、ラジオ等からの音響信号が与えられ
る。この音響信号は加算器（５０３ｅ）によって加算さ
れ、第１反射音遅れ時間解析器（５１０ｅ）に入力され
る。この第１反射音遅れ時間解析器（５１０ｃ）は先に
述べた第１２図の（４２）、つまり第１３図（ａ）に示
された回路と同し回路によって構成されており、この場
合、第１反射音遅れ時間を測定できるように減衰比は１
／１０に設定されている。この第１反射音遅れ時間解析
器（５１１）の出力はエンコーダ（５１１１に入力され
、エンコーダ（５１１）からは、音源にとって最適な第
１反射音の遅れ時間〔△ｔ＋］ｐ　　をτｐとして求め
た出力（〔△ｔ＋］ｐ＝τｐ）が出る。このエンコーダ
（５１１ｃ）からの出力は比較器（５１２ａ）に入力さ
れるとともに、乗算器（５２０）にも入力され、２３倍
されて最Ｍ後続残響音残Ｂ時間〔Ｔ　５ｕｂ）ｐ　（−
２３・τｐ）として比較器（５１２ｂ）に与えられる。

一方、リスニングルームなどの音場に置かれたダミーヘ
ッドまたは人頭（１）の左右の耳の所に設けられたマイ
クロフォン（２ｒ）　　（２１）に入ってきた信号を前
Ｍ増巾器（３１）　　（３ｒ）で増巾し、その出力を加
算器（５０３ｄ）によって加算したのち、先と同様に第
１２図の（４２）と同じ第１反射音遅れ時間解析器（５
１０ａ）に入力し、かつ、後続残響音残響時間解析器（
５１０ｂ）にも入力されろ。この後続残響音残響時間解
析器（５１０ｂｌの構成は第１２図の（４３）において
述べたものと同じ回路構成のものである。次に第１反射
音遅れ時間解析１（５１０ａ）の出力はエンコーダ（５
１１ａ）に入力され、音場の影響を付与された後の第１
反射音の遅れ時間△ｔ工に対応した信号が得られる。こ
の後、比較器（５１２ａ）に入力される。

また、後続残響音残響時間解析器（５１０ｂ）の出力は
エンコーダ（５１Ｔｏ）に入力され、音場の影響を付与
された後の後続残響音残響時間Ｔ　ｓｕｂに対応した信
号が得られ、この信号は比較器（５１２ｂ）に入力され
る。ところで、比較器（５１２ａ）において、エンコー
ダ（５１１ｅ）からの最適第１反射音遅れ時間（△ｔ＋
］　ｐ　　と、エンコーダー（５１１ａ）からの音場の
影響を付与された後の第１反射音の遅れ時間△仁、とが
比較され、もし最適第１反射音遅れ時間〔△Ｌ１〕ｐに
比して第１反射音遅れ時間△１．の方が大きい場合には
、第１反射音遅れ時間△ｔ１を小さくするために、比較
器（５１２ａ）からカウンタ（５０８ａ）にカウントダ
ウンの信号ＣＤを与え、カウンタ（５０８ａ）の内容を
小さくし、そのために、カウンタ（５０８ａ）の内容に
基づいて分局を行うスケーラ（５０７）においては分周
する値が小さくなり、入力端子（５２１）からのＣＬＯ
ＣＫ信号を分周して得られるＤＥＬＡＹ　　ＣＬＯＣＫ
信号の周波数が高くなり、そのＤＥＬＡＹ　　ＣＬＯＣ
Ｋ佃号により残り回路（５０４ａ）　（５０４ｂ）の中
のＢＢＤ　（パケット・ブリゲート・デイバイス）など
によって構成される遅延回路（５０６ａ）　（５０６ｂ
）の遅延時間が小さくなるというように動作するもので
ある。しかし、もし最適第１反射音遅れ時間〔Δｔ１〕
ｐに比して第１反射音遅れ時間ΔＬ１の方が小さい場合
には比較器（５１２ａ）からカウンタ（５０８ａ）にカ
ウントアツプの信号ＣＵを与え、カウンタ（５０８ａ）
の１容が大きくなり、スケーラ（５０７）において分割
する値が大きくなり、そのためＤＥＬＡＹ　　’ＣＬＯ
ＣＫ信号の周波数が低くなり、遅延回路（５０６ａ）　
（５０６ｂ）の遅延時間が大きくなるというように上述
の場合と反対の動作をする。

また、比較器（５１２ｂ’ｌにおいては、乗算器（５２
０）の最適後続残響音残響時間［Ｔｓｕｂ］ｐ　　と、
エンコーダ（５１１ｂ）からの音場の影響を付与された
後の後続残響音残響時間Ｔ　ｓｕｂとが比較され、もし
、最適後続残響音残響時間［ＴｓｕＪｐ　　に対して、
後続残響音残響時間Ｔ　ｓｕｂが大きい場合に（よ、カ
ウンタ（５０８ｂｌにカウントアツプの信号ＣＵが送出
され、カウンタ（５０８ｂ）の内容がディジタル−アナ
ログ変換器（５０９）によってアナログ値に変換され、
平滑回路（５１４ｃ）を経て、残響回路（５０４ａ）　
（５０４ｂ）のそれぞれの減衰器（５０５ａ）　（５０
５ｂ）に与えられ、その信号によって、減衰＠　（５０
５ａ）　（５０５ｂ）における減衰値が大きくなり、そ
のために後続残響音残響時間Ｔ　ｓｕｂを小さくすると
いうように動作する。しかし、もし、最適後続残響音残
響時間［Ｔｓｕｂ　］　ｐに対して後続残響音残響時間
Ｔ　ｓｕｂが小さい場合には、カウンタ（５０８）））
にカウントダウンの信号ＣＤが送出され、カウンタ（５
０８ｂ）の内容がディジタル−アナログ変換器（５０９
）によってアナログ値に変換され、平滑回路（５１４ｃ
）を経て減衰器（５０５ａ）（５０５ｂ）に与えられ、
その信号によって減衰器（５０５ａ）　（５０５ｂ）に
おける減衰値がづ八さくなり、そのために残響時間Ｔ　
ｓｕｂ　　を大きくするというように上述の場合と反対
の動作を行なう。

ところで前置増巾器（３１）　（３ｒ）からの加算され
る前のそれぞれの増巾信号は、両耳相互相関係数計算Ｍ
（５１９）に入力され、両耳間相互相関係数■ＡＣＣが
求められてアナログ化され、次の平滑口＃１（５１４ｂ
）に入力される。次に比較器（５１３ｂ）において、平
滑回路（５１４ｂｌからの信号と、両耳間相互相関係数
Ｉ　ＡＣＣの目標値を設定する可変抵抗器（５］５ｂ）
からの目標電圧信号とを比較する。もし、平滑回路（５
１４ｂ）からの信号、つまり両耳間相互相関係数Ｉ　Ａ
ＣＣに対応する信号の方が、可変抵抗器（５１５ｂ）か
らの目標信号より大きい場合は、比較器（５］３ｂ）か
らの出力信号は小さくなって、音場拡大装置（５１Ｂ）
の入力端子ａｔｔ　ｉ　ｎ　（５３５）に入力され、音
場拡大装置（５１６）はより両耳間相互相関係数ＩＡＣ
Ｃを小さくするというように動作する。しかし、もし、
両耳相互相関係数Ｉ　ＡＣＣに対応する信号の方が、可
変抵抗器（５１５ｂ）からの目標信号より小さい場合は
、比較器（５１３ｂ）からの出力信号は大きくなって、
音場拡大装置の入力端子＆ｔｔ　１ｎ（５３５）に入力
され、音場拡大装置（５１６）はより両耳間相互相関係
数Ｉ　ＡＣＣを大きくするというように上述の場合と反
対の動作をする。

ところで加算器（５０３ｄｌで加算された加算信号を入
力された第１反射音遅れ時間解析器（５１０ａ）は、聴
取音圧に対応した音圧信号φ。を出力しており、この音
圧信号φ。を平滑回路（５１４ａ）を通した後、比較器
（５１３ａ）に入力させろ。この比較器（５１３ａｌに
おいて、音量の目標値を設定する可変抵抗器（５１５ａ
）からの目標となる電圧信号と、平滑回路（５１４ａ）
からの信号とを比較して、もし、聴取音圧に対応した平
滑回路（５１４ａ）からの出力信号の方が、可変抵抗（
５１５ａ）からの音量の目標値よりも大きい場合は、比
較器（５１３ａ）からの出力が大きくなり、減衰器（５
０５ｒｌ　（５０５１）の減衰が大きくなって聴取音圧
を下げるというように動作する。しかも、もし、聴取音
圧に対応する信号の方が、音量の目標値よりも小さい場
合ζよ、比較器（５１３ａ）からの出力が小さくなり、
減衰器（５０５ｒ）　（５０５１）の減衰が小さくなっ
て聴取音圧を上げるというように上述の場合と反対の動
作をする。

なお、第１４図（、）内に出てきた平滑回路（５１４ａ
）（５１４ｂ）　（５１４ｃ）はいずれも、急激な信号
の変化による雑音の発生を防止するためと、残響回路（
５０４ａ）（５０４ｂ）内の遅延回路（５０６ａｌ　（
５０６ｂ）の遅延時間も急激な変化を起こさないように
するために用いられている。

次に、音場拡大装置（５１６）の働きを、第１４図（ｂ
）に示す音場拡大装置を用いた場合で説明する。

まず残響装置（５０４ａ）　（５０４ｂ）から入力端子
１ｎｒ（５３１）及びｉｎｌ　（５３２）に入った２つ
の信号の差成分が、加算器（５３０ａｌによって得られ
、減衰器（５３６）を経て低域通過フィルタ（５３７）
を通った後、クロストークする位相が逆相になるような
位相で、加算器（５３０ｂ）　（５３０ｃ）により入力
端子ｉｎｒ　（５３１）から出力端子ｏｕｔｒ　（５３
３）までと、入力端子ｉ　ｎ　ｌ　（５３２）から出力
端子ｏｕｔｌ　（５３４）までのそれぞれの主経路に加
算される。それとは別に、低域通過フィルタ（５３７）
の出力はさらに、高域通過フィルタ（５３８）を経て、
移相回路又は遅延回路（５３９）において遅延または移
相回転が与えられた後、同じく、クロストークする位相
が逆相となるような位相で、上述のそれぞれの主経路に
加算＠　（５３０ｄ）　（５３０ｅ）によって加算され
、その加算後の信号は出力端子ｏｕｔｒ（５３３）とｏ
ｕｔｌ　（５３４）にそれぞれ出力される。この音場拡
大装置（５１６）の減衰器（５３６）を変化することに
よって両耳間相互相関係数ＩＡＣＣを変化させることが
できろ。またこの減衰器（５３６）は、入力端子ａｔｔ
　１ｎ（５３５）からの信号の値つまり、比較器（５１
３ｂ）からの出力信号が大きくなると減衰が大きくなる
ように設定されている。

さらに第１４図（Ｃ）に示しであるのはＭ、Ｒ，シュレ
ーダー（Ｓ　ｃｈｒｏｅｄｅｒ）とＢ、Ｓ、アタ／Ｌ、
（Ａｔａｌ）による残響器（５０４ｃ）で、第１４図（
ａ）に示しである残響装置（５０４ａ）　（５０４ｂ）
の代りにこの残響器（５０４ｃ）を用いれば、より自然
な残響感が得られる。

なお、上記一実施例において、マイクロホン（２ｒ）　
（２１）をダミーヘッドまたは人頭（１）の外耳道入口
の音圧を得るように述へて来たが、両耳間相互相関係数
Ｉ　ＡＣＣの値を得る必要がないときは１本のマイクロ
ホンでもよいし、両耳間相互相関係数Ｉ　ＡＣＣを求め
る場合でもダミーヘッドなどに取付けられたものでない
２本のマイクロホンによって行ってよい場合もある。音
響信号については２チヤンネルのステレオ信号のように
示したが、必ずしも２チャンネル信号の必要のない場合
もあることは言うまでもない。

以上のように、該第１の音響装置においては、入力端子
ＩＮＦＬ、ＩＮＬとこの入力端子ＩＮ１゜■ＮＬから入
ってきた音響信号より最適第１反射音遅れ時間〔△ｔ＋
３ｐ　　を計測する最適第１反射音遅れ時間計測手段と
、その最適第１反射音遅れ時間〔△ｔ１）ｐの（２３±
１０）倍に対応する最適後続残響音残響時間［Ｔ　ｓｕ
ｂ〕ｐ　　を出力する雇適後続残響音残響時間出力手段
と、音場におかれたマイクロフォンからの音場信号より
音場における聴取音圧φ。を計測する聴取音圧計測手段
と、その音場信号より第１反射音遅れ時間△ｔ１を計測
する第１反射音遅れ時間計測手段と、その音場信号より
後続残響音残響時間Ｔｓｕｂを計測する後続残響音残響
時間計測手段と、その音場信号より両耳間相互相関係数
ＩＡＣＣを計測する両耳間相互相関係数計測手段と、上
記最適第１反射音遅れ時間〔△ｔｓ　）ｐと上記第１反
射音遅れ時間△ｔとを比較し、その差に応じた信号を出
力する第１の比較手段と、上記最適後続残響音残響時間
〔Ｔ　ｓｕｂ〕ｐ　　と上記後続残響音残響時間Ｔ　ｓ
ｕｂを比較し、その差に応じた信号を出力する第２の比
較手段と、上記第１の比較手段の出力信号によって遅延
時間が変化し、上記第２の比較手段の出力信号によって
残響時間が変化し、かつ上記入力端子から入力する音響
信号に残響音を付加する残響手段と、あらかじめ目標と
する両耳間相互相関係数の値を設定できる両耳間相互相
関係数設定手段と、上記の両耳間相互相関係数ＩＡＣＣ
と上記の両耳間相互相関係数設定手段の設定値とを比較
し、その差に応じた信号を出力する第３の比較手段と、
上記残響手段の出力信号を受け、上記の第３の比較手段
の出力信号に応じて、音場の両耳間相互相関係数Ｉ　Ａ
ＣＣを変化することのできる出力を有する音場拡大手段
と、あらかじめ目標とする聴取音圧の値を設定できる聴
取音圧設定手段と、上記の音場の聴取音圧φ。と上記聴
取音圧設定手段の設定値を比較し、その差に応じた信号
を出力する第４の比較手段と、上記音場拡大手段の出力
を入力として受け、上記第４の比較手段の出力信号に応
じて、減衰率を変化できる減衰手段と、上記減衰手段か
らの信号を増巾し、空間に音響信号を放射する電気音響
変換手段とを備えているので、音場を補正し、より好ま
しい音場を作ることができろというだけでなく、この第
１の音響装置内で音源について最適な第１反射音遅れ時
間〔△１．）ｐと最適残響時間〔Ｔｓｕｂ〕ｐが得られ
、使用者の好みに応じて聴取音圧や両耳間相互相関係数
ＩＡＣＣの値を変えることができる。

（２−２）本発明に関連する第２の音響装置法に、比較
的反射の少ない和室や反射が多くても、残響時間が極度
に短い車室内のような音場における音場装置においては
、音場における聴取音圧、第１反射音遅れ時間、後続残
響音残響時間の３つの物理的パラメータのみに基づいて
音場を補正したけて、十分なより好ましい音場を作るこ
とができる。

なお、前述の第１の音響装置をここで対象としている音
場での音響装置として用いることができるのは言うまで
もないが、使用音場がこのように小さな部屋、比較的反
射の少なし）和室や車室内に限定された場合、両耳間相
互相関係数ＩＡＣＣのパラメータを使用しなくても本発
明の音響装置は前述の第１の音響装置と同一の効果を得
られるばかりでなく、音響装置がコンパクトになり、し
かも安価で、その上、回路構成が前述の第１の音響装置
より簡単になるため、作業性が良く、シかも耐久性が良
くなるなどの点で第１の音響装置より以上の効果を奏す
ることができろ。

そこで、音場における聴取音圧、第１反射音遅れ時間及
び後続残響音残響時間の３つの物理的パラメータを用い
て音場を補正し、より好ましい音場を作ることのできる
この発明の音響装置の一実施例を図を用いて説明する。

第１５図がこの発明の音響装置の一実施例のブロック図
である。

図において（４５１）〜（４５３）は絶対値化回路、（
５１１ｄ）はエンコーダ、（５５１）は入力端チエＮＲ
１（５５２）は入力端子Ｉ　ＮＬ、　（５５３）は積分
リセット信号入力端子である。（５５４）は第１反射音
遅れ時間解析器で前述の第１３図（ａ）の回路図及び第
１４図（、）の第１反射音遅れ時間解析器（５１０ａ）
　（５１０ｃ）、後続残響音残響時間解析器（５１０ｂ
ｌのものと内部構成は多少変えているが、機能的にはほ
とんど同じで、通常の自己相関器の構成に減衰器（４２
６）と比較器（４１９）を付加したことを特徴としてい
る。このような構成の場合も、前述の第１反射音遅れ時
間解析器（５１０ａ）　（５１０ｃ）あるいは後続残響
音残響時間解析器（５１０ｂ）と同様に動作する。なお
、図中第１３図（ａ）及び第１４図（ａ）中の符号と同
一符号は、同一または相当部分を示している。

まず入力端子Ｉ　ＮＲ（５５１）及びＩ　ＮＬ（５５２
）から音響信号が入力されと、その２つの信号は加算器
（５０３ｃ）によって加算せられ、第１反射音遅れ時間
解析器（５４４）に入力される。この第１反射音遅れ時
間解析器（５５４）において、第１４図（ａ）の第１反
射音遅れ時間解析器（５１０ａ）　（５１０ｃ）と同様
な動作を行ない、そこからの出力は前述の第１４図（ａ
）の場合と同様にエンコーダ（５１１ｄ）に入力され、
音響信号にとって最適の第１反射音遅れ時間〔△ｔ１〕
ｐ　が出力される。この最適第１反射音遅れ時間〔△ｔ
１〕ｐ　　に対応した遅延時間が得られるようにスケー
ラ（５０７）にエンコーダ（５１１ｄ）からの信号が与
えられる。スケーラ（５０７）は入力端子（５２１）か
らのＣＬＯＣＫ信号を分周し、ＤＥＬＡＹ　　ＣＬＯＣ
Ｋ信号を作り、残響回路（５０４ａ）　（５０４ｂ）の
遅延回路（５０６ａ）　（５０６ｂ）にＤＥＬＡＹ　　
ＣＬＯＣＫ信号が送られろ。音響信号は入力端子■ＮＲ
（５５１）とＩ　ＮＬ（５５２）からそれぞれ残響回路
（５０４ａ）と（５０４ｂ）に入力され残響音が付与さ
れて減衰器（５０５ｒ）　（５０５１）に送られる。一
方、第１反射音遅れ時間解析器（５５４）の音圧に対応
した信号φ。が、平滑回路（５１４ａ）を経て、比較器
（５１３ａ）に与えられ、音圧の目標値を設定する可変
抵抗器（５１５ａ）の電圧と比較されて、もし、音圧が
、その目標値より小さい場合には、比較器（５１３ａ）
の出力は小さくなり、減衰器（５０５ｒ）　（５０５１
１はその比較器（５１３ａ）より送られてきた信号によ
って減衰量を小さくするというように動作する。しかし
、もし音圧が、その目標値より大きい場合には、比較器
（５１３ａ）の出力は大きくな９、減衰器（５０５ｒ）
　（５０５１）はその比較器（５１３ａ）より送られて
きた信号によって減衰量を大きくするというように上述
の場合と反対の動作をする。

そのようにして得られた減衰器（５０５ｒ）　（５０５
１）の出力ばパワーアンプ（５］７ｒ）　（５１７１）
を経て、スピーカ（５１８ｒ）　（５１８１１によって
再生されろ。

このとき、残響時間の最適値である最適後続残響音残響
時間ｉ：　Ｔ　５ｕｂｌ　ｐ　　は、先に述へたように
最適第１反射音遅れ時間〔△ｔ１１ｐ　　の（２３±１
０）倍であることが望ましい。残響回路（５０４ａ）（
５０４ｂ）のような形で残響器が構成されているときに
は、後続残響音残響時間Ｔ　５ｕｂ＝−ε・Δム、１０
ｇ（ｇ）となることが知られている。なおｇは減衰率で
ある。ここでＴ　５ｕｂ＝　（２３±１０）△ｔ１なる
関係を用いれば、減衰率ｇ＝０．５８８〜０゜８１１の
範囲にしなければならないことがわかる。

なお、後続残響音残響時間Ｔ　５ｕｂ＝　２３△ｔ０の
ときは減衰率ｇ＝０．７４１である。即ち、このように
減衰率ｇを設定すれば、最適第１反射音残響時間〔△ｔ
＋）ｐ　　と最適後続残響音残響時間〔Ｔｓｕｂ〕ｐ　
　が得られる。もちろん、このような処理を処しても、
音場における影響が付加されるが、和室など比較的反射
の少ない空間や、自動車車室など反射が多くても、残響
時間が極度に短い空間の場合には大変効果がある。

ところでこの発明の音響装置においては、小さな部屋や
比較的反射の少ない和室や車室内のような音場において
、前述の音響装置と同−又はそれ以上の効果を奏し、よ
り簡単な音響装置を提供しようとするものであるが、こ
の発明の音響装置は、小さな部屋や車室内以外の音場で
使用した場合、前述の音響装置よりは多少性能はおちる
が、それでも、聴取音圧、第１反射音遅れ時間及び後続
残響音残響時間の３つの物理的パラメータにより音場を
補正しているので、従来の音響装置よりははるかに好ま
しい音場を作ることができ、その上、この発明の音響装
置の方が前述の音響装置より、コンバク１−で安価で回
路構成が簡単で、作業性が良く耐久性も良いという利点
がある。

以上のように、この発明の音響装置においては、入力端
子ＩＮＲ，ＩＮＬと、この入力端子ＩＮＲ。

■ＮＬから入ってきた音響信号から最適第１反射音遅れ
時間を計測する最適第１反射音遅れ時間計測手段と、上
記音響信号から聴取音圧に対応する信号を計測する聴取
音圧対応信号計測手段と、上記最適第１反射音遅れ時間
に対応する信号を制御信号として受け、上記音響信号を
入力し、上記音響信号に上記最適第１反射音遅れ時間に
対応した遅延時間を付加するとともに、その後続残響音
残響時間が上記最適第１反射音遅れ時間の（２３±１０
）倍に設定された残響手段と、あらかじめ目標とする聴
取音圧の値を設定できる聴取音圧設定手段と、上記聴取
音圧対応信号計測手段の出力である聴取音圧と上記聴取
音圧設定手段の設定値とを比較し、その差に対応する信
号を出力する比較手段と、上記残響手段の出力信号が入
力され、上記比較手段の出力信号に応じて、上記残響手
段からの入力された音響信号に与えろ減衰率を変化させ
ることのできろ減衰手段と、上記減衰手段からの信号を
増巾し、空間に音響信号を放射する電気音響変換手段と
を備えているので、音場を補正し、より好ましい音場を
作るだけでなく、この発明の音響装置内で、最適な第１
反射音遅れ時間と最適後続残響音残響時間が得られ、使
用者の好みに応じて聴取音圧を変えることができるとい
う効果を奏するものである。

以上のように、この発明によれば、音楽などを聞く音場
の音響特性を測定して物理量および心理量の音場におけ
る聴取音圧、第１反射音遅れ時間。

後続残響音残響時間２両耳間相互相関係数等のパラメー
タで評価することに基づき、この物理量の測定によって
、その物理量を変化させてより好ましい音楽聴取を可能
ならしめる音響装置を提供することができるという効果
を秦する。

また、上述の音響装置内で比較器（５１２）　　（４１
９）（４２０）の出力を得て、スケーラ（５０７）によ
り、ＤＥＬＡＹ　　ＣＬＯＣＫを作るよう構成されてお
り、このＤＥＬＡＹ　　ＣＬＯＣＫによって第１反射音
遅れ時間が制御できるものである。このＤＥＬＡＹ　　
ＣＬＯＣＫの値を外部から手動によって制御可能にする
ことによって様々の音楽などに対応させて変えられるよ
うに構成することは、各種の音楽について〔△ｔｘｌｐ
　　をあらかじめ求めておいた場合などには特に有益で
あって、安価に製作できるという長所がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は反射壁と音源と人頭との関係を示す図第２図（
ａ）　（ｂ）は実際の音楽を用いて測定した正規化自己
相関関数の例を示す図、第３図（ａ）　（ｂ）は音楽Ａ
および音楽Ｂを用いて行ったブリファレンステストの結
果を示す図、第４図はτｄと〔Δｍｌ〕ｐとの関係を示
す図、第５図ばτｐとｌ：　Ｔ　５ｕｂ）　ｐとの関係
を示す図、第６図は正規化されたブリファレンスとＩＡ
ＣＣの値の関係を示す図、第７図は相対聴取音圧とブリ
ファレンスの尺度Ｓ１との関係を示す図、第８図は直接
音と第１反射音の間の遅れ時間とブリファレンスの尺度
Ｓ２との関係を示す図、第９図は後続残響音の残響時間
とブリファレンスの尺度Ｓ３との関係を示す図、第１０
図はＩＡＣＣとブリファレンスの尺度Ｓ４との関係を示
す図、第１１図および第１２図はこの発明に関連する音
場評価計測器の一実施例を示す概略の構成を示すブロッ
ク図、第１３図（ａ）　（ｂ）は２乗積分形残響計を用
いた第１反射音遅れ時間解析器あるいは後続残響音残響
時間解析器の基本構成を示した図、第１３図（ｃ）　（
ｄ）は聴取音圧解析器の他の構成例を示す図、第１３図
（ｅ）は両耳間相互相関係数を求める回路の構成例を示
す図、第１４図（ａ）はこの発明に関連する第１の音響
装置の一実施例の構成ブロック図、第１４図（ｂ）と（
Ｃ）は音場拡大装置と残Ｗ器の構成図、第１５図はこの
発明に関連する第２の音響装置の一実施例の構成ブロッ
ク図である。 図において、（１）は人頭またはダミーヘッド、（２ｒ
）　（２１）はマイクロフォン、（３）　（３ｒ）　（
３１）は前置増巾器、（４）は物理量解析器、（５）は
比較器、（６）は心理量変換器、（７）は総合評価器、
（８）は出力端子、（９）（よ記録器、００）（よ音場
評価計測器、（４１）は聴取音圧解析器、（４２）　（
５１０ａ）　（５１０ｃ）　（５５４）は第１反射音遅
れ時間解析器、（４３）　（５１０ｂ’ｌは後続残響音
残響時間解析器、（４４）は両耳間相互相関関数解析器
、（５１）は聴取音圧心理及変換器、（５２）は第１反
射音遅れ時間心理量変換器、（５３）は後続残響音残響
時間心理量変換器、（５４）は両耳間相互相関係数心理
量変換器、（４５１）〜（４５３）は絶対値化回路、（
５０１）　（５０２）（５２１）　（５３１）　（５３
２）　（５３５）　（５５１）　（５５２）は入力端子
、（５０３ａ）〜（５０３ｄ）は加算器、（５０４ａ）
　（５０４ｂ）は残響装置、（５０５ａ）　（５０５ｂ
）　（５０５ｒ）　（５０５１）は減衰器、（５０６ａ
）（５０６１１１）　＋よ遅延回路、（５０７）　ｌよ
スケーラ、（５０８ａ）（５０８ｂ）はアップダウンカ
ウンタ、（５０９）はディジクルーアナログ変換器、（
５１１ａ）〜（Ｓｌｉｄ）はエンコーダ、（５１２ａ）
　（５１２ｂ）　（５１３ａ）　（５１３ｂ）は比較器
、（５１４ａ）　〜（５１４ｃ）は平滑回路、（５１５
ａ）　（５１５ｂ）は可変抵抗器、（５１６）は音場拡
大装置、（５１７ｒ）　（５１７１）はパワーアンプ、
（５１８ｒ）　（５１８１）はスピーカ、（５１９）は
両耳間相互相関係数計算器、（５２０）は乗算器、（５
３３）　（５３４）　ｉよ出力端子てある。 なお、図中、同一符号は同−又は相当部分を示す。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 入力端子と、上記入力端子から入ってきた音響信号から
   最適の第１反射音遅れ時間を計測し、出力する最適第１
   反射音遅れ時間計測手段と、上記音響信号から聴取音圧
   に対応する信号を計測する聴取音圧対応信号計測手段と
   、上記の最適の第１反射音遅れ時間に対応する信号を制
   御信号として受け、かつ上記音響信号を入力し、上記音
   響信号に上記の最適の第１反射音遅れ時間に対応した遅
   延信号を付加するとともにその後続残響音残響時間が、
   上記の最適の第１反射音遅れ時間の（２３±１０）倍に
   設定された残響手段と、あらかじめ目標とする聴取音圧
   の値を設定できる聴取音圧設定手段と、上記聴取音圧対
   応信号計測手段の出力である聴取音圧と上記の聴取音圧
   設定手段の設定値とを比較しその差に対応する信号を出
   力する比較手段と、上記残響手段の出力信号が入力され
   、上記比較手段の出力信号に応じて、上記残響手段から
   入力された音響信号に与える減衰率を変化させることの
   できる減衰手段と、上記減衰手段からの信号を増巾し、
   空間に音響信号を放射する電気音響変換手段とを具備し
   たことを特徴とする音響装置。