JPH0391601A - ＮＯｘ低減燃焼法 - Google Patents
ＮＯｘ低減燃焼法Info
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- JPH0391601A JPH0391601A JP2213817A JP21381790A JPH0391601A JP H0391601 A JPH0391601 A JP H0391601A JP 2213817 A JP2213817 A JP 2213817A JP 21381790 A JP21381790 A JP 21381790A JP H0391601 A JPH0391601 A JP H0391601A
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
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- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C9/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber
- F23C9/006—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber the recirculation taking place in the combustion chamber
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- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/20—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone
- F23D14/22—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
- F23L7/00—Supplying non-combustible liquids or gases, other than air, to the fire, e.g. oxygen, steam
- F23L7/007—Supplying oxygen or oxygen-enriched air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2202/00—Fluegas recirculation
- F23C2202/40—Inducing local whirls around flame
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
先哀上立剋亙透１
本発明は、総括的には、燃焼生成物をオキシダント流に
吸い込んだ後にオキシダント流を燃料で燃焼する燃焼方
法に関する。
吸い込んだ後にオキシダント流を燃料で燃焼する燃焼方
法に関する。
え米立藍蓑
バーナー分野における最近の有意の進歩は、Ｊ、 Ｅ、
Ａｎｄｅｒｓｏｎが開発しかつ米国特許４．３７８．
２０５号及び同４．５４１．７９６号に記載されかつ特
許請求されているアスピレータ−バーナー及び燃焼法で
ある。このアスピレータ−バーナー及びプロセスによっ
て、酸素富化空気及び純酸素でさえオキシダントとして
有利に用いて、有意に向上した運転効率を生じることが
できる。その発明は燃料及びオキシダント射出点の間の
半径方向距離が長いことを特徴とし、該距離はオキシダ
ント射出ジェット直径の少なくとも４倍であり、かつ更
にオキシダント流速対燃料流速の比が比較的大きいこと
を特徴とする。燃料とオキシダントとの間の距離が長い
ことから、オキシダントは燃焼域に入ってフレームフロ
ントを確立し、こうして安定な燃焼を有するにつれて、
少量のオキシダントを燃料に供給することが望ましい場
合がしばしばある。
Ａｎｄｅｒｓｏｎが開発しかつ米国特許４．３７８．
２０５号及び同４．５４１．７９６号に記載されかつ特
許請求されているアスピレータ−バーナー及び燃焼法で
ある。このアスピレータ−バーナー及びプロセスによっ
て、酸素富化空気及び純酸素でさえオキシダントとして
有利に用いて、有意に向上した運転効率を生じることが
できる。その発明は燃料及びオキシダント射出点の間の
半径方向距離が長いことを特徴とし、該距離はオキシダ
ント射出ジェット直径の少なくとも４倍であり、かつ更
にオキシダント流速対燃料流速の比が比較的大きいこと
を特徴とする。燃料とオキシダントとの間の距離が長い
ことから、オキシダントは燃焼域に入ってフレームフロ
ントを確立し、こうして安定な燃焼を有するにつれて、
少量のオキシダントを燃料に供給することが望ましい場
合がしばしばある。
Ａｎｄｅｒｓｏｎバーナー及び燃焼法は、燃焼に極めて
高い熱が伴うのを回避しながら、酸素或は酸素富化空気
を燃焼オキシダントとして有効に使用することを可能に
する。これは炉の摩耗及び通常ＮＯ，と呼ばれる窒素酸
化物の生成の両方を減少させる。熱の減少及び拡散はオ
キシダント速度が大きいことかつオキシダント及び燃料
注入点の間の距離が長いことによって達成される。オキ
シダント速度が高いことは炉ガスをオキシダント流に高
い速度で吸い込ませ、かつ距離が長いことはこの吸引が
、オキシダント及び燃料が合して燃焼する前にかなりの
時間続くのを可能にする。吸い込まれたガスは希薄にな
りかつ運動量を燃焼反応に加え、こうして広がらせかつ
スポット温度が容認し得えないレベルにまで上昇しない
ようにする。
高い熱が伴うのを回避しながら、酸素或は酸素富化空気
を燃焼オキシダントとして有効に使用することを可能に
する。これは炉の摩耗及び通常ＮＯ，と呼ばれる窒素酸
化物の生成の両方を減少させる。熱の減少及び拡散はオ
キシダント速度が大きいことかつオキシダント及び燃料
注入点の間の距離が長いことによって達成される。オキ
シダント速度が高いことは炉ガスをオキシダント流に高
い速度で吸い込ませ、かつ距離が長いことはこの吸引が
、オキシダント及び燃料が合して燃焼する前にかなりの
時間続くのを可能にする。吸い込まれたガスは希薄にな
りかつ運動量を燃焼反応に加え、こうして広がらせかつ
スポット温度が容認し得えないレベルにまで上昇しない
ようにする。
このアスピレータ−バーナー及び方法に関する困難は、
平均炉温度が高くなりかつ燃焼速度が大きくなる程、Ｎ
Ｏ８生成を少なく保つために、特にオキシダントが酸素
１００％より少ない、すなわち窒素をいくらか含有する
場合に、オキシダントジェットと燃料ジェットとの間の
間隔を大きくすることが必要になり得ることである。
平均炉温度が高くなりかつ燃焼速度が大きくなる程、Ｎ
Ｏ８生成を少なく保つために、特にオキシダントが酸素
１００％より少ない、すなわち窒素をいくらか含有する
場合に、オキシダントジェットと燃料ジェットとの間の
間隔を大きくすることが必要になり得ることである。
よって、本発明の目的はＮＯｘ生成を減少させる改良し
たアスビレーティング燃焼法を提供するにある。
たアスビレーティング燃焼法を提供するにある。
本発明のそれ以上の目的は、窒素をいくらか含有し得る
オキシダントを用いる改良したアスビレーティング燃焼
法を提供し、ＮＯ８生成の低減を達成する。
オキシダントを用いる改良したアスビレーティング燃焼
法を提供し、ＮＯ８生成の低減を達成する。
及亘立逍城
本開示を読んで当業者にとって明らかになる上記の及び
他の目的は、本発明によって達成される。すなわち、本
発明は （Ａ）燃焼域を加熱して少なくとも８１６℃（１５００
°Ｆ）に等しい温度にし、 （Ｂ）加熱した燃焼域にオキシダント流を速度６１〜３
２６ｍ／秒（２００Ｎ１０７０フイート／秒）の範囲内
で射出し、 （Ｃ）燃焼域に、オキシダント流から間隔を置いて、燃
料流を燃料流速に対するオキシダント流速の比が２０を
越えないような速度で射出し、（Ｄ）燃焼ガスをオキシ
ダント流に吸い込み、次いで吸い込んだオキシダント流
と燃料流とを混ぜ合わせて可燃性混合物を形成し、 （Ｅ）可燃性混合物を燃焼して工程（Ｄ）の吸い込み用
燃焼ガスを生成し、 ＣＦ）燃料流を、工程（１））の吸い込んだオキシダン
トと混ぜ合わせる前に実質的にオキシダントと接触させ
ないままにすることを含む燃料とオキシダントとを燃焼
させて窒素酸化物の生成の低減を達成する方法である。
他の目的は、本発明によって達成される。すなわち、本
発明は （Ａ）燃焼域を加熱して少なくとも８１６℃（１５００
°Ｆ）に等しい温度にし、 （Ｂ）加熱した燃焼域にオキシダント流を速度６１〜３
２６ｍ／秒（２００Ｎ１０７０フイート／秒）の範囲内
で射出し、 （Ｃ）燃焼域に、オキシダント流から間隔を置いて、燃
料流を燃料流速に対するオキシダント流速の比が２０を
越えないような速度で射出し、（Ｄ）燃焼ガスをオキシ
ダント流に吸い込み、次いで吸い込んだオキシダント流
と燃料流とを混ぜ合わせて可燃性混合物を形成し、 （Ｅ）可燃性混合物を燃焼して工程（Ｄ）の吸い込み用
燃焼ガスを生成し、 ＣＦ）燃料流を、工程（１））の吸い込んだオキシダン
トと混ぜ合わせる前に実質的にオキシダントと接触させ
ないままにすることを含む燃料とオキシダントとを燃焼
させて窒素酸化物の生成の低減を達成する方法である。
色糧皇韮１
本発明の燃焼方法を図面によって詳細に説明する。
今、添付図を参照すると、燃焼域ｌを予熱して温度少な
くとも１５００下（８１６℃）、好ましくは少なくとも
約１７００下（９２７℃）にする。燃焼域を予熱して温
度１５００″′〜３２００下（８１６°〜１７６０℃）
の範囲内にするのが普通である０本発明の燃焼方法に関
し、燃焼域を所望の温度に加熱する任意の有効な方法を
用いてよい、このような方法の内の一つは燃料に隣接し
て射出する安定酸素で行う燃焼である。別のこのような
方法は補助空気バーナーを用いた燃焼である。
くとも１５００下（８１６℃）、好ましくは少なくとも
約１７００下（９２７℃）にする。燃焼域を予熱して温
度１５００″′〜３２００下（８１６°〜１７６０℃）
の範囲内にするのが普通である０本発明の燃焼方法に関
し、燃焼域を所望の温度に加熱する任意の有効な方法を
用いてよい、このような方法の内の一つは燃料に隣接し
て射出する安定酸素で行う燃焼である。別のこのような
方法は補助空気バーナーを用いた燃焼である。
燃焼域を加熱して適当な温度に達したら、燃料及びオキ
シダントを燃焼域に射出（ｉｎｊｅｃｔ）する。
シダントを燃焼域に射出（ｉｎｊｅｃｔ）する。
オキシダントは空気、酸素富化空気或は酸素濃度が９９
．５％を越える技術的に純粋な酸素にすることができる
。本発明の方法が既知の方法に勝る利点は、オキシダン
トが窒素をいくらか含有する場合、特に窒素含量が約３
％を越える場合に、−層明瞭に見られる。燃料はメタン
、プロパン、コークス炉ガス或は天然ガスのような任意
の適当なガス状或は液状燃料にすることができる。
．５％を越える技術的に純粋な酸素にすることができる
。本発明の方法が既知の方法に勝る利点は、オキシダン
トが窒素をいくらか含有する場合、特に窒素含量が約３
％を越える場合に、−層明瞭に見られる。燃料はメタン
、プロパン、コークス炉ガス或は天然ガスのような任意
の適当なガス状或は液状燃料にすることができる。
図に戻って参照すると、オキシダントを導管３よりバー
ナー２に供給する。導管３はオキシダント源と流れるよ
うに連絡している。オキシダントを対応する数のノズル
５より１つ或はそれ以上の流れ４として燃焼域ｌに射出
する。オキシダントを速度２００−１０７０フイート／
秒（ｆｐｓ）（６１〜３２６ｍ／秒）の範囲内、好まし
くは５００〜１０７０ｆｐｓ （１５０〜３２６ｍ／秒
）の範囲内で燃焼域１に射出する。
ナー２に供給する。導管３はオキシダント源と流れるよ
うに連絡している。オキシダントを対応する数のノズル
５より１つ或はそれ以上の流れ４として燃焼域ｌに射出
する。オキシダントを速度２００−１０７０フイート／
秒（ｆｐｓ）（６１〜３２６ｍ／秒）の範囲内、好まし
くは５００〜１０７０ｆｐｓ （１５０〜３２６ｍ／秒
）の範囲内で燃焼域１に射出する。
燃料を導管６よりバーナー２に供給する。導管６は燃料
源と流れるように連絡している。燃料を対応する数のノ
ズル８により１つ或はそれ以上の流れ７として燃焼域１
に射出する。オキシダントを燃焼域１に、それぞれの射
出点における燃料流速に対するオキシダント流速の比が
２０を越えない、好ましくは１０より小さい、最も好ま
しくは１〜５の範囲内になるような速度で射出する。
源と流れるように連絡している。燃料を対応する数のノ
ズル８により１つ或はそれ以上の流れ７として燃焼域１
に射出する。オキシダントを燃焼域１に、それぞれの射
出点における燃料流速に対するオキシダント流速の比が
２０を越えない、好ましくは１０より小さい、最も好ま
しくは１〜５の範囲内になるような速度で射出する。
燃料及びオキシダントを、燃料及びオキシダントの両方
の流れがバーナー面９から燃焼域ｌ中にある距離横断し
てしまうまで互いに接触しないように間を開けた関係で
燃焼域中に射出する。燃料射出点とオキシダント射出点
との間の距離は任意の有効な距離にすることができ、オ
キシダント流直径の４〜２０倍の範囲内にするのが好ま
しい（該直径は燃焼域中へのオキシダント流射出点にお
いて測定する）。
の流れがバーナー面９から燃焼域ｌ中にある距離横断し
てしまうまで互いに接触しないように間を開けた関係で
燃焼域中に射出する。燃料射出点とオキシダント射出点
との間の距離は任意の有効な距離にすることができ、オ
キシダント流直径の４〜２０倍の範囲内にするのが好ま
しい（該直径は燃焼域中へのオキシダント流射出点にお
いて測定する）。
燃焼域ｌ内の炉ガスはオキシダント流４中に、オキシダ
ント流４が燃焼域ｌを通って横断するにつれて吸い込ま
れる。炉ガスは燃焼域内の任意の種にすることができ、
主に二酸化炭素、水蒸気及び他の燃焼生成物のような燃
焼ガスである。上述した通りに、炉ガスはオキシダント
流４中に、オキシダント流４がバーナー面９から燃焼域
１を通って横断するにつれて吸い込まれる。次いで、吸
い込まれたオキシダント流は燃料流７と、例えば点１０
において接触して混合する。吸い込まれたオキシダント
流４と燃料流７とが混合して可燃性混合物を形成し、該
可燃性混合物は燃焼して熱を燃焼域に放出する。燃焼は
、また、上述した吸引において用いるための燃焼ガスを
生じる。
ント流４が燃焼域ｌを通って横断するにつれて吸い込ま
れる。炉ガスは燃焼域内の任意の種にすることができ、
主に二酸化炭素、水蒸気及び他の燃焼生成物のような燃
焼ガスである。上述した通りに、炉ガスはオキシダント
流４中に、オキシダント流４がバーナー面９から燃焼域
１を通って横断するにつれて吸い込まれる。次いで、吸
い込まれたオキシダント流は燃料流７と、例えば点１０
において接触して混合する。吸い込まれたオキシダント
流４と燃料流７とが混合して可燃性混合物を形成し、該
可燃性混合物は燃焼して熱を燃焼域に放出する。燃焼は
、また、上述した吸引において用いるための燃焼ガスを
生じる。
前述した燃料流と吸い込まれたオキシダントが混合する
前に、燃料流を実質的に酸素と接触させないままにする
ことは本発明の重要な態様である。よって、燃料流のま
わりの環状流のような安定オキシダント流を発明におい
て用いない。この方法では、オキシダントが燃焼ガスに
よって吸い込まれない場合及び吸い込まれるまでは、燃
料のオキシダントによる燃焼はない、これはその他の方
法で形成されるのに比べてＮＯｏの生成を低減させるの
を助成する。燃焼反応は、安定オキシダントかないにも
かかわらず、燃焼域の規定した予熱によりかつオキシダ
ント流対燃料流速の規定した比が比較的小さいことによ
り、それらが燃焼域の中を通ってそれらの混合に向かっ
て進行するにつれて、不安定性なく進行する。
前に、燃料流を実質的に酸素と接触させないままにする
ことは本発明の重要な態様である。よって、燃料流のま
わりの環状流のような安定オキシダント流を発明におい
て用いない。この方法では、オキシダントが燃焼ガスに
よって吸い込まれない場合及び吸い込まれるまでは、燃
料のオキシダントによる燃焼はない、これはその他の方
法で形成されるのに比べてＮＯｏの生成を低減させるの
を助成する。燃焼反応は、安定オキシダントかないにも
かかわらず、燃焼域の規定した予熱によりかつオキシダ
ント流対燃料流速の規定した比が比較的小さいことによ
り、それらが燃焼域の中を通ってそれらの混合に向かっ
て進行するにつれて、不安定性なく進行する。
下記の例及び比較例は発明を更に例示する働きをし或は
従来技術を越える発明の利点を立証する働きをする０例
は制限するつもりのものではない。
従来技術を越える発明の利点を立証する働きをする０例
は制限するつもりのものではない。
例」。
本発明の燃焼方法を、図に例示するのと同様の燃焼系を
用いて実施した。燃焼域を予熱して温度２７００下（１
４８２℃）にした、燃料は天然ガスであり、これを単一
流で速度的４０ｆｐｓ（１２ｍ／秒）において燃焼域に
射出した。オキシダントは酸素濃度５０％を有し、残り
は実質的に窒素であった。オキシダントを、燃料流のま
わりに等距離の間隔を開けた８つの流れであって、各々
は燃料流からバーナー面に沿ってオキシダント流直径の
７．２倍の距離の間隔を開けた流れで燃焼域に射出した
。オキシダント流を速度７２０ ｆｐｓ（２２０ｍ／秒
）で燃焼域に射出し、これより、燃料流速に対するオキ
シダント流速の比は約１８であった。
用いて実施した。燃焼域を予熱して温度２７００下（１
４８２℃）にした、燃料は天然ガスであり、これを単一
流で速度的４０ｆｐｓ（１２ｍ／秒）において燃焼域に
射出した。オキシダントは酸素濃度５０％を有し、残り
は実質的に窒素であった。オキシダントを、燃料流のま
わりに等距離の間隔を開けた８つの流れであって、各々
は燃料流からバーナー面に沿ってオキシダント流直径の
７．２倍の距離の間隔を開けた流れで燃焼域に射出した
。オキシダント流を速度７２０ ｆｐｓ（２２０ｍ／秒
）で燃焼域に射出し、これより、燃料流速に対するオキ
シダント流速の比は約１８であった。
燃料及びオキシダントを燃焼域に、化学量論的燃焼要求
量より約２％過剰の酸素が利用し得るような流量で射出
した。燃焼流出物のＮＯ８を分析し、ＮＯ８生成を求め
て０． １２１ｂｓ ／ １００万ＢＴＵ （０，２２
Ｋｇ／ｌ ００万Ｋｃａｌ）であった。
量より約２％過剰の酸素が利用し得るような流量で射出
した。燃焼流出物のＮＯ８を分析し、ＮＯ８生成を求め
て０． １２１ｂｓ ／ １００万ＢＴＵ （０，２２
Ｋｇ／ｌ ００万Ｋｃａｌ）であった。
オキシダント約５％を燃料流に隣接する環状流として燃
焼域に射出した他は、実験を繰り返した。こうして、燃
料は、下流で主オキシダントと混合するまで酸素と接触
しないように保たれなかった。Ｎｏ、生成を求めて０．
２１１ｂｓ／１００万ＢＴＵ （０，３８Ｋｇ／１００
万Ｋｃａｌ）であった。
焼域に射出した他は、実験を繰り返した。こうして、燃
料は、下流で主オキシダントと混合するまで酸素と接触
しないように保たれなかった。Ｎｏ、生成を求めて０．
２１１ｂｓ／１００万ＢＴＵ （０，３８Ｋｇ／１００
万Ｋｃａｌ）であった。
この例１に報告する条件下で、本発明の方法は、本発明
の方法を用いなかった場合に達成されたのに比べて、Ｎ
Ｏ！生成の４３％の低減を可能にした。
の方法を用いなかった場合に達成されたのに比べて、Ｎ
Ｏ！生成の４３％の低減を可能にした。
園ｌ
燃料及びオキシダント流量を化学量論的酸素要求量より
約６％過剰の酸素が利用し得るようにした他は、例１に
報告する手順を繰り返した。
約６％過剰の酸素が利用し得るようにした他は、例１に
報告する手順を繰り返した。
ＮＯ１生成は、発明の方法の場合に０．３３１ｂｓ／１
００万ＢＴＵ （０，５９Ｋｇ／１００万Ｋｃａｌ）で
あり、酸素５％を燃料流のまわりの環状流として用いた
燃焼の場合に０．４０１ｂｓ／１００万ＢＴＵ （０，
７２Ｋｇ／１００万Ｋ ｃ ａ ｌ ） １’−あった
。この例２に報告する条件下で、本発明の方法は、発明
の方法を用いなかった場合に達成されるのに比べてＮＯ
，生成の１７．５％の低減を可能にした。
００万ＢＴＵ （０，５９Ｋｇ／１００万Ｋｃａｌ）で
あり、酸素５％を燃料流のまわりの環状流として用いた
燃焼の場合に０．４０１ｂｓ／１００万ＢＴＵ （０，
７２Ｋｇ／１００万Ｋ ｃ ａ ｌ ） １’−あった
。この例２に報告する条件下で、本発明の方法は、発明
の方法を用いなかった場合に達成されるのに比べてＮＯ
，生成の１７．５％の低減を可能にした。
園旦
燃焼域を予熱して２７４０下（１５０４℃）にし、かつ
オキシダントが酸素濃度９０％を有し、残りが窒素約半
分かつアルゴン半分であった他は、例１に報告する手順
を繰り返した。ＮＯ，生成は、発明の方法の場合に０．
０７１ｂｓ ／ １００万ＢＴＵ （０，１３Ｋｇ／１
００万Ｋｃａｌ）であり、酸素５％を燃料流のまわりの
環状流として用いた燃焼の場合に０．１１１ｂｓ ／１
００万ＢＴＵ （０，２０Ｋｇ／１００万Ｋｃａｌ）で
あった。この例３に報告する条件下で、本発明の方法は
、発明の方法を用いなかった場合に達成されたのに比べ
て、ＮＯ８生成の３６％低減を可能にした。
オキシダントが酸素濃度９０％を有し、残りが窒素約半
分かつアルゴン半分であった他は、例１に報告する手順
を繰り返した。ＮＯ，生成は、発明の方法の場合に０．
０７１ｂｓ ／ １００万ＢＴＵ （０，１３Ｋｇ／１
００万Ｋｃａｌ）であり、酸素５％を燃料流のまわりの
環状流として用いた燃焼の場合に０．１１１ｂｓ ／１
００万ＢＴＵ （０，２０Ｋｇ／１００万Ｋｃａｌ）で
あった。この例３に報告する条件下で、本発明の方法は
、発明の方法を用いなかった場合に達成されたのに比べ
て、ＮＯ８生成の３６％低減を可能にした。
園ユ
燃料及びオキシダント流量を、化学量論的酸素要求量よ
り約６％過剰の酸素が利用し得るようにした他は、例３
に報告する手順を繰り返した。
り約６％過剰の酸素が利用し得るようにした他は、例３
に報告する手順を繰り返した。
Ｎｏヨ生成は、発明の方法の場合、０．１１１ｂｓ／１
００万ＢＴＵ （０，２５Ｋｇ／１００万Ｋｃａ ｌ）
であり、酸素５％を燃料流のまわりの環状流として用い
た燃焼の場合、Ｏ，１６１ｂｓ／−１００万ＢＴＵ （
０，２９Ｋｇ／１００万Ｋｃａｌ）であった、この例４
に報告する条件下で、本発明の方法は発明の方法を用い
なかった場合に達成されたのに比べてＮＯ８生成の３１
％低減を可能にした。
００万ＢＴＵ （０，２５Ｋｇ／１００万Ｋｃａ ｌ）
であり、酸素５％を燃料流のまわりの環状流として用い
た燃焼の場合、Ｏ，１６１ｂｓ／−１００万ＢＴＵ （
０，２９Ｋｇ／１００万Ｋｃａｌ）であった、この例４
に報告する条件下で、本発明の方法は発明の方法を用い
なかった場合に達成されたのに比べてＮＯ８生成の３１
％低減を可能にした。
鮭旦
燃焼域を予熱して２７５０’Ｆ （１５１０’Ｃ） に
した他は、例３に報告する手順を繰り返した。オキシダ
ント速度は５００ｆｐｓ （１５０ｍ／秒）でありか
つ燃料速度は１００ｆｐｓ （３０ｍ／秒）であり、
これより燃料に対するオキシダント速度比は５．０であ
った。環状オキシダントを使用しなかった。Ｎｏ、生成
は０．０３１ｂｓ ／１００万ＢＴＵ （０，０５Ｋｇ
／１００万Ｋｃａｌ）であった、燃料速度を２８ｆｐｓ
（８，５ｍ／秒）にし、これより燃料に対するオキ
シダントの速度比を１７．８５にした他は、上述した手
順を繰り返した。Ｎｏ、生成は０．０７１ｂｓ ／１０
０万ＢＴＵ （０，１３Ｋｇ／１００万Ｋｃａｌ）であ
った、この例５に報告する条件下で、本発明の最も好ま
しい方法は発明の方法を例３に報告する通りにして用い
なかった場合に達成された０、１１１ｂｓ／１００万Ｂ
ＴＵに比べて、Ｎｏ、生成の７３％低減を可能にし、そ
の上、本発明のそれ程好ましいと言えない方法はその方
法に比べて３６％のＮＯ８低減を可能にした。
した他は、例３に報告する手順を繰り返した。オキシダ
ント速度は５００ｆｐｓ （１５０ｍ／秒）でありか
つ燃料速度は１００ｆｐｓ （３０ｍ／秒）であり、
これより燃料に対するオキシダント速度比は５．０であ
った。環状オキシダントを使用しなかった。Ｎｏ、生成
は０．０３１ｂｓ ／１００万ＢＴＵ （０，０５Ｋｇ
／１００万Ｋｃａｌ）であった、燃料速度を２８ｆｐｓ
（８，５ｍ／秒）にし、これより燃料に対するオキ
シダントの速度比を１７．８５にした他は、上述した手
順を繰り返した。Ｎｏ、生成は０．０７１ｂｓ ／１０
０万ＢＴＵ （０，１３Ｋｇ／１００万Ｋｃａｌ）であ
った、この例５に報告する条件下で、本発明の最も好ま
しい方法は発明の方法を例３に報告する通りにして用い
なかった場合に達成された０、１１１ｂｓ／１００万Ｂ
ＴＵに比べて、Ｎｏ、生成の７３％低減を可能にし、そ
の上、本発明のそれ程好ましいと言えない方法はその方
法に比べて３６％のＮＯ８低減を可能にした。
今、本発明の方法を用いることによって、Ｎｏつ生成を
従来利用し得る方法によって可能な低ＮＯ８生成よりも
なお更に低くしながら、高い酸素濃度による燃焼を実施
することができる。
従来利用し得る方法によって可能な低ＮＯ８生成よりも
なお更に低くしながら、高い酸素濃度による燃焼を実施
することができる。
発明を所定の実施態様によって詳細に説明したが、当業
者ならば特許請求の範囲に記載した発明の精神及び範囲
内の発明の他の実施態様があることを詔めるものと思う
。
者ならば特許請求の範囲に記載した発明の精神及び範囲
内の発明の他の実施態様があることを詔めるものと思う
。
第１図は本発明の燃焼方法を実施するのに使用すること
ができる１バーナーの断面図である。 ２・・・バーナー ３．６・・・導管 ５．８・・・ノズル
ができる１バーナーの断面図である。 ２・・・バーナー ３．６・・・導管 ５．８・・・ノズル
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、（Ａ）燃焼域を加熱して少なくとも８１６℃（１５
００°Ｆ）に等しい温度にし、 （Ｂ）加熱した燃焼域にオキシダント流を速度６１〜３
２６ｍ／秒（２００〜１０７０フィート／秒）の範囲内
で射出し、 （Ｃ）燃焼域に、オキシダント流から間隔を置いて、燃
料流を燃料流速に対するオキシダント流速の比が２０を
越えないような速度で射出し、（Ｄ）燃焼ガスをオキシ
ダント流に吸い込み、次いで吸い込んだオキシダント流
と燃料流とを混ぜ合わせて可燃性混合物を形成し、 （Ｅ）可燃性混合物を燃焼して工程（Ｄ）の吸い込み用
燃焼ガスを生成し、 （Ｆ）燃料流を、工程（Ｄ）の吸い込んだオキシダント
と混ぜ合わせる前に実質的にオキシダントと接触させな
いままにすることを含む燃料とオキシダントとを燃焼さ
せて窒素酸化物の生成の低減を達成する方法。 ２、燃焼域を加熱して少なくとも９２７℃ （１７００°Ｆ）に等しい温度にする特許請求の範囲第
１項記載の方法。 ３、オキシダントが空気である特許請求の範囲第１項記
載の方法。 ４、オキシダントが酸素富化空気である特許請求の範囲
第１項記載の方法。 ５、オキシダントが技術的に純粋な酸素である特許請求
の範囲第１項記載の方法。 ６、オキシダントが窒素を少なくとも３％含有する特許
請求の範囲第１項記載の方法。 ７、オキシダント速度が１５０〜３２６ｍ／秒（５００
〜１０７０フィート／秒）の範囲内である特許請求の範
囲第１項記載の方法。 ８、燃料が天然ガスである特許請求の範囲第１項記載の
方法。 ９、燃料流速に対するオキシダント流速の比が１０より
小さい特許請求の範囲第１項記載の方法。 １０、燃料流速に対するオキシダント流速の比が１〜５
の範囲内である特許請求の範囲第１項記載の方法。 １１、燃料流及びオキシダント流の燃焼域への射出点を
、オキシダント流射出直径の４〜２０倍の範囲内の距離
だけ離す特許請求の範囲第１項記載の方法。 １２、オキシダント流を２或はそれより多く燃焼域に射
出する特許請求の範囲第１項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/394,036 US4988285A (en) | 1989-08-15 | 1989-08-15 | Reduced Nox combustion method |
| US394036 | 1989-08-15 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0391601A true JPH0391601A (ja) | 1991-04-17 |
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ID=23557292
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2213817A Pending JPH0391601A (ja) | 1989-08-15 | 1990-08-14 | ＮＯｘ低減燃焼法 |
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|---|---|
| US (1) | US4988285A (ja) |
| EP (1) | EP0413309B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0391601A (ja) |
| KR (1) | KR950013956B1 (ja) |
| BR (1) | BR9004016A (ja) |
| CA (1) | CA2023262C (ja) |
| DE (1) | DE69009896T2 (ja) |
| ES (1) | ES2055246T3 (ja) |
| MX (1) | MX171952B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0774621A2 (en) | 1995-11-16 | 1997-05-21 | Tokyo Gas Co., Ltd. | Method and apparatus for achieving combustion with a low production of nitrogen oxides |
| JP2010529402A (ja) * | 2007-06-08 | 2010-08-26 | サン−ゴバン アンバラージュ | 希薄燃焼 |
Families Citing this family (40)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5174746A (en) * | 1990-05-11 | 1992-12-29 | Sumitomo Metal Mining Company Limited | Method of operation of flash smelting furnace |
| US5076779A (en) * | 1991-04-12 | 1991-12-31 | Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation | Segregated zoning combustion |
| DE4122253A1 (de) * | 1991-07-05 | 1993-01-07 | Linde Ag | Brenner mit reduzierter schadstoffemission |
| US5209656A (en) * | 1991-08-29 | 1993-05-11 | Praxair Technology, Inc. | Combustion system for high velocity gas injection |
| US5263849A (en) * | 1991-12-20 | 1993-11-23 | Hauck Manufacturing Company | High velocity burner, system and method |
| US5242296A (en) * | 1992-12-08 | 1993-09-07 | Praxair Technology, Inc. | Hybrid oxidant combustion method |
| CN1165707C (zh) * | 1993-08-31 | 2004-09-08 | 普莱克斯技术有限公司 | 实现燃烧的方法 |
| CA2135941C (en) | 1993-11-17 | 2000-01-25 | Hisashi Kobayashi | Method for deeply staged combustion |
| US5387100A (en) * | 1994-02-17 | 1995-02-07 | Praxair Technology, Inc. | Super off-stoichiometric combustion method |
| US5458672A (en) * | 1994-06-06 | 1995-10-17 | Praxair Technology, Inc. | Combustion of sulfur released from sulfur bearing materials |
| US5601425A (en) * | 1994-06-13 | 1997-02-11 | Praxair Technology, Inc. | Staged combustion for reducing nitrogen oxides |
| CA2151541C (en) * | 1994-06-13 | 1999-06-08 | William Thoru Kobayashi | Narrow spray angle liquid fuel atomizers for combustion |
| US5554022A (en) * | 1994-10-14 | 1996-09-10 | Xothermic, Inc. | Burner apparatus and method |
| US5772421A (en) * | 1995-05-26 | 1998-06-30 | Canadian Gas Research Institute | Low nox burner |
| AU5751996A (en) | 1996-05-17 | 1997-12-09 | Xothermic, Inc. | Burner apparatus and method |
| US5681162A (en) * | 1996-09-23 | 1997-10-28 | Nabors, Jr.; James K. | Low pressure atomizer |
| US6007326A (en) * | 1997-08-04 | 1999-12-28 | Praxair Technology, Inc. | Low NOx combustion process |
| FR2777068B1 (fr) | 1998-04-02 | 2000-05-05 | Air Liquide | Procede de combustion par injections separees du combustible et du comburant |
| FR2782780B1 (fr) | 1998-09-02 | 2000-10-06 | Air Liquide | Procede de combustion pour bruler un combustible |
| US6372009B1 (en) * | 1999-08-20 | 2002-04-16 | Kvaerner Metals | Method for reducing CO and VOC's in steelmaking furnace off-gas stream without forming or exhausting undesirable products |
| PL344624A1 (en) | 1999-12-16 | 2001-06-18 | Bloom Eng Co Inc | Burner being feed with an air-fuel mixture |
| US6290492B1 (en) | 2000-02-15 | 2001-09-18 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method of reducing NOx emission from multi-zone reheat furnaces |
| US20040091828A1 (en) * | 2000-12-15 | 2004-05-13 | Finke Harry P. | Air and fuel staged burner |
| US6699030B2 (en) | 2001-01-11 | 2004-03-02 | Praxair Technology, Inc. | Combustion in a multiburner furnace with selective flow of oxygen |
| US6699029B2 (en) | 2001-01-11 | 2004-03-02 | Praxair Technology, Inc. | Oxygen enhanced switching to combustion of lower rank fuels |
| US6699031B2 (en) | 2001-01-11 | 2004-03-02 | Praxair Technology, Inc. | NOx reduction in combustion with concentrated coal streams and oxygen injection |
| US6702569B2 (en) | 2001-01-11 | 2004-03-09 | Praxair Technology, Inc. | Enhancing SNCR-aided combustion with oxygen addition |
| US20020127505A1 (en) | 2001-01-11 | 2002-09-12 | Hisashi Kobayashi | Oxygen enhanced low nox combustion |
| CA2485570C (en) | 2002-05-15 | 2009-12-22 | Praxair Technology, Inc. | Combustion with reduced carbon in the ash |
| CA2485934C (en) * | 2002-05-15 | 2009-12-15 | Praxair Technology, Inc. | Low nox combustion |
| US20070048679A1 (en) * | 2003-01-29 | 2007-03-01 | Joshi Mahendra L | Fuel dilution for reducing NOx production |
| US6910878B2 (en) * | 2003-06-19 | 2005-06-28 | Praxair Technology, Inc. | Oxy-fuel fired process heaters |
| CA2487146C (en) * | 2003-11-14 | 2009-01-20 | Air Products And Chemicals, Inc. | Fuel staging process for low nox operations |
| SE528808C2 (sv) * | 2004-09-15 | 2007-02-20 | Aga Ab | Förfarande vid förbränning, jämte brännare |
| WO2006094896A1 (de) * | 2005-03-09 | 2006-09-14 | Alstom Technology Ltd | Brenner und ringbrennkammer zur flammenlosen verbrennung |
| US20080096146A1 (en) * | 2006-10-24 | 2008-04-24 | Xianming Jimmy Li | Low NOx staged fuel injection burner for creating plug flow |
| SE532338C2 (sv) | 2008-04-22 | 2009-12-15 | Aga Ab | Förfarande samt anordning för förbränning av bränsle i fast fas |
| US8827691B2 (en) * | 2010-07-12 | 2014-09-09 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Distributed combustion process and burner |
| DE102014113595A1 (de) * | 2014-09-19 | 2016-03-24 | Ibs Industrie-Brenner-Systeme Gmbh | Verfahren zum Betrieb eines mit mindestens einem ersten Brenner versehenen Ofens und Ofenanordnung zur Durchführung des Verfahrens |
| FR3037059B1 (fr) * | 2015-06-02 | 2017-06-16 | Saint-Gobain Emballage | Four a injection sonique |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6214048A (ja) * | 1985-07-11 | 1987-01-22 | Figaro Eng Inc | 排ガスセンサ |
| JPH01167591A (ja) * | 1987-12-23 | 1989-07-03 | Tokyo Gas Co Ltd | 炉内燃焼方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3949053A (en) * | 1973-09-14 | 1976-04-06 | Granco Equipment, Inc. | Incineration of combustible materials with liquid fuel |
| US4029465A (en) * | 1975-02-06 | 1977-06-14 | Hague International Corporation | Energy conserving process furnace system and components thereof |
| US4020822A (en) * | 1975-09-19 | 1977-05-03 | Oneida Heater Company, Incorporated (Entire) | Multi-fuel forced air furnace |
| US4541796A (en) * | 1980-04-10 | 1985-09-17 | Union Carbide Corporation | Oxygen aspirator burner for firing a furnace |
| US4378205A (en) * | 1980-04-10 | 1983-03-29 | Union Carbide Corporation | Oxygen aspirator burner and process for firing a furnace |
| US4488682A (en) * | 1983-09-07 | 1984-12-18 | Union Carbide Corporation | Cooling system for post-mixed burner |
| US4541798A (en) * | 1983-11-07 | 1985-09-17 | Union Carbide Corporation | Post-mixed spark-ignited burner |
| US4693680A (en) * | 1986-08-14 | 1987-09-15 | Union Carbide Corporation | Flame stabilized post-mixed burner |
| US4915091A (en) * | 1988-04-27 | 1990-04-10 | Varney J Arnold | High efficiency combustion heater |
| JP2683545B2 (ja) * | 1988-05-25 | 1997-12-03 | 東京瓦斯 株式会社 | 炉内燃焼方法 |
-
1989
- 1989-08-15 US US07/394,036 patent/US4988285A/en not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-08-14 KR KR1019900012504A patent/KR950013956B1/ko active IP Right Grant
- 1990-08-14 BR BR909004016A patent/BR9004016A/pt not_active IP Right Cessation
- 1990-08-14 JP JP2213817A patent/JPH0391601A/ja active Pending
- 1990-08-14 DE DE69009896T patent/DE69009896T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-08-14 CA CA002023262A patent/CA2023262C/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-08-14 MX MX021972A patent/MX171952B/es unknown
- 1990-08-14 ES ES90115586T patent/ES2055246T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-08-14 EP EP90115586A patent/EP0413309B1/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6214048A (ja) * | 1985-07-11 | 1987-01-22 | Figaro Eng Inc | 排ガスセンサ |
| JPH01167591A (ja) * | 1987-12-23 | 1989-07-03 | Tokyo Gas Co Ltd | 炉内燃焼方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0774621A2 (en) | 1995-11-16 | 1997-05-21 | Tokyo Gas Co., Ltd. | Method and apparatus for achieving combustion with a low production of nitrogen oxides |
| JP2010529402A (ja) * | 2007-06-08 | 2010-08-26 | サン−ゴバン アンバラージュ | 希薄燃焼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MX171952B (es) | 1993-11-24 |
| ES2055246T3 (es) | 1994-08-16 |
| DE69009896D1 (de) | 1994-07-21 |
| EP0413309A2 (en) | 1991-02-20 |
| US4988285A (en) | 1991-01-29 |
| CA2023262C (en) | 1995-08-29 |
| CA2023262A1 (en) | 1991-02-16 |
| KR910004987A (ko) | 1991-03-29 |
| DE69009896T2 (de) | 1994-10-20 |
| EP0413309B1 (en) | 1994-06-15 |
| KR950013956B1 (ko) | 1995-11-18 |
| BR9004016A (pt) | 1991-09-03 |
| EP0413309A3 (en) | 1991-06-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
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